JPH09241755A - 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法Info
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- JPH09241755A JPH09241755A JP8046244A JP4624496A JPH09241755A JP H09241755 A JPH09241755 A JP H09241755A JP 8046244 A JP8046244 A JP 8046244A JP 4624496 A JP4624496 A JP 4624496A JP H09241755 A JPH09241755 A JP H09241755A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は、従来より各段に優れた深絞り性を有
する鋼板を経済的に、且つ安定して製造する方法を提案
することを目的としている。 【解決手段】所定成分の鋼素材に、Ａｒ3 変態点以下、
５００℃以上の温度域にて合計圧下率が５０％以上９５
％以下の仕上げ圧延を施し、かつ該圧延中の入側板厚が
１０ｍｍ以下となる各スタンドに強潤滑を施しつつパス
圧下率Ｘ（％）が次式 Ｘ≧４／３×ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）−３０ の関係を満たす圧延を施し、その後自己焼鈍あるいは均
熱温度７００〜９５０℃に加熱して熱延板再結晶化処理
を施すことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板の製造
方法である。
する鋼板を経済的に、且つ安定して製造する方法を提案
することを目的としている。 【解決手段】所定成分の鋼素材に、Ａｒ3 変態点以下、
５００℃以上の温度域にて合計圧下率が５０％以上９５
％以下の仕上げ圧延を施し、かつ該圧延中の入側板厚が
１０ｍｍ以下となる各スタンドに強潤滑を施しつつパス
圧下率Ｘ（％）が次式 Ｘ≧４／３×ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）−３０ の関係を満たす圧延を施し、その後自己焼鈍あるいは均
熱温度７００〜９５０℃に加熱して熱延板再結晶化処理
を施すことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板の製造
方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、薄鋼板の製造方法
に関し、特に自動車用鋼板の使途に有用な深絞り性に優
れた薄鋼板の製造に係わる。
に関し、特に自動車用鋼板の使途に有用な深絞り性に優
れた薄鋼板の製造に係わる。
【０００２】
【従来の技術】一般に、自動車に用いられる鋼板には、
高加工性が要求され、また、機械特性として高いｒ値
（ランクフォード値）と良好な延性が要求される。その
ため、深絞り用（高加工性）薄鋼板は、比較的軟らかい
低炭素Ａｌキルド鋼あるいは極低炭素鋼に通常の熱間圧
延を施した後、冷間圧延、再結晶焼鈍を順次施して製造
されていた。
高加工性が要求され、また、機械特性として高いｒ値
（ランクフォード値）と良好な延性が要求される。その
ため、深絞り用（高加工性）薄鋼板は、比較的軟らかい
低炭素Ａｌキルド鋼あるいは極低炭素鋼に通常の熱間圧
延を施した後、冷間圧延、再結晶焼鈍を順次施して製造
されていた。
【０００３】ところで、該鋼板の深絞り性向上に関する
技術としては、特開平５−３３９６４３号公報が開示し
た「仕上圧延を変態点以下で潤滑を施しつつ行う方法」
がある。しかしながら、特開平５−３３９６４３号公報
記載の方法では、４０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上のハイテンで
期待したほど、高ｒ値が得られない。また、軟鋼におい
ても仕上圧延全域を潤滑熱延をするのはコスト・エネル
ギがかかる。さらに、潤滑下での圧下率をどう最適化す
るかについての記載が無いが、例えば特開昭６４−３１
９３５号公報によると、従来から低温域すなわち後段で
かなりの強圧下が必要とされており、この点でもコスト
・エネルギ上不利である。
技術としては、特開平５−３３９６４３号公報が開示し
た「仕上圧延を変態点以下で潤滑を施しつつ行う方法」
がある。しかしながら、特開平５−３３９６４３号公報
記載の方法では、４０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上のハイテンで
期待したほど、高ｒ値が得られない。また、軟鋼におい
ても仕上圧延全域を潤滑熱延をするのはコスト・エネル
ギがかかる。さらに、潤滑下での圧下率をどう最適化す
るかについての記載が無いが、例えば特開昭６４−３１
９３５号公報によると、従来から低温域すなわち後段で
かなりの強圧下が必要とされており、この点でもコスト
・エネルギ上不利である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の課題
を有利に解決するものであり、鋼成分及び製造条件を特
定することにより、ＴＳ ４０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上のハ
イテンでは、従来より格段に優れた深絞り性を有する鋼
板、軟鋼では、従来より格段に経済的に深絞り性を有す
る鋼板を製造する方法を提供することを目的とする。
を有利に解決するものであり、鋼成分及び製造条件を特
定することにより、ＴＳ ４０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上のハ
イテンでは、従来より格段に優れた深絞り性を有する鋼
板、軟鋼では、従来より格段に経済的に深絞り性を有す
る鋼板を製造する方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者は、上記目的を達
成すべく鋭意研究し、以下の知見を得た。例えば、Ｃ：
０．００２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．１〜２．０ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．１〜３．０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗ
ｔ％、Ｓ：０．００５０ｗｔ％、Ａｌ：０．０６ｗｔ
％、Ｎ：０．００２５ｗｔ％、Ｎｂ：０．０２５ｗｔ
％、Ｂ：０．００３０ｗｔ％を含有し、残部はＦｅ及び
不可避的不純物よりなる鋼鋳片を１１５０℃に加熱〜均
熱後、熱間仕上げ温度を７００℃として合計仕上げ圧下
率（複数の仕上げスタンドでの）が８５％になるよう熱
間圧延を強潤滑、あるいは無潤滑で行った後、均熱温度
８５０℃で該熱延板に再結晶化処理を施した。そして、
仕上圧延前の板厚２３ｍｍ，仕上圧延出側の板厚３．５
ｍｍと一定にし、潤滑圧延時の各パス入側厚を８．８ｍ
ｍ以下とした。得られた薄鋼板のｒ値に及ぼす圧下率の
影響を調査したところ、図１に示す結果になった。この
図１の結果は、各パスの圧下率Ｘ（％）が次式，つま
り、Ｘ≧（４／３×ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）−３０）な
る関係を満たし、かつ強潤滑圧延を施すと、鋼板のｒ値
が１．５以上になることを示唆した。特に、ハイテンに
おいては、強度に応じた高圧下率で、従来より高ｒ値が
可能であり、軟鋼においては、低圧下率で入側板厚の薄
い場合のみ潤滑を施すことで十分高ｒ値が得られる。
成すべく鋭意研究し、以下の知見を得た。例えば、Ｃ：
０．００２０ｗｔ％、Ｓｉ：０．１〜２．０ｗｔ％、Ｍ
ｎ：０．１〜３．０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗ
ｔ％、Ｓ：０．００５０ｗｔ％、Ａｌ：０．０６ｗｔ
％、Ｎ：０．００２５ｗｔ％、Ｎｂ：０．０２５ｗｔ
％、Ｂ：０．００３０ｗｔ％を含有し、残部はＦｅ及び
不可避的不純物よりなる鋼鋳片を１１５０℃に加熱〜均
熱後、熱間仕上げ温度を７００℃として合計仕上げ圧下
率（複数の仕上げスタンドでの）が８５％になるよう熱
間圧延を強潤滑、あるいは無潤滑で行った後、均熱温度
８５０℃で該熱延板に再結晶化処理を施した。そして、
仕上圧延前の板厚２３ｍｍ，仕上圧延出側の板厚３．５
ｍｍと一定にし、潤滑圧延時の各パス入側厚を８．８ｍ
ｍ以下とした。得られた薄鋼板のｒ値に及ぼす圧下率の
影響を調査したところ、図１に示す結果になった。この
図１の結果は、各パスの圧下率Ｘ（％）が次式，つま
り、Ｘ≧（４／３×ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）−３０）な
る関係を満たし、かつ強潤滑圧延を施すと、鋼板のｒ値
が１．５以上になることを示唆した。特に、ハイテンに
おいては、強度に応じた高圧下率で、従来より高ｒ値が
可能であり、軟鋼においては、低圧下率で入側板厚の薄
い場合のみ潤滑を施すことで十分高ｒ値が得られる。
【０００６】そこで、発明者は、図１の強潤滑の場合と
同様な結果を得る素材の鋼成分、圧延条件及び熱処理条
件をさらに詳細に検討し、本発明を完成させた。すなわ
ち、本発明は、Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０
ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０５ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．２ｗｔ％、Ｎ：０．０１ｗｔ％以下、Ｂ：０．００
０１〜０．００８０ｗｔ％を含み、且つＴｉ：０．００
５〜０．２０ｗｔ％ Ｎｂ：０．０１５〜０．２０ｗｔ％の１種又は２種を含
有し，残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる鋼素材
に、Ａｒ3 変態点以下、５００℃以上の温度域にて合計
圧下率が５０％以上９５％以下の仕上げ圧延を施し、か
つ該圧延中の入側板厚が１０ｍｍ以下となる各スタンド
に強潤滑を施しつつパス圧下率Ｘ（％）が次式 Ｘ≧（４／３）×予想ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）−３０ の関係を満たす圧延を施し、その後自己焼鈍あるいは均
熱温度７００〜９５０℃に加熱して熱延再結晶化処理を
施すことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板の製造方
法である。また、本発明は、Ｎｉ：１．５ｗｔ％以下、
Ｃｕ：１．５ｗｔ％以下及びＭｏ：１．５ｗｔ％以下の
１種又は２種以上を含有することを特徴とする深絞り性
に優れた薄鋼板の製造方法である。加えて、本発明は、
上記熱延板再結晶化処理後に、さらに冷間圧延を圧下率
５０〜９５％で施し、引続き７００〜９５０℃の温度域
にて再結晶化焼鈍を施すことを特徴とする深絞り性に優
れた薄鋼板の製造方法でもある。
同様な結果を得る素材の鋼成分、圧延条件及び熱処理条
件をさらに詳細に検討し、本発明を完成させた。すなわ
ち、本発明は、Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０
ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗ
ｔ％以下、Ｓ：０．０５ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１〜
０．２ｗｔ％、Ｎ：０．０１ｗｔ％以下、Ｂ：０．００
０１〜０．００８０ｗｔ％を含み、且つＴｉ：０．００
５〜０．２０ｗｔ％ Ｎｂ：０．０１５〜０．２０ｗｔ％の１種又は２種を含
有し，残部はＦｅ及び不可避的不純物よりなる鋼素材
に、Ａｒ3 変態点以下、５００℃以上の温度域にて合計
圧下率が５０％以上９５％以下の仕上げ圧延を施し、か
つ該圧延中の入側板厚が１０ｍｍ以下となる各スタンド
に強潤滑を施しつつパス圧下率Ｘ（％）が次式 Ｘ≧（４／３）×予想ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）−３０ の関係を満たす圧延を施し、その後自己焼鈍あるいは均
熱温度７００〜９５０℃に加熱して熱延再結晶化処理を
施すことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板の製造方
法である。また、本発明は、Ｎｉ：１．５ｗｔ％以下、
Ｃｕ：１．５ｗｔ％以下及びＭｏ：１．５ｗｔ％以下の
１種又は２種以上を含有することを特徴とする深絞り性
に優れた薄鋼板の製造方法である。加えて、本発明は、
上記熱延板再結晶化処理後に、さらに冷間圧延を圧下率
５０〜９５％で施し、引続き７００〜９５０℃の温度域
にて再結晶化焼鈍を施すことを特徴とする深絞り性に優
れた薄鋼板の製造方法でもある。
【０００７】本発明では、上記のような条件で鋼鋳片を
圧延するようにしたので、熱延材及び冷延材において、
従来より深絞り性が格段に優れた薄鋼板を製造できるよ
うになる。
圧延するようにしたので、熱延材及び冷延材において、
従来より深絞り性が格段に優れた薄鋼板を製造できるよ
うになる。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明の実施形態は、上記手段を
文字通り実施することであるので、ここでは各成分、仕
上げ圧延条件及び熱処理条件について範囲を限定した理
由を説明する。 １：組成 （１）Ｃ：０．０１ｗｔ％以下 Ｃ量が少ないほど深絞り性は向上するが、０．０１ｗｔ
％以下であれば如何なる値でも悪影響を及ぼさないの
で、このように限定した。
文字通り実施することであるので、ここでは各成分、仕
上げ圧延条件及び熱処理条件について範囲を限定した理
由を説明する。 １：組成 （１）Ｃ：０．０１ｗｔ％以下 Ｃ量が少ないほど深絞り性は向上するが、０．０１ｗｔ
％以下であれば如何なる値でも悪影響を及ぼさないの
で、このように限定した。
【０００９】（２）Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下 所望の強度を得るために含有させる必要があるが、２．
０ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすので、
２．０ｗｔ％以下に限定した。 （３）Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下 所望の強度を得るために含有させる必要があるが、３．
０ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすので、
３．０ｗｔ％以下に限定した。
０ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすので、
２．０ｗｔ％以下に限定した。 （３）Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下 所望の強度を得るために含有させる必要があるが、３．
０ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすので、
３．０ｗｔ％以下に限定した。
【００１０】（４）Ｐ：０．１５ｗｔ％以下 所望の強度を得るために含有させる必要があるが、０．
１５ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすの
で、０．１５ｗｔ％以下に限定した。 （５）Ｓ：０．０５ｗｔ％以下、 Ｓ量が少なければ少ないほど深絞り性は向上するが、
０．０５ｗｔ％以下であれば如何なる値でも悪影響を及
ぼさないので、このように限定した。
１５ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすの
で、０．１５ｗｔ％以下に限定した。 （５）Ｓ：０．０５ｗｔ％以下、 Ｓ量が少なければ少ないほど深絞り性は向上するが、
０．０５ｗｔ％以下であれば如何なる値でも悪影響を及
ぼさないので、このように限定した。
【００１１】（６）Ａｌ：０．０１〜０．２ｗｔ％ Ａｌは、溶鋼段階で脱酸を行い、炭窒化物形成成分の歩
留りを向上させるために必要に応じて含有させるもので
あり、その含有量が０．０１ｗｔ％に満たないと効果が
なく、一方、０．２ｗｔ％を越えて含有させても、より
一層の効果は得られないため、０．０１〜０．２ｗｔ％
に限定した。
留りを向上させるために必要に応じて含有させるもので
あり、その含有量が０．０１ｗｔ％に満たないと効果が
なく、一方、０．２ｗｔ％を越えて含有させても、より
一層の効果は得られないため、０．０１〜０．２ｗｔ％
に限定した。
【００１２】（７）Ｎ：０．０１ｗｔ％以下 Ｎ量が少なければ少ないほど深絞り性は向上するが、
０．０１ｗｔ％以下であれば、如何なる値でも悪影響を
及ぼさないので、このように限定した。 （８）Ｂ：０．０００１〜０．００８０ｗｔ％ Ｂは、耐二次加工脆性を改善させるために含有させる
が、その含有量が０．０００１ｗｔ％に満たないと効果
はなく、０．００８０ｗｔ％を超えて含有させると深絞
り性がかえって劣化するので、上記範囲に限定した。
０．０１ｗｔ％以下であれば、如何なる値でも悪影響を
及ぼさないので、このように限定した。 （８）Ｂ：０．０００１〜０．００８０ｗｔ％ Ｂは、耐二次加工脆性を改善させるために含有させる
が、その含有量が０．０００１ｗｔ％に満たないと効果
はなく、０．００８０ｗｔ％を超えて含有させると深絞
り性がかえって劣化するので、上記範囲に限定した。
【００１３】（９）Ｔｉ：０．０１〜０．０５ｗｔ％ 鋼中の固溶Ｃ，Ｎを析出固定して減少し、深絞り性に有
利な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果がある
が、その含有量が０．０１ｗｔ％に満たないと効果はな
く、また０．０５ｗｔ％を超えて含有させても効果はな
い。したがって、０．０１〜０．０５ｗｔ％以下に限定
した。
利な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効果がある
が、その含有量が０．０１ｗｔ％に満たないと効果はな
く、また０．０５ｗｔ％を超えて含有させても効果はな
い。したがって、０．０１〜０．０５ｗｔ％以下に限定
した。
【００１４】（１０）Ｎｂ：０．０１５〜０．２０ｗｔ
％ Ｎｂは、本発明において重要な成分であり、鋼中の固溶
Ｃを炭化物として析出固定させて低減し、深絞り性に有
利な｛１１１｝方位の結晶粒を優先的に形成させる効果
がある。また、Ｎｂを含有させることにより仕上げ圧延
前組織が微細化し、熱延板焼鈍後に深絞り性に有利な
｛１１１｝方位の結晶粒を優先的に形成させる効果があ
る。そのためには、その含有量が０．０１５ｗｔ％に満
たないと効果はなく、０．２０ｗｔ％以上含有させても
効果の向上は見られないので、このように限定した。
％ Ｎｂは、本発明において重要な成分であり、鋼中の固溶
Ｃを炭化物として析出固定させて低減し、深絞り性に有
利な｛１１１｝方位の結晶粒を優先的に形成させる効果
がある。また、Ｎｂを含有させることにより仕上げ圧延
前組織が微細化し、熱延板焼鈍後に深絞り性に有利な
｛１１１｝方位の結晶粒を優先的に形成させる効果があ
る。そのためには、その含有量が０．０１５ｗｔ％に満
たないと効果はなく、０．２０ｗｔ％以上含有させても
効果の向上は見られないので、このように限定した。
【００１５】なお、Ｔｉ及びＮｂの１種又は２種とした
のは、どちらか１方を含有していれば｛１１１｝方位の
結晶粒を優先的に形成するからである。さらに、本発明
では、上記の成分限定に加えて、下記成分をも考慮し
た。 （１１）Ｎｉ：１．５ｗｔ％以下 Ｎｉは、所望の強度を得るために含有してもよいが、
１．５ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすの
で、１．５ｗｔ％以下に限定した。
のは、どちらか１方を含有していれば｛１１１｝方位の
結晶粒を優先的に形成するからである。さらに、本発明
では、上記の成分限定に加えて、下記成分をも考慮し
た。 （１１）Ｎｉ：１．５ｗｔ％以下 Ｎｉは、所望の強度を得るために含有してもよいが、
１．５ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすの
で、１．５ｗｔ％以下に限定した。
【００１６】（１２）Ｃｕ：１．５ｗｔ％以下 Ｃｕは、所望の強度を得るために含有してもよいが、
１．５ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすの
で、１．５ｗｔ％以下に限定した。 （１３）Ｍｏ：１．５ｗｔ％以下 Ｍｏは、所望の強度を得るために含有してもよいが、
１．５ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすの
で、１．５ｗｔ％以下に限定した。
１．５ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすの
で、１．５ｗｔ％以下に限定した。 （１３）Ｍｏ：１．５ｗｔ％以下 Ｍｏは、所望の強度を得るために含有してもよいが、
１．５ｗｔ％以上含有させるとｒ値に悪影響を及ぼすの
で、１．５ｗｔ％以下に限定した。
【００１７】なお、Ｎｉ，Ｃｕ及びＭｏは、いずれか１
種類の含有でも効果を発揮する。 ２：次に、仕上げ圧延条件及び熱処理条件の限定理由を
説明する。 （１）熱間圧延 熱間仕上圧延をＡｒ3 変態点より高い温度域で行うと、
圧延後にオーステナイト（γ）からフェライト（α）へ
変態し、集合組織がランダム化するため、熱延板に｛１
１１｝集合組織が形成されず、そのため冷延焼鈍後には
低いｒ値しか得られない。一方、５００℃未満に仕上圧
延温度を低下させても、より高いｒ値は望めず圧延荷重
が増大するのみであるので、仕上圧延温度はＡｒ3 変態
点以下５００℃以上に限定した。
種類の含有でも効果を発揮する。 ２：次に、仕上げ圧延条件及び熱処理条件の限定理由を
説明する。 （１）熱間圧延 熱間仕上圧延をＡｒ3 変態点より高い温度域で行うと、
圧延後にオーステナイト（γ）からフェライト（α）へ
変態し、集合組織がランダム化するため、熱延板に｛１
１１｝集合組織が形成されず、そのため冷延焼鈍後には
低いｒ値しか得られない。一方、５００℃未満に仕上圧
延温度を低下させても、より高いｒ値は望めず圧延荷重
が増大するのみであるので、仕上圧延温度はＡｒ3 変態
点以下５００℃以上に限定した。
【００１８】また、仕上圧延（複数のスタンドでの）の
合計圧下率が５０％に満たないと、熱延板に｛１１１｝
集合組織が形成されず、一方、９５％を越えると、熱延
板にｒ値に好ましくない集合組織が形成するという不都
合が生じるので、５０％以上９５％以下に限定した。ハ
イテンで圧延素材が１０ｍｍ以下の場合、強度に応じて
１パス当たり高圧下率［ Ｘ≧（４／３）×（予想ＴＳ
／Ｋ）−３０ ］とし、仕上圧延すなわちＡｒ3 変態点
以下の圧延を潤滑圧延すると、無潤滑圧延に比較して板
厚方向に均一に歪みを蓄積し、かつ同時に表層における
剪断変形の抑制が可能となり、再結晶処理後に｛１１
１｝集合組織が発達するような集合組織が形成される。
合計圧下率が５０％に満たないと、熱延板に｛１１１｝
集合組織が形成されず、一方、９５％を越えると、熱延
板にｒ値に好ましくない集合組織が形成するという不都
合が生じるので、５０％以上９５％以下に限定した。ハ
イテンで圧延素材が１０ｍｍ以下の場合、強度に応じて
１パス当たり高圧下率［ Ｘ≧（４／３）×（予想ＴＳ
／Ｋ）−３０ ］とし、仕上圧延すなわちＡｒ3 変態点
以下の圧延を潤滑圧延すると、無潤滑圧延に比較して板
厚方向に均一に歪みを蓄積し、かつ同時に表層における
剪断変形の抑制が可能となり、再結晶処理後に｛１１
１｝集合組織が発達するような集合組織が形成される。
【００１９】軟鋼の場合、従来よりも１パス当たり低圧
下率で圧延素材が１０ｍｍ以下においてのみ仕上圧延す
なわちＡｒ3 変態点以下の圧延を潤滑圧延すると、ロー
ルと鋼板との間の摩擦力に起因する剪断変形が抑制可能
となり、高ｒ値が得られる。したがって、深絞り性を確
保するために、本発明では、積極的に強潤滑圧延するこ
とを採用した。ここでの強潤滑圧延とは、ロールと鋼板
表面の摩擦係数が０．１５未満、より好ましくは０．１
０未満である。
下率で圧延素材が１０ｍｍ以下においてのみ仕上圧延す
なわちＡｒ3 変態点以下の圧延を潤滑圧延すると、ロー
ルと鋼板との間の摩擦力に起因する剪断変形が抑制可能
となり、高ｒ値が得られる。したがって、深絞り性を確
保するために、本発明では、積極的に強潤滑圧延するこ
とを採用した。ここでの強潤滑圧延とは、ロールと鋼板
表面の摩擦係数が０．１５未満、より好ましくは０．１
０未満である。
【００２０】ここに、上記の仕上圧延前の工程について
は、特に限定をするものではなく、例えば圧延素材につ
いては、連続鋳造スラブを再加熱又は連続鋳造後、Ａｒ
3 変態点以下に降温することなく直ちに、又は保温処理
したものを粗圧延にてシートバーにしたものを使用する
のが好適である。また、潤滑剤は、例えば合成エステル
油、鉱物油等が挙げられるが、特に限定するものではな
い。
は、特に限定をするものではなく、例えば圧延素材につ
いては、連続鋳造スラブを再加熱又は連続鋳造後、Ａｒ
3 変態点以下に降温することなく直ちに、又は保温処理
したものを粗圧延にてシートバーにしたものを使用する
のが好適である。また、潤滑剤は、例えば合成エステル
油、鉱物油等が挙げられるが、特に限定するものではな
い。
【００２１】なお、本願の実施には、ＴＳを予め予測す
る必要があるが、本願適用鋼の強度は通常固溶強化が支
配的因子であるため、成分から計算される予測強度、ま
たは、同一成分の鋼を予め通常工程で冷延焼鈍板とした
際の実測強度を用いればよい。本願における実施例の強
度は、全て後者により（ＳＲＴ １２００℃、ＦＤＴ９
００℃、冷延圧下率８０％、焼鈍温度 ８３０℃）求め
たものである。
る必要があるが、本願適用鋼の強度は通常固溶強化が支
配的因子であるため、成分から計算される予測強度、ま
たは、同一成分の鋼を予め通常工程で冷延焼鈍板とした
際の実測強度を用いればよい。本願における実施例の強
度は、全て後者により（ＳＲＴ １２００℃、ＦＤＴ９
００℃、冷延圧下率８０％、焼鈍温度 ８３０℃）求め
たものである。
【００２２】（２）熱延板再結晶化の焼鈍条件 本発明の鋼は、熱延終了温度がＡｒ3 変態点以下である
ため、圧延板は加工組織を呈している。そのため、この
鋼板には次いで再結晶化処理を施して｛１１１｝方位の
結晶粒を形成させる必要がある。再結晶化処理を施さな
いと、圧延板に｛１１１｝集合組織は発達せず、熱延板
のｒ値は低く、したがって、最終の冷延焼鈍板のｒ値も
低くなるので、本発明では上記のように限定する。焼鈍
温度が７００℃より低い場合、再結晶組織は未発達であ
り、９５０℃より高い温度で焼鈍を施すと、変態過程を
経るためｒ値が低下する。
ため、圧延板は加工組織を呈している。そのため、この
鋼板には次いで再結晶化処理を施して｛１１１｝方位の
結晶粒を形成させる必要がある。再結晶化処理を施さな
いと、圧延板に｛１１１｝集合組織は発達せず、熱延板
のｒ値は低く、したがって、最終の冷延焼鈍板のｒ値も
低くなるので、本発明では上記のように限定する。焼鈍
温度が７００℃より低い場合、再結晶組織は未発達であ
り、９５０℃より高い温度で焼鈍を施すと、変態過程を
経るためｒ値が低下する。
【００２３】なお、該再結晶化は、熱延板を７００℃以
上で巻取るだけでも行われるので、本発明では、それを
自己焼鈍と称した。以上述べた熱間圧延及び再結晶化処
理で所望の深絞り性に優れた薄鋼板が得られるが、本発
明では、さらに該熱延板を下記条件で冷間圧延及び焼鈍
を追加することで、一層深絞り性に優れた薄鋼板を製造
可能とした。
上で巻取るだけでも行われるので、本発明では、それを
自己焼鈍と称した。以上述べた熱間圧延及び再結晶化処
理で所望の深絞り性に優れた薄鋼板が得られるが、本発
明では、さらに該熱延板を下記条件で冷間圧延及び焼鈍
を追加することで、一層深絞り性に優れた薄鋼板を製造
可能とした。
【００２４】（３）冷間圧延 この工程は、高いｒ値を得るためには必要不可欠であ
り、本発明では、上記条件で得た熱延焼鈍板を、さらに
圧下率５０〜９５％で冷間圧延を行うようにした。該圧
下率の増加と共に、冷延焼鈍板のｒ値は向上するが、圧
下率９５％以上で冷間圧延を行うとｒ値はかえって劣化
するので、このように限定する。
り、本発明では、上記条件で得た熱延焼鈍板を、さらに
圧下率５０〜９５％で冷間圧延を行うようにした。該圧
下率の増加と共に、冷延焼鈍板のｒ値は向上するが、圧
下率９５％以上で冷間圧延を行うとｒ値はかえって劣化
するので、このように限定する。
【００２５】（４）冷延板の焼鈍条件 加工組織となっている上記冷延板に、７００〜９５０℃
で焼鈍を施すことによって｛１１１｝再結晶集合組織が
発達し、高いｒ値が得られる。焼鈍温度が７００℃より
低い場合、再結晶組織は未発達であり、ｒ値は低い。ま
た、９５０℃より高い温度で焼鈍を施すと、冷却過程に
おいてオーステナイトからフェライトへの変態を生じる
ために｛１１１｝再結晶集合組織はランダム化し、低い
ｒ値しか得られない。特に、ＮｂＣが（Ｎｂ＋Ｃ）に分
解する温度域８３０〜９００℃が望ましく、ｒ値に好ま
しい｛１１１｝集合組織を形成後、固溶Ｃが生じるた
め、格段に優れた深絞り性が得られるのである。
で焼鈍を施すことによって｛１１１｝再結晶集合組織が
発達し、高いｒ値が得られる。焼鈍温度が７００℃より
低い場合、再結晶組織は未発達であり、ｒ値は低い。ま
た、９５０℃より高い温度で焼鈍を施すと、冷却過程に
おいてオーステナイトからフェライトへの変態を生じる
ために｛１１１｝再結晶集合組織はランダム化し、低い
ｒ値しか得られない。特に、ＮｂＣが（Ｎｂ＋Ｃ）に分
解する温度域８３０〜９００℃が望ましく、ｒ値に好ま
しい｛１１１｝集合組織を形成後、固溶Ｃが生じるた
め、格段に優れた深絞り性が得られるのである。
【００２６】
【実施例】表１に、本発明及び比較例で素材として使用
した鋼鋳片の組成を示す。表１には、本発明の範囲を外
れる値には下線を付して比較例であることを明示してあ
る。これらの鋳片を熱間で粗圧延し、表２に示す条件の
熱間仕上げ圧延、熱延板焼鈍、冷間圧延、そして冷延板
焼鈍を施し、その結果得た熱延及び冷延鋼板の材料特性
を引張試験により求めてｒ値等を表２に同時に示した。
なお、ｒ値の測定時、引張予歪みを１５％とし、３点法
により求め、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向と
４５度）そしてＣ方向（圧延方向と垂直）のｒ値を、ｒ
値＝（ｒＬ＋２ｒＤ＋ｒＣ）／４を用いて演算した。
した鋼鋳片の組成を示す。表１には、本発明の範囲を外
れる値には下線を付して比較例であることを明示してあ
る。これらの鋳片を熱間で粗圧延し、表２に示す条件の
熱間仕上げ圧延、熱延板焼鈍、冷間圧延、そして冷延板
焼鈍を施し、その結果得た熱延及び冷延鋼板の材料特性
を引張試験により求めてｒ値等を表２に同時に示した。
なお、ｒ値の測定時、引張予歪みを１５％とし、３点法
により求め、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向と
４５度）そしてＣ方向（圧延方向と垂直）のｒ値を、ｒ
値＝（ｒＬ＋２ｒＤ＋ｒＣ）／４を用いて演算した。
【００２７】表２から明らかなように、本発明の条件下
においては、比較例（☆印）に比して優れた深絞り特性
が得られている。なお、表２のＮｏ．１〜２０までの圧
延における入側厚１０ｍｍ以下の全パス圧下率を表３に
一括して示しておく。
においては、比較例（☆印）に比して優れた深絞り特性
が得られている。なお、表２のＮｏ．１〜２０までの圧
延における入側厚１０ｍｍ以下の全パス圧下率を表３に
一括して示しておく。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】
【表３】
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、鋼成分及び製造条件を
限定することにより、ＴＳ ４０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、
特に５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上のハイテンにおいては、強
度に応じた高圧下率（１パス当たり）をとることによ
り、従来より高ｒ値化が可能となる。軟鋼においては、
従来考えられていたより（１パス当たり）低圧下率で、
しかも入側１０ｍｍ以下においてのみ潤滑を施すことで
十分高ｒ値が確保でき、低コスト、低エネルギで従来よ
りも格段に優れた深絞り性を有する薄鋼板の製造が可能
となる。
限定することにより、ＴＳ ４０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、
特に５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上のハイテンにおいては、強
度に応じた高圧下率（１パス当たり）をとることによ
り、従来より高ｒ値化が可能となる。軟鋼においては、
従来考えられていたより（１パス当たり）低圧下率で、
しかも入側１０ｍｍ以下においてのみ潤滑を施すことで
十分高ｒ値が確保でき、低コスト、低エネルギで従来よ
りも格段に優れた深絞り性を有する薄鋼板の製造が可能
となる。
【図１】仕上圧延の圧下率と熱延板のｒ値との関係を示
す図である。
す図である。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/16 Ｃ２２Ｃ 38/16 (72)発明者 坂田 敬 千葉市中央区川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究所内 (72)発明者 加藤 俊之 千葉市中央区川崎町１番地 川崎製鉄株式 会社技術研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、 Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、 Ｐ：０．１５ｗｔ％以下、 Ｓ：０．０５ｗｔ％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．２ｗｔ％、 Ｎ：０．０１ｗｔ％以下、 Ｂ：０．０００１〜０．００８０ｗｔ％ を含み、且つ Ｔｉ：０．００５〜０．２０ｗｔ％ Ｎｂ：０．０１５〜０．２０ｗｔ％ の１種又は２種を含有し，残部はＦｅ及び不可避的不純
物よりなる鋼素材に、 Ａｒ3 変態点以下、５００℃以上の温度域にて合計圧下
率が５０％以上９５％以下の仕上げ圧延を施し、かつ該
圧延中の入側板厚が１０ｍｍ以下となる各スタンドに強
潤滑を施しつつパス圧下率Ｘ（％）が次式 Ｘ≧（４／３）×予想ＴＳ（ｋｇｆ／ｍｍ2 ）−３０ の関係を満たす圧延を施し、その後自己焼鈍あるいは均
熱温度７００〜９５０℃に加熱して熱延板再結晶化処理
を施すことを特徴とする深絞り性に優れた薄鋼板の製造
方法。 - 【請求項２】 Ｎｉ：１．５ｗｔ％以下、Ｃｕ：１．５
ｗｔ％以下及びＭｏ：１．５ｗｔ％以下の１種又は２種
以上を含有することを特徴とする請求項１記載の深絞り
性に優れた薄鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 上記熱延板再結晶化処理後に、さらに冷
間圧延を圧下率５０〜９５％で施し、引続き７００〜９
５０℃の温度域にて再結晶化焼鈍を施すことを特徴とす
る請求項１又は２記載の深絞り性に優れた薄鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8046244A JPH09241755A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8046244A JPH09241755A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09241755A true JPH09241755A (ja) | 1997-09-16 |
Family
ID=12741743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8046244A Pending JPH09241755A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | 深絞り性に優れた薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09241755A (ja) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61159528A (ja) * | 1985-01-08 | 1986-07-19 | Nippon Steel Corp | 加工用熱延鋼板の製造方法 |
| JPS63121623A (ja) * | 1986-11-11 | 1988-05-25 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と化成処理性に優れる深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH03140417A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-14 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH03150316A (ja) * | 1989-11-07 | 1991-06-26 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0570838A (ja) * | 1991-09-13 | 1993-03-23 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0598355A (ja) * | 1991-10-02 | 1993-04-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH06220546A (ja) * | 1993-01-26 | 1994-08-09 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
-
1996
- 1996-03-04 JP JP8046244A patent/JPH09241755A/ja active Pending
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61159528A (ja) * | 1985-01-08 | 1986-07-19 | Nippon Steel Corp | 加工用熱延鋼板の製造方法 |
| JPS63121623A (ja) * | 1986-11-11 | 1988-05-25 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性と化成処理性に優れる深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH03140417A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-14 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH03150316A (ja) * | 1989-11-07 | 1991-06-26 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
| JPH0570838A (ja) * | 1991-09-13 | 1993-03-23 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
| JPH0598355A (ja) * | 1991-10-02 | 1993-04-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPH06220546A (ja) * | 1993-01-26 | 1994-08-09 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040625 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060425 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060622 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060725 |