JPH04263022A - 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH04263022A JPH04263022A JP2433791A JP2433791A JPH04263022A JP H04263022 A JPH04263022 A JP H04263022A JP 2433791 A JP2433791 A JP 2433791A JP 2433791 A JP2433791 A JP 2433791A JP H04263022 A JPH04263022 A JP H04263022A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用鋼板等に使用
される深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法に関するも
のである。
される深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車用鋼板等に使用される深絞
り用薄鋼板には、その特性として高いランクフォード値
（ｒ値）と高い延性（Ｅｌ）が要求される。そのような
深絞り用薄鋼板は、Ａｒ３ 変態点以上で熱間圧延を終
了した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる
後再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に使用さ
れていた。近年、低コスト化を目的として、従来冷延鋼
板を使用していた部材を熱延鋼板で代替しようとする要
求が高まってきた。
り用薄鋼板には、その特性として高いランクフォード値
（ｒ値）と高い延性（Ｅｌ）が要求される。そのような
深絞り用薄鋼板は、Ａｒ３ 変態点以上で熱間圧延を終
了した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる
後再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に使用さ
れていた。近年、低コスト化を目的として、従来冷延鋼
板を使用していた部材を熱延鋼板で代替しようとする要
求が高まってきた。
【０００３】従来の加工用熱延鋼板は、加工性とくに延
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ａｒ３ 変態点以上で圧延を終了していた。そ
のため、一般には、γ→α変態時に集合組織がランダム
化するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著
しく劣っていた。深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法
はいくつか開示されている。例えば特開昭５９−２２６
１４９号公報では、Ｃ／０．００２％，Ｓｉ／０．０２
％，Ｍｎ／０．２３％，Ｐ／０．００９％，Ｓ／０．０
０８％，Ａｌ／０．０２５％，Ｎ／０．００２１％，Ｔ
ｉ／０．１０％の低炭素Ａｌキルド鋼を５００〜９００
℃で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて１．６ｍｍ板厚
の鋼帯とすることにより、ｒ＝１．２１の特性を有する
薄鋼板の製造例が示されている。しかしながら、得られ
るｒ値は高々１．２１であり、十分な深絞り性を有して
いるとは言いがたい。さらに、油強潤滑圧延を行うと噛
み込み不良等の操業上の困難をともなう。
性を確保するため、未再結晶フェライト組織ができるの
をさけ、Ａｒ３ 変態点以上で圧延を終了していた。そ
のため、一般には、γ→α変態時に集合組織がランダム
化するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著
しく劣っていた。深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法
はいくつか開示されている。例えば特開昭５９−２２６
１４９号公報では、Ｃ／０．００２％，Ｓｉ／０．０２
％，Ｍｎ／０．２３％，Ｐ／０．００９％，Ｓ／０．０
０８％，Ａｌ／０．０２５％，Ｎ／０．００２１％，Ｔ
ｉ／０．１０％の低炭素Ａｌキルド鋼を５００〜９００
℃で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて１．６ｍｍ板厚
の鋼帯とすることにより、ｒ＝１．２１の特性を有する
薄鋼板の製造例が示されている。しかしながら、得られ
るｒ値は高々１．２１であり、十分な深絞り性を有して
いるとは言いがたい。さらに、油強潤滑圧延を行うと噛
み込み不良等の操業上の困難をともなう。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明では、鋼成分と
圧延条件、とくにグリース基潤滑剤の塗布量を規制する
ことにより、冷延工程または冷延−焼鈍工程を省略して
、従来の冷延鋼板に比べて遜色のない深絞り性を有する
熱延薄鋼板を製造する方法を提供することを目的とする
。
圧延条件、とくにグリース基潤滑剤の塗布量を規制する
ことにより、冷延工程または冷延−焼鈍工程を省略して
、従来の冷延鋼板に比べて遜色のない深絞り性を有する
熱延薄鋼板を製造する方法を提供することを目的とする
。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｃ ：０．
０１５重量％以下、Ｓｉ：０．５重量％以下、 Ｍｎ：２．０重量％以下、 Ｐ ：０．１５重量％以下、 Ｓ ：０．０２重量％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％、 Ｎ ：０．００８重量％以下 でかつ、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種の添加量が
１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）
≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）なる関係を有し、残部鉄
および不可避的不純物よりなる圧延素材を、Ａｒ３ 変
態点未満５００℃以上の温度域で、少なくとも１パスを
グリース基潤滑剤を０．２５〜５．０ｇ／ｍ２ ロール
に塗布する潤滑条件の下で、かつ、Ａｒ３ 変態点未満
の全圧下率が６０％以上の仕上げ圧延を行った後、巻取
工程またはその後の焼鈍工程において再結晶処理するこ
とを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法で
ある。この場合鋼の成分にさらにＢ：０．０００１〜０
．００２０重量％を含む鋼を用いると２次加工脆性の改
善の点で好ましく、さらに鋼の成分に Ｓｂ：０．００１〜０．０２０重量％ を含む鋼を用いると箱型焼鈍時の浸窒防止上好適である
。またＡｒ３ 変態点未満５００℃以上の温度域での仕
上圧延を、圧延素材を接続して圧延すると好ましい。さ
らに圧延素材は連続鋳造スラブを連続鋳造後Ａｒ３ 変
態点以下に降温することなく直ちにもしくは保温処理を
施して粗圧延した素材を用いるとよい。
０１５重量％以下、Ｓｉ：０．５重量％以下、 Ｍｎ：２．０重量％以下、 Ｐ ：０．１５重量％以下、 Ｓ ：０．０２重量％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％、 Ｎ ：０．００８重量％以下 でかつ、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種の添加量が
１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）
≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）なる関係を有し、残部鉄
および不可避的不純物よりなる圧延素材を、Ａｒ３ 変
態点未満５００℃以上の温度域で、少なくとも１パスを
グリース基潤滑剤を０．２５〜５．０ｇ／ｍ２ ロール
に塗布する潤滑条件の下で、かつ、Ａｒ３ 変態点未満
の全圧下率が６０％以上の仕上げ圧延を行った後、巻取
工程またはその後の焼鈍工程において再結晶処理するこ
とを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法で
ある。この場合鋼の成分にさらにＢ：０．０００１〜０
．００２０重量％を含む鋼を用いると２次加工脆性の改
善の点で好ましく、さらに鋼の成分に Ｓｂ：０．００１〜０．０２０重量％ を含む鋼を用いると箱型焼鈍時の浸窒防止上好適である
。またＡｒ３ 変態点未満５００℃以上の温度域での仕
上圧延を、圧延素材を接続して圧延すると好ましい。さ
らに圧延素材は連続鋳造スラブを連続鋳造後Ａｒ３ 変
態点以下に降温することなく直ちにもしくは保温処理を
施して粗圧延した素材を用いるとよい。
【０００６】
【作用】以下、本発明の数値限定の基礎となった研究結
果を述べる。 Ｃ ：０．００２０重量％、 Ｓｉ：０．０２重量％、 Ｍｎ：０．１１重量％、 Ｐ ：０．０１１重量％、 Ｓ ：０．００８重量％、 Ａｌ：０．０４４重量％、 Ｔｉ：０．０４２重量％、 Ｎｂ：０．００９重量％、 Ｏ ：０．００２３重量％、 Ｎ ：０．００１８重量％ なる組成の熱延板を７００℃で、１パス６５％の圧延を
行い、引き続き７５０℃−５ｈｒの箱焼鈍を施した。
果を述べる。 Ｃ ：０．００２０重量％、 Ｓｉ：０．０２重量％、 Ｍｎ：０．１１重量％、 Ｐ ：０．０１１重量％、 Ｓ ：０．００８重量％、 Ａｌ：０．０４４重量％、 Ｔｉ：０．０４２重量％、 Ｎｂ：０．００９重量％、 Ｏ ：０．００２３重量％、 Ｎ ：０．００１８重量％ なる組成の熱延板を７００℃で、１パス６５％の圧延を
行い、引き続き７５０℃−５ｈｒの箱焼鈍を施した。
【０００７】この時、ロール半径：７１０ｍｍ、板厚：
５０ｍｍとし、グリース基潤滑剤塗布量を変えることに
より、ｒ値および圧延時の噛み込み性を調査した。噛み
込み不良率はｎ数を１０として圧延時に噛み込まない試
片の本数の割合で評価した。グリース基潤滑剤塗布量を
０．２〜５．０ｇ／ｍ２ とすることによって噛み込み
不良がなく、高いｒ値が得られることが明らかになった
。
５０ｍｍとし、グリース基潤滑剤塗布量を変えることに
より、ｒ値および圧延時の噛み込み性を調査した。噛み
込み不良率はｎ数を１０として圧延時に噛み込まない試
片の本数の割合で評価した。グリース基潤滑剤塗布量を
０．２〜５．０ｇ／ｍ２ とすることによって噛み込み
不良がなく、高いｒ値が得られることが明らかになった
。
【０００８】以上の実験結果をもとに以下のように本発
明範囲を限定した。 （１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、Ｃ：０．０１５
重量％以下、Ｓｉ：０．５重量％以下、Ｍｎ：２．０重
量％以下、Ｐ：０．１５重量％以下、Ｓ：０．０２重量
％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％、Ｎ：０．０
０８重量％以下でかつ、Ｔｉ，Ｎｂの１種または２種の
添加量が１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８
＋Ｎｂ／９３）でなければならない。さらに、箱型焼鈍
時の浸窒防止のためＳｂ：０．００１〜０．０５重量％
を含むことが必要である。鋼成分が上記の関係を満たさ
なければ優れた深絞り性を得ることができない。
明範囲を限定した。 （１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、Ｃ：０．０１５
重量％以下、Ｓｉ：０．５重量％以下、Ｍｎ：２．０重
量％以下、Ｐ：０．１５重量％以下、Ｓ：０．０２重量
％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％、Ｎ：０．０
０８重量％以下でかつ、Ｔｉ，Ｎｂの１種または２種の
添加量が１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８
＋Ｎｂ／９３）でなければならない。さらに、箱型焼鈍
時の浸窒防止のためＳｂ：０．００１〜０．０５重量％
を含むことが必要である。鋼成分が上記の関係を満たさ
なければ優れた深絞り性を得ることができない。
【０００９】以下、各々の成分について限定理由を示す
。 （ａ）Ｃ：０．０１５重量％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０１５重量％以下ではさほど
悪影響をおよぼさないので０．０１５重量％以下と限定
した。
。 （ａ）Ｃ：０．０１５重量％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０１５重量％以下ではさほど
悪影響をおよぼさないので０．０１５重量％以下と限定
した。
【００１０】（ｂ）Ｓｉ：０．５重量％以下Ｓｉは鋼を
強化する作用があり、所望の強度に応じて必要量添加さ
れるが、その添加量が０．５重量％を越えると深絞り性
および表面性状に悪影響を与えるので０．５重量％以下
と限定した。 （ｃ）Ｍｎ：２．０重量％以下 Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が２．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので２．０重量％以下と限
定した。
強化する作用があり、所望の強度に応じて必要量添加さ
れるが、その添加量が０．５重量％を越えると深絞り性
および表面性状に悪影響を与えるので０．５重量％以下
と限定した。 （ｃ）Ｍｎ：２．０重量％以下 Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が２．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので２．０重量％以下と限
定した。
【００１１】（ｄ）Ｐ：０．１５重量％以下Ｐは鋼を強
化する作用があり、所望の強度に応じて必要量添加され
るが、その添加量が０．１５重量％を越えると深絞り性
に悪影響を与えるので０．１５重量％以下と限定した。 （ｅ）Ｓ：０．０２重量％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０２重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０２重量％以下と限定した
。
化する作用があり、所望の強度に応じて必要量添加され
るが、その添加量が０．１５重量％を越えると深絞り性
に悪影響を与えるので０．１５重量％以下と限定した。 （ｅ）Ｓ：０．０２重量％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０２重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０２重量％以下と限定した
。
【００１２】（ｆ）Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％Ａ
ｌは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために
必要量に応じて添加されるが、０．０１重量％未満だと
添加効果がなく、一方、０．１０重量％を越えて添加し
てもより一層の脱酸効果は得られないため、０．０１〜
０．１０重量％と限定した。
ｌは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために
必要量に応じて添加されるが、０．０１重量％未満だと
添加効果がなく、一方、０．１０重量％を越えて添加し
てもより一層の脱酸効果は得られないため、０．０１〜
０．１０重量％と限定した。
【００１３】（ｇ）Ｎ：０．００８重量％以下Ｎは少な
ければ少ないほど深絞り性が向上するので好ましいが、
その含有量が０．００８重量％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので０．００８重量％以下と限定した。 （ｈ）Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％Ｔｉは炭窒化物
形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）を低減させ、深
絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効
果がある。その添加量が０．０１重量％未満では添加効
果がなく、一方、０．２０重量％を越えて添加してもそ
れ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化につ
ながるので０．０１〜０．２０重量％と限定した。
ければ少ないほど深絞り性が向上するので好ましいが、
その含有量が０．００８重量％以下ではさほど悪影響を
およぼさないので０．００８重量％以下と限定した。 （ｈ）Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％Ｔｉは炭窒化物
形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）を低減させ、深
絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的に形成させる効
果がある。その添加量が０．０１重量％未満では添加効
果がなく、一方、０．２０重量％を越えて添加してもそ
れ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化につ
ながるので０．０１〜０．２０重量％と限定した。
【００１４】（ｉ）Ｎｂ：０．００１〜０．４０重量％
Ｎｂは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させ
る効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効
である。その添加量が０．００１重量％未満では効果が
なく、一方０．４０重量％を越えて添加してもそれ以上
の添加効果は得られないため０．００１〜０．４０重量
％と限定した。
Ｎｂは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させ
る効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効
である。その添加量が０．００１重量％未満では効果が
なく、一方０．４０重量％を越えて添加してもそれ以上
の添加効果は得られないため０．００１〜０．４０重量
％と限定した。
【００１５】
（ｊ）１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４
８＋Ｎｂ／９３）仕上圧延前に、固溶（Ｃ，Ｎ）が存在
しない場合、圧延し焼鈍した後に｛１１１｝方位が優先
的に形成され、深絞り性が向上する。本発明では１．２
（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）
とＣ及びＮに対して当量以上のＴｉまたはＮｂを添加す
ることにより、仕上圧延前に固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しな
くなることを見出した。さらにその時、ｒ値が向上する
ことを明らかにした。そのため、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ
／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）と限定した。
８＋Ｎｂ／９３）仕上圧延前に、固溶（Ｃ，Ｎ）が存在
しない場合、圧延し焼鈍した後に｛１１１｝方位が優先
的に形成され、深絞り性が向上する。本発明では１．２
（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）
とＣ及びＮに対して当量以上のＴｉまたはＮｂを添加す
ることにより、仕上圧延前に固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しな
くなることを見出した。さらにその時、ｒ値が向上する
ことを明らかにした。そのため、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ
／１４）≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）と限定した。
【００１６】（ｋ）Ｂ：０．０００１〜０．００２０重
量％ Ｂは耐２次加工脆性の改善に有効である。その添加量が
０．０００１重量％未満では効果がなく、一方、０．０
０２０重量％を越えると深絞り性が劣化するので０．０
００１〜０．００２０重量％と限定した。 （ｌ）Ｓｂ：０．００１〜０．０２０重量％Ｓｂは箱型
焼鈍時の浸窒防止のために添加される。その添加量が０
．００１重量％未満では効果がなく、一方０．０２重量
％を越えて添加してもそれ以上の効果は得られないため
０．００１〜０．０２０重量％と限定した。
量％ Ｂは耐２次加工脆性の改善に有効である。その添加量が
０．０００１重量％未満では効果がなく、一方、０．０
０２０重量％を越えると深絞り性が劣化するので０．０
００１〜０．００２０重量％と限定した。 （ｌ）Ｓｂ：０．００１〜０．０２０重量％Ｓｂは箱型
焼鈍時の浸窒防止のために添加される。その添加量が０
．００１重量％未満では効果がなく、一方０．０２重量
％を越えて添加してもそれ以上の効果は得られないため
０．００１〜０．０２０重量％と限定した。
【００１７】（２） 圧延工程
圧延工程は本発明において最も重要である。Ａｒ３ 変
態点未満５００℃以上の温度域で、少なくとも１パスを
グリース基潤滑剤を０．２５〜５．０ｇ／ｍ２ ロール
に塗布する潤滑条件の下で、Ａｒ３ 変態点未満の全圧
下率６０％以上の圧延を行うことが必要である。Ａｒ３
変態点以上で圧延を終了すると、γ→α変態により集
合組織がランダム化し、深絞り性に好ましい｛１１１｝
方位が形成されない。一方、圧延温度を５００℃より低
くしてもそれ以上の深絞り性の向上は望めず、圧延荷重
が増大するのみである。よって、圧延温度域をＡｒ３
変態点未満５００℃以上と限定した。また、グリース基
潤滑剤塗布量が０．２５ｇ／ｍ２ 未満では、ロールと
鋼板との間の剪断歪みにより、深絞り性に好ましくない
｛１１０｝方位が形成されｒ値が劣化する。一方、グリ
ース基潤滑剤塗布量が５．０ｇ／ｍ２ を越えてもそれ
以上のｒ値の向上はなく、逆に圧延時の噛み込み不良お
よびスリップを起こすため、グリース基潤滑剤塗布量を
０．２５〜５．０ｇ／ｍ２ と限定した。
態点未満５００℃以上の温度域で、少なくとも１パスを
グリース基潤滑剤を０．２５〜５．０ｇ／ｍ２ ロール
に塗布する潤滑条件の下で、Ａｒ３ 変態点未満の全圧
下率６０％以上の圧延を行うことが必要である。Ａｒ３
変態点以上で圧延を終了すると、γ→α変態により集
合組織がランダム化し、深絞り性に好ましい｛１１１｝
方位が形成されない。一方、圧延温度を５００℃より低
くしてもそれ以上の深絞り性の向上は望めず、圧延荷重
が増大するのみである。よって、圧延温度域をＡｒ３
変態点未満５００℃以上と限定した。また、グリース基
潤滑剤塗布量が０．２５ｇ／ｍ２ 未満では、ロールと
鋼板との間の剪断歪みにより、深絞り性に好ましくない
｛１１０｝方位が形成されｒ値が劣化する。一方、グリ
ース基潤滑剤塗布量が５．０ｇ／ｍ２ を越えてもそれ
以上のｒ値の向上はなく、逆に圧延時の噛み込み不良お
よびスリップを起こすため、グリース基潤滑剤塗布量を
０．２５〜５．０ｇ／ｍ２ と限定した。
【００１８】グリース潤滑剤の種類は特に限定しないが
、Ｌｉグリースベースに固体潤滑剤として黒鉛、雲母、
ＫＰＯ３ 、ＮａＰＯ３ を含有させたものが適する。 またＡｒ３ 変態点未満の全圧下率が６０％未満では、
深絞り性に好ましい｛１１１｝方位が形成されないため
、全圧下率を６０％以上と限定した。また圧延素材を焼
鈍して連続圧延を行わないと、コイル先端部から後端部
まで均一な材質が得られない。
、Ｌｉグリースベースに固体潤滑剤として黒鉛、雲母、
ＫＰＯ３ 、ＮａＰＯ３ を含有させたものが適する。 またＡｒ３ 変態点未満の全圧下率が６０％未満では、
深絞り性に好ましい｛１１１｝方位が形成されないため
、全圧下率を６０％以上と限定した。また圧延素材を焼
鈍して連続圧延を行わないと、コイル先端部から後端部
まで均一な材質が得られない。
【００１９】また圧延素材については、連続鋳造スラブ
を再加熱または連続鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に降温す
ることなく直ちに、もしくは保温処理したものを粗圧延
にてシートバーにしたものを使用する。粗圧延条件とし
ては、仕上圧延前組織の微細化を目的に、粗圧延仕上温
度をＡｒ３ 変態点以上９５０℃以下とすることが好ま
しい。
を再加熱または連続鋳造後Ａｒ３ 変態点以下に降温す
ることなく直ちに、もしくは保温処理したものを粗圧延
にてシートバーにしたものを使用する。粗圧延条件とし
ては、仕上圧延前組織の微細化を目的に、粗圧延仕上温
度をＡｒ３ 変態点以上９５０℃以下とすることが好ま
しい。
【００２０】なおロール径、ロールの構造、潤滑剤の種
類ならびに圧延機の構造は任意でよい。 （３） 再結晶処理工程 本発明鋼は、仕上圧延後に再結晶処理を施す必要がある
。再結晶処理方法としては、コイラー巻取時の自己焼鈍
ならびに再結晶焼鈍がある。
類ならびに圧延機の構造は任意でよい。 （３） 再結晶処理工程 本発明鋼は、仕上圧延後に再結晶処理を施す必要がある
。再結晶処理方法としては、コイラー巻取時の自己焼鈍
ならびに再結晶焼鈍がある。
【００２１】自己焼鈍については、コイラー巻取温度を
６００℃以上にする必要がある。また再結晶焼鈍につい
ては箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉ならびに連続溶融亜鉛めっ
きラインにおいて実施可能である。 （４） 調質圧延 本発明鋼には５％以下の調質圧延を施すことが可能であ
る。
６００℃以上にする必要がある。また再結晶焼鈍につい
ては箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉ならびに連続溶融亜鉛めっ
きラインにおいて実施可能である。 （４） 調質圧延 本発明鋼には５％以下の調質圧延を施すことが可能であ
る。
【００２２】本発明鋼は深絞り用熱延鋼板、深絞り用溶
融亜鉛めっき鋼板、深絞り用電気めっき鋼板として使用
可能である。さらに本発明鋼を冷延素材としても使用す
ることができ、その際には従来よりも格段に優れた深絞
り性を有する冷延鋼板が製造可能となる。
融亜鉛めっき鋼板、深絞り用電気めっき鋼板として使用
可能である。さらに本発明鋼を冷延素材としても使用す
ることができ、その際には従来よりも格段に優れた深絞
り性を有する冷延鋼板が製造可能となる。
【００２３】
【実施例】表１、表２に示す組成鋼スラブを再加熱−均
熱後、または連続鋳造後、直接粗圧延を行った後、仕上
げ圧延を行った。この時の熱延条件を表３、表４に示す
。なお、仕上板厚は１．２ｍｍである。グリースは、Ｌ
ｉグリースベースの黒鉛の固体潤滑剤を含有させたもの
を使用した。
熱後、または連続鋳造後、直接粗圧延を行った後、仕上
げ圧延を行った。この時の熱延条件を表３、表４に示す
。なお、仕上板厚は１．２ｍｍである。グリースは、Ｌ
ｉグリースベースの黒鉛の固体潤滑剤を含有させたもの
を使用した。
【００２４】酸洗後の熱延板または酸洗後再結晶焼鈍を
行った熱延板の材料特性を表３、表４に示す。引張特性
はＪＩＳ５号引張試験片を使用して測定した。また、ｒ
値は１５％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し
、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に４５度）お
よびＣ方向（圧延方向に９０度）の平均値ｒ値＝（ｒＬ
＋２ｒＤ ＋ｒｃ ）／４として求めた。
行った熱延板の材料特性を表３、表４に示す。引張特性
はＪＩＳ５号引張試験片を使用して測定した。また、ｒ
値は１５％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し
、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に４５度）お
よびＣ方向（圧延方向に９０度）の平均値ｒ値＝（ｒＬ
＋２ｒＤ ＋ｒｃ ）／４として求めた。
【００２５】本発明範囲内にて製造した熱延鋼板は、比
較例に比べて優れた深絞り性を有することが分かる。
較例に比べて優れた深絞り性を有することが分かる。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
【００３０】
【発明の効果】本発明により、冷延または冷延−焼鈍工
程を省略して高ｒ値を有する熱延鋼板が製造可能となり
、深絞り用薄鋼板の大幅なコストダウンが可能となる。
程を省略して高ｒ値を有する熱延鋼板が製造可能となり
、深絞り用薄鋼板の大幅なコストダウンが可能となる。
【図１】ｒ値および噛み込み不良率におよぼすグリース
潤滑剤量の影響を示すグラフである。
潤滑剤量の影響を示すグラフである。
Claims (5)
- 【請求項１】 Ｃ ：０．０１５重量％以下、Ｓｉ
：０．５重量％以下、 Ｍｎ：２．０重量％以下、 Ｐ ：０．１５重量％以下、 Ｓ ：０．０２重量％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％、 Ｎ ：０．００８重量％以下 でかつ、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種の添加量が
１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）
≦（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）なる関係を有し、残部鉄
および不可避的不純物よりなる圧延素材を、Ａｒ３ 変
態点未満５００℃以上の温度域で、少なくとも１パスを
グリース基潤滑剤を０．２５〜５．０ｇ／ｍ２ ロール
に塗布する潤滑条件の下で、かつ、Ａｒ３ 変態点未満
の全圧下率が６０％以上の仕上げ圧延を行った後、巻取
工程またはその後の焼鈍工程において再結晶処理するこ
とを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１において、鋼の成分にさらに
Ｂ：０．０００１〜０．００２０重量％を含む鋼を用い
ることを特徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方
法。 - 【請求項３】 請求項１または２において、鋼の成分
にさらに Ｓｂ：０．００１〜０．０２０重量％ を含む鋼を用いることを特徴とする深絞り性に優れた熱
延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１，２または３において、Ａｒ
３ 変態点未満５００℃以上の温度域での圧延を、圧延
素材を接続して連続圧延することを特徴とする深絞り性
に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 請求項１，２，３または４において、
圧延素材が連続鋳造スラブを連続鋳造後Ａｒ３ 変態点
以下に降温することなく直ちにもしくは保温処理を施し
て粗圧延した素材であることを特徴とする深絞り性に優
れた熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2433791A JPH04263022A (ja) | 1991-02-19 | 1991-02-19 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2433791A JPH04263022A (ja) | 1991-02-19 | 1991-02-19 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04263022A true JPH04263022A (ja) | 1992-09-18 |
Family
ID=12135369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2433791A Pending JPH04263022A (ja) | 1991-02-19 | 1991-02-19 | 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04263022A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100480350B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2005-04-06 | 주식회사 포스코 | 열간직송압연에 의한 고연성 열연강판의 제조방법 |
-
1991
- 1991-02-19 JP JP2433791A patent/JPH04263022A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100480350B1 (ko) * | 1999-12-22 | 2005-04-06 | 주식회사 포스코 | 열간직송압연에 의한 고연성 열연강판의 제조방법 |
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