JPH0572122B2 - - Google Patents
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- JPH0572122B2 JPH0572122B2 JP58075449A JP7544983A JPH0572122B2 JP H0572122 B2 JPH0572122 B2 JP H0572122B2 JP 58075449 A JP58075449 A JP 58075449A JP 7544983 A JP7544983 A JP 7544983A JP H0572122 B2 JPH0572122 B2 JP H0572122B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- antenna
- glass fiber
- fibers
- cloth
- reflective material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q15/00—Devices for reflection, refraction, diffraction or polarisation of waves radiated from an antenna, e.g. quasi-optical devices
- H01Q15/14—Reflecting surfaces; Equivalent structures
- H01Q15/141—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing reflecting surfaces
- H01Q15/142—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing reflecting surfaces using insulating material for supporting the reflecting surface
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Description
この発明は、強化プラスチツク製パラボラアン
テナの製造法に関するものである。 アルミニウムや鉄などの金属板にプレス加工や
板金加工を施して製造された従来のパラボラアン
テナは、耐食性や軽量性に問題があるため、最近
は上記の金属板製に代えて金網や炭素繊維マツト
を使用し、これを強化プラスチツクで補強したパ
ラボラアンテナが開発されるようになつた。例え
ば、特開昭56−149802号公報には、金網や炭素繊
維マツトのような導電性反射材を強化プラスチツ
クに重ねて一定形状に成型したものが開示されて
いる。また、実開昭55−3574号公報には、アンテ
ナリフレクタとして、その凹面側からサーフエー
シングクロス、導電性クロス、複数枚のガラスク
ロスおよびサーフエーシングクロスを順に積層
し、これらの各層を樹脂により熱圧着して一体化
したものが開示されている。 しかしながら、前者の場合は、成型に際して上
記の反射材に金型の接触圧または押圧が加わつて
反射材が位置ずれをしたり、その一部が破断した
りして、アンテナの機能を低下させていた。一
方、後者の場合は、凹面側にサーフエーシングク
ロスが存在することにより、成型時にこのサーフ
エーシングクロスが緩衝材として働き、反射材の
位置ずれが減少する反面、ガラス繊維等をたて糸
およびよこ糸に配列して織られたサーフエーシン
グクロスを使用するものであつて、このサーフエ
ーシングクロスは、その伸縮特性が糸方向と傾斜
方向とで異なり、すなわち伸縮特性に方向性が存
在するので、製品のパラボラアンテナに歪みが生
じ、例えば平面上にパラボラアンテナを伏せた場
合に周囲の一部に大きい隙間が形成され、これが
アンテナ性能を低下させるという問題があつた。
また、上記のサーフエーシングクロスは、多数本
の繊維を集束して繊維そのものよりも太く、硬い
糸とし、これをたて糸およびよこ糸に使用するの
で、その目付量が大きくなり、また繊維間に樹脂
が含浸しにくく、成型後の製品表面が平滑性に乏
しく、塗装が困難になり、また成型の際に金型の
シヤーエツジが損傷を受ける等の問題があつた。 この発明は、パラボラアンテナの製造時に上記
反射材の位置ずれがなく、かつ作業性が良好で、
製品のパラボラアンテナに歪みが発生しないパラ
ボラアンテナの製造法を提供するものである。 すなわち、この発明は、導電性反射材の少なく
とも凹面側に、ガラス繊維もしくは有機繊維が無
方向に均一な厚みに重ねられ、繊維相互が接点で
接着されてなる目付量10〜100ｇ／m2のマツト状
緩衝材を配設して成型することを特徴とする強化
プラスチツク製パラボラアンテナの製造法であ
る。 強化プラスチツク製パラボラアンテナを成型す
るには種々の方法が知られているが、雄型および
雌型の一対の金型を使用する製造法の例を図面に
よつて説明する。１は凸面を有する雄型、２は凹
面を有する雌型であり、雄型１はパラボラアンテ
ナの凹面を、また雌型２はパラボラアンテナの凸
面をそれぞれ形成する。雄型１の凸面および雌型
２の凹面に離型剤処理を施した後、凹面ゲルコー
ト層１ａおよび凸面ゲルコート層２ａを形成す
る。該凹面ゲルコート層１ａ上に凹面緩衝材３
ａ、導電性反射材４および凸面緩衝材３ｂを重ね
た上、樹脂液を含浸させる。次いで、樹脂液を含
浸させたシートモールデイングコンパウンドまた
はガラス繊維マツトを所望の厚さに積層して成型
材料５を形成し、その上に雌型２を組み合わせた
のち加熱して硬化させ、成型する。 金型として雄型１のみを使用するハンドレイア
ツプ法およびスプレイアツプ法では、反射材４の
凸面側の凸面緩衝材３ｂを省略してもよい。 この発明で使用される緩衝材は、ガラス繊維ま
たは有機繊維からなるマツト、すなわちガラス繊
維もしくは有機繊維の好ましくは繊維長50〜400
mmの短繊維を無方向に均一な厚みに重ね、繊維相
互の接点を接着してシートの形態を保持させた一
種の不織布状のものであつて、その目付量は10〜
100ｇ／m2である。この目付量が10ｇ／m2未満の
場合は緩衝材としての効果が得られず、反対に
100ｇ／m2を超えると、緩衝効果の向上ないにも
かかわらず、含浸用の樹脂が大量に必要になり、
重く、かつ不経済になる。 この発明では、従来の成型法が使用される。不
飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、メチルメ
タクリレート樹脂のような熱硬化性樹脂を使用す
る場合は、ハンドレイアツプ法、スプレイアツプ
法、プリプレグ法などが適当であり、特に不飽和
ポリエステル樹脂とガラス短繊維マツトから作ら
れた比較的安価なシートモールデイングコンパウ
ンド（SMC）を上記の成型材料５として用い、
金型内で圧縮成型させるSMC法は最適である。
また、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレー
ト、ポリプロピレンなどの熱可塑性樹脂を使用す
る場合は、射出成型法が適当である。 上記の導電性反射材としては、アルミニウム、
鉄などからなる金網、炭素繊維マツトのような平
面状のもの、または金属を被覆したガラス繊維チ
ヨツプ、カーボンブラツクなどの導電性フイラー
が使用される。 以下は、この発明の実施例を説明する。 実施例 １ 金型（雄型）の凸面に離型剤処理をした後、そ
の上に不飽和ポリエステル樹脂のゲルコート層を
形成し、このゲルコート層上にガラス繊維マツト
（目付量30ｇ／m2）を緩衝材として重ね、更にそ
の上にアルミニウム金網（線径0.2mm、16メツシ
ユ）を反射材として重ね、上面から不飽和ポリエ
ステル樹脂液を含浸させる。次いで、ガラス繊維
からなるチヨツプドストランドマツトおよびロー
ビングクロスを順に重ね合わせると共に、触媒を
含有した不飽和ポリエステル樹脂液を刷毛とロー
ラとで所望の厚み（4.5〜5.0mm）になるまで塗り
込んで、いわゆるハンドレイアツプ法によつて硬
化成型した。しかるのち、脱型、トリミングをし
て直径1.8ｍのパラボラアンテナを得た。 上記実施例１のアンテナをマウントに取り付け
て、ホーン、導波管およびコンバータを接続し、
200ｍ離れた地点の送信アンテナ（金属製基準パ
ラボラアンテナ）から周波数4GHZの電波をビー
ム状に放射して電波利得を測定したところ、
35.0dBの結果を得た。これに対して、上記の緩
衝材を省略する以外は、実施例１と全く同様にし
作られた比較例１のアンテナは、電波利得が
33.5dBであつた。すなわち、実施例１は緩衝材
を設けることにより、電波利得が1.5dB向上し
た。また、上記実施例１において、緩衝材として
のガラス繊維マツトの目付量を230ｇ／m2に増大
する以外は、実施例１と同様にして比較例２のパ
ラボラアンテナを製作したところ、その電波利得
は、実施例１よりも0.5dB低い34.5dBであつた。
そして、このアンテナを切断して断面を観察した
ところ、反射材（アルミニウム金網）の凹面側に
0.9mmの樹脂およびガラス繊維層が形成されてい
た。 実施例 ２ 雌雄一対の金型内に緩衝材として実施例１のガ
ラス繊維マツト（目付量30ｇ／m2）および導電性
反射材として炭素繊維マツト（目付量30ｇ／m2）
を重ね、金型内にポリプロピレンを射出圧入し
（厚み３〜3.5mm）、冷却して直径１ｍのパラボラ
アンテナを得た。 この実施例２のアンテナの電波利得を、送信用
に実施例１の基準アンテナを使用して測定したと
ころ、距離2000ｍ、周波数12GHZにおいて
39.8dBであつた。これに対して、上記の緩衝材
を省略した比較例３の電波利得は、38.0dBであ
つた。すなわち、実施例２の緩衝材を設けること
により、電波利得が1.8dB向上した。なお、上記
実施例２のアンテナを平面上に伏せたとき、周囲
に生じる最大隙間は、0.3mmであつた。これに対
し、実施例２の緩衝材をガラス繊維クロス（目付
量30ｇ／m2）に置換した比較例４の最大隙間は、
0.6mmであり、その電波利得は実施例２よりも
0.6dB低い39.2dBであつた。また、上記実施例２
において、ガラス繊維マツトの目付量を５ｇ／m2
に減少する以外は、実施例２と同様にして比較例
５のパラボラアンテナを製作したところ、その電
波利得は、ガラス繊維マツトを省略した比較例３
と同じ38.0dBであつた。 すなわち、実施例１は比較例１，２に比べて、
また実施例２は比較例３，４，５に比べてそれぞ
れ電波利得が、0.5dB以上向上した。 実施例 ３ 上記実施例２のパラボラアンテナにおいて、ガ
ラス繊維マツトの目付量を50ｇ／m2に、また直径
を75cmにそれぞれ設定する以外は実施例２と同様
にして実施例３のパラボラアンテナを製作した。
また、この実施例３におけるガラス繊維マツトの
目付量を９ｇ／m2に変更する以外は同様にして比
較例６のアンテナを、またガラス繊維マツトの目
付量を９ｇ／m2に変更する以外は同様にして比較
例７のアンテナを、また上記ガラス繊維マツトの
代わりにガラス繊維クロス（目付量50ｇ／m2）を
使用する以外は同様にして比較例８のアンテナ
を、また上記のガラス繊維マツトを省略する以外
は同様にして比較例９のアンテナをそれぞれ製作
した。 上記の実施例３アンテナをグラウンド上に設置
し、これら100ｍ離れた位置に直径40cmの送信ア
ンテナを設置し、周波数12GHZの電波をビーム
状に放射して電波利得を測定した。比較例６〜９
のアンテナについても同様に電波利得を測定し
た。その結果を下記の表１に示す。
テナの製造法に関するものである。 アルミニウムや鉄などの金属板にプレス加工や
板金加工を施して製造された従来のパラボラアン
テナは、耐食性や軽量性に問題があるため、最近
は上記の金属板製に代えて金網や炭素繊維マツト
を使用し、これを強化プラスチツクで補強したパ
ラボラアンテナが開発されるようになつた。例え
ば、特開昭56−149802号公報には、金網や炭素繊
維マツトのような導電性反射材を強化プラスチツ
クに重ねて一定形状に成型したものが開示されて
いる。また、実開昭55−3574号公報には、アンテ
ナリフレクタとして、その凹面側からサーフエー
シングクロス、導電性クロス、複数枚のガラスク
ロスおよびサーフエーシングクロスを順に積層
し、これらの各層を樹脂により熱圧着して一体化
したものが開示されている。 しかしながら、前者の場合は、成型に際して上
記の反射材に金型の接触圧または押圧が加わつて
反射材が位置ずれをしたり、その一部が破断した
りして、アンテナの機能を低下させていた。一
方、後者の場合は、凹面側にサーフエーシングク
ロスが存在することにより、成型時にこのサーフ
エーシングクロスが緩衝材として働き、反射材の
位置ずれが減少する反面、ガラス繊維等をたて糸
およびよこ糸に配列して織られたサーフエーシン
グクロスを使用するものであつて、このサーフエ
ーシングクロスは、その伸縮特性が糸方向と傾斜
方向とで異なり、すなわち伸縮特性に方向性が存
在するので、製品のパラボラアンテナに歪みが生
じ、例えば平面上にパラボラアンテナを伏せた場
合に周囲の一部に大きい隙間が形成され、これが
アンテナ性能を低下させるという問題があつた。
また、上記のサーフエーシングクロスは、多数本
の繊維を集束して繊維そのものよりも太く、硬い
糸とし、これをたて糸およびよこ糸に使用するの
で、その目付量が大きくなり、また繊維間に樹脂
が含浸しにくく、成型後の製品表面が平滑性に乏
しく、塗装が困難になり、また成型の際に金型の
シヤーエツジが損傷を受ける等の問題があつた。 この発明は、パラボラアンテナの製造時に上記
反射材の位置ずれがなく、かつ作業性が良好で、
製品のパラボラアンテナに歪みが発生しないパラ
ボラアンテナの製造法を提供するものである。 すなわち、この発明は、導電性反射材の少なく
とも凹面側に、ガラス繊維もしくは有機繊維が無
方向に均一な厚みに重ねられ、繊維相互が接点で
接着されてなる目付量10〜100ｇ／m2のマツト状
緩衝材を配設して成型することを特徴とする強化
プラスチツク製パラボラアンテナの製造法であ
る。 強化プラスチツク製パラボラアンテナを成型す
るには種々の方法が知られているが、雄型および
雌型の一対の金型を使用する製造法の例を図面に
よつて説明する。１は凸面を有する雄型、２は凹
面を有する雌型であり、雄型１はパラボラアンテ
ナの凹面を、また雌型２はパラボラアンテナの凸
面をそれぞれ形成する。雄型１の凸面および雌型
２の凹面に離型剤処理を施した後、凹面ゲルコー
ト層１ａおよび凸面ゲルコート層２ａを形成す
る。該凹面ゲルコート層１ａ上に凹面緩衝材３
ａ、導電性反射材４および凸面緩衝材３ｂを重ね
た上、樹脂液を含浸させる。次いで、樹脂液を含
浸させたシートモールデイングコンパウンドまた
はガラス繊維マツトを所望の厚さに積層して成型
材料５を形成し、その上に雌型２を組み合わせた
のち加熱して硬化させ、成型する。 金型として雄型１のみを使用するハンドレイア
ツプ法およびスプレイアツプ法では、反射材４の
凸面側の凸面緩衝材３ｂを省略してもよい。 この発明で使用される緩衝材は、ガラス繊維ま
たは有機繊維からなるマツト、すなわちガラス繊
維もしくは有機繊維の好ましくは繊維長50〜400
mmの短繊維を無方向に均一な厚みに重ね、繊維相
互の接点を接着してシートの形態を保持させた一
種の不織布状のものであつて、その目付量は10〜
100ｇ／m2である。この目付量が10ｇ／m2未満の
場合は緩衝材としての効果が得られず、反対に
100ｇ／m2を超えると、緩衝効果の向上ないにも
かかわらず、含浸用の樹脂が大量に必要になり、
重く、かつ不経済になる。 この発明では、従来の成型法が使用される。不
飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、メチルメ
タクリレート樹脂のような熱硬化性樹脂を使用す
る場合は、ハンドレイアツプ法、スプレイアツプ
法、プリプレグ法などが適当であり、特に不飽和
ポリエステル樹脂とガラス短繊維マツトから作ら
れた比較的安価なシートモールデイングコンパウ
ンド（SMC）を上記の成型材料５として用い、
金型内で圧縮成型させるSMC法は最適である。
また、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレー
ト、ポリプロピレンなどの熱可塑性樹脂を使用す
る場合は、射出成型法が適当である。 上記の導電性反射材としては、アルミニウム、
鉄などからなる金網、炭素繊維マツトのような平
面状のもの、または金属を被覆したガラス繊維チ
ヨツプ、カーボンブラツクなどの導電性フイラー
が使用される。 以下は、この発明の実施例を説明する。 実施例 １ 金型（雄型）の凸面に離型剤処理をした後、そ
の上に不飽和ポリエステル樹脂のゲルコート層を
形成し、このゲルコート層上にガラス繊維マツト
（目付量30ｇ／m2）を緩衝材として重ね、更にそ
の上にアルミニウム金網（線径0.2mm、16メツシ
ユ）を反射材として重ね、上面から不飽和ポリエ
ステル樹脂液を含浸させる。次いで、ガラス繊維
からなるチヨツプドストランドマツトおよびロー
ビングクロスを順に重ね合わせると共に、触媒を
含有した不飽和ポリエステル樹脂液を刷毛とロー
ラとで所望の厚み（4.5〜5.0mm）になるまで塗り
込んで、いわゆるハンドレイアツプ法によつて硬
化成型した。しかるのち、脱型、トリミングをし
て直径1.8ｍのパラボラアンテナを得た。 上記実施例１のアンテナをマウントに取り付け
て、ホーン、導波管およびコンバータを接続し、
200ｍ離れた地点の送信アンテナ（金属製基準パ
ラボラアンテナ）から周波数4GHZの電波をビー
ム状に放射して電波利得を測定したところ、
35.0dBの結果を得た。これに対して、上記の緩
衝材を省略する以外は、実施例１と全く同様にし
作られた比較例１のアンテナは、電波利得が
33.5dBであつた。すなわち、実施例１は緩衝材
を設けることにより、電波利得が1.5dB向上し
た。また、上記実施例１において、緩衝材として
のガラス繊維マツトの目付量を230ｇ／m2に増大
する以外は、実施例１と同様にして比較例２のパ
ラボラアンテナを製作したところ、その電波利得
は、実施例１よりも0.5dB低い34.5dBであつた。
そして、このアンテナを切断して断面を観察した
ところ、反射材（アルミニウム金網）の凹面側に
0.9mmの樹脂およびガラス繊維層が形成されてい
た。 実施例 ２ 雌雄一対の金型内に緩衝材として実施例１のガ
ラス繊維マツト（目付量30ｇ／m2）および導電性
反射材として炭素繊維マツト（目付量30ｇ／m2）
を重ね、金型内にポリプロピレンを射出圧入し
（厚み３〜3.5mm）、冷却して直径１ｍのパラボラ
アンテナを得た。 この実施例２のアンテナの電波利得を、送信用
に実施例１の基準アンテナを使用して測定したと
ころ、距離2000ｍ、周波数12GHZにおいて
39.8dBであつた。これに対して、上記の緩衝材
を省略した比較例３の電波利得は、38.0dBであ
つた。すなわち、実施例２の緩衝材を設けること
により、電波利得が1.8dB向上した。なお、上記
実施例２のアンテナを平面上に伏せたとき、周囲
に生じる最大隙間は、0.3mmであつた。これに対
し、実施例２の緩衝材をガラス繊維クロス（目付
量30ｇ／m2）に置換した比較例４の最大隙間は、
0.6mmであり、その電波利得は実施例２よりも
0.6dB低い39.2dBであつた。また、上記実施例２
において、ガラス繊維マツトの目付量を５ｇ／m2
に減少する以外は、実施例２と同様にして比較例
５のパラボラアンテナを製作したところ、その電
波利得は、ガラス繊維マツトを省略した比較例３
と同じ38.0dBであつた。 すなわち、実施例１は比較例１，２に比べて、
また実施例２は比較例３，４，５に比べてそれぞ
れ電波利得が、0.5dB以上向上した。 実施例 ３ 上記実施例２のパラボラアンテナにおいて、ガ
ラス繊維マツトの目付量を50ｇ／m2に、また直径
を75cmにそれぞれ設定する以外は実施例２と同様
にして実施例３のパラボラアンテナを製作した。
また、この実施例３におけるガラス繊維マツトの
目付量を９ｇ／m2に変更する以外は同様にして比
較例６のアンテナを、またガラス繊維マツトの目
付量を９ｇ／m2に変更する以外は同様にして比較
例７のアンテナを、また上記ガラス繊維マツトの
代わりにガラス繊維クロス（目付量50ｇ／m2）を
使用する以外は同様にして比較例８のアンテナ
を、また上記のガラス繊維マツトを省略する以外
は同様にして比較例９のアンテナをそれぞれ製作
した。 上記の実施例３アンテナをグラウンド上に設置
し、これら100ｍ離れた位置に直径40cmの送信ア
ンテナを設置し、周波数12GHZの電波をビーム
状に放射して電波利得を測定した。比較例６〜９
のアンテナについても同様に電波利得を測定し
た。その結果を下記の表１に示す。
【表】
上記の表１で明らかなように、緩衝材に使用し
たガラス繊維マツトの目付量が少な過ぎる比較例
６、反対に多過ぎる比較例７、マツトの代わりに
クロスを使用した比較例８、および緩衝材を全く
使用しない比較例９は、いずれも実施例３に比較
して電波利得が低く、特に比較例６および比較例
９は、著しく劣つていた。 上記のとおり、この発明は、導電性反射材の少
なくとも凹面側に、ガラス繊維もしくは有機繊維
からなる緩衝材を配設するものであるから、成型
の際に導電性反射材の位置ずれが発生せず、その
ため緩衝材を使用しない場合に比べてアンテナ性
能が少なくとも１％向上する。そして、緩衝材と
して目付量10〜100ｇ／m2のマツト状のものを使
用するので、緩衝材としてクロスを使用する場合
に比べてアンテナの重量増加を低くすることがで
き、かつ方向性が無く、歪みの発生が少なくなつ
てアンテナ性能が向上し、しかも樹脂が含浸し易
く、加工が容易である等の効果を奏する。
たガラス繊維マツトの目付量が少な過ぎる比較例
６、反対に多過ぎる比較例７、マツトの代わりに
クロスを使用した比較例８、および緩衝材を全く
使用しない比較例９は、いずれも実施例３に比較
して電波利得が低く、特に比較例６および比較例
９は、著しく劣つていた。 上記のとおり、この発明は、導電性反射材の少
なくとも凹面側に、ガラス繊維もしくは有機繊維
からなる緩衝材を配設するものであるから、成型
の際に導電性反射材の位置ずれが発生せず、その
ため緩衝材を使用しない場合に比べてアンテナ性
能が少なくとも１％向上する。そして、緩衝材と
して目付量10〜100ｇ／m2のマツト状のものを使
用するので、緩衝材としてクロスを使用する場合
に比べてアンテナの重量増加を低くすることがで
き、かつ方向性が無く、歪みの発生が少なくなつ
てアンテナ性能が向上し、しかも樹脂が含浸し易
く、加工が容易である等の効果を奏する。
図面はこの発明の実施態様を示す金型要部の断
面図である。 １……雄型、２……雌型、３ａ，３ｂ……マツ
ト状緩衝材、４……導電性反射材、５……成型材
料。
面図である。 １……雄型、２……雌型、３ａ，３ｂ……マツ
ト状緩衝材、４……導電性反射材、５……成型材
料。
Claims (1)
- １ 導電性反射材の少なくとも凹面側に、ガラス
繊維もしくは有機繊維が無方向に均一な厚みに重
ねられ、繊維相互が接点で接着されてなる目付量
10〜100ｇ／m2のマツト状緩衝材を配設して成型
することを特徴とする強化プラスチツク製パラボ
ラアンテナの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58075449A JPS59201504A (ja) | 1983-04-28 | 1983-04-28 | 強化プラスチツク製パラボラアンテナの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58075449A JPS59201504A (ja) | 1983-04-28 | 1983-04-28 | 強化プラスチツク製パラボラアンテナの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59201504A JPS59201504A (ja) | 1984-11-15 |
| JPH0572122B2 true JPH0572122B2 (ja) | 1993-10-08 |
Family
ID=13576581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58075449A Granted JPS59201504A (ja) | 1983-04-28 | 1983-04-28 | 強化プラスチツク製パラボラアンテナの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59201504A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6090723A (ja) * | 1983-10-25 | 1985-05-21 | Dainippon Glass Kogyo Kk | 合成樹脂製導電体の成形法 |
| JPS60100803A (ja) * | 1983-11-07 | 1985-06-04 | Takeda Chem Ind Ltd | パラボラアンテナ用反射板の製造法 |
| JPS6157613U (ja) * | 1984-09-17 | 1986-04-18 | ||
| FR2591530B1 (fr) * | 1985-12-17 | 1988-09-02 | Stratinor | Materiau composite stratifie, un procede pour sa preparation et son application au traitement des phenomenes electrostatiques ou electromagnetiques |
| CN103042697A (zh) * | 2012-12-31 | 2013-04-17 | 北京玻钢院复合材料有限公司 | 碳纤维天线反射面的一体成型工艺 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS553574U (ja) * | 1978-06-22 | 1980-01-10 |
-
1983
- 1983-04-28 JP JP58075449A patent/JPS59201504A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59201504A (ja) | 1984-11-15 |
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