JPH0582246B2 - - Google Patents
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- JPH0582246B2 JPH0582246B2 JP60093579A JP9357985A JPH0582246B2 JP H0582246 B2 JPH0582246 B2 JP H0582246B2 JP 60093579 A JP60093579 A JP 60093579A JP 9357985 A JP9357985 A JP 9357985A JP H0582246 B2 JPH0582246 B2 JP H0582246B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flow rate
- signal
- amount
- ammonia
- nox
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明はアンモニアの注入量制御装置に係り、
特に、排ガス中の窒素酸化物（NOx）を除去す
る乾式脱硝装置へアンモニア（NH3）を注入す
るアンモニアの注入量制御装置に関するものであ
る。
特に、排ガス中の窒素酸化物（NOx）を除去す
る乾式脱硝装置へアンモニア（NH3）を注入す
るアンモニアの注入量制御装置に関するものであ
る。
近年、我が国においては重油供給量のひつ迫か
ら、石油依存度の是正を計るために、従来の重油
専焼から石炭専焼、LNG（液化天然ガス）専焼へ
と燃料を変換しつつあり、特に事業用ボイラにお
いては石炭専焼、LNG専焼の大容量火力発電所
が建設されている。
ら、石油依存度の是正を計るために、従来の重油
専焼から石炭専焼、LNG（液化天然ガス）専焼へ
と燃料を変換しつつあり、特に事業用ボイラにお
いては石炭専焼、LNG専焼の大容量火力発電所
が建設されている。
ところが、石炭燃料は石油燃料、ガス燃料に比
べて燃料性が悪いので排ガス中に含まれるNOx
及び未燃分が発生しやすく、特にNOxの低減対
策のために火炎の分割、排ガスの再循環、二段燃
焼及び炉内脱硝などを採用して緩慢な燃焼を行な
わせてNOxを低減することも行なわれている。
べて燃料性が悪いので排ガス中に含まれるNOx
及び未燃分が発生しやすく、特にNOxの低減対
策のために火炎の分割、排ガスの再循環、二段燃
焼及び炉内脱硝などを採用して緩慢な燃焼を行な
わせてNOxを低減することも行なわれている。
そしてこの石炭専焼火力、LNG専焼火力にお
いては、ボイラ負荷が常に全負荷で運転されるも
のは少なく、負荷を75％負荷、50％負荷、25％負
荷へと負荷を上げ、下げして運転したり、運転を
停止するなど、いわゆる高頻度起動停止（Daily
Start Stop以下単にDSSという）運転を行なつて
中間負荷を担う火力発電プラントへ移行しつつあ
る。
いては、ボイラ負荷が常に全負荷で運転されるも
のは少なく、負荷を75％負荷、50％負荷、25％負
荷へと負荷を上げ、下げして運転したり、運転を
停止するなど、いわゆる高頻度起動停止（Daily
Start Stop以下単にDSSという）運転を行なつて
中間負荷を担う火力発電プラントへ移行しつつあ
る。
一方、この中間負荷火力用にはこの火力発電ボ
イラの他に、起動特性のよいガスタービンと排熱
回収ボイラを組合せた、いわゆるコンバインドプ
ラントも用いられ、DSS運転を行なつて電力需要
の多い昼間のみ運転し、夜間は運転を停止するも
のが建設されようとしている。
イラの他に、起動特性のよいガスタービンと排熱
回収ボイラを組合せた、いわゆるコンバインドプ
ラントも用いられ、DSS運転を行なつて電力需要
の多い昼間のみ運転し、夜間は運転を停止するも
のが建設されようとしている。
ところが、この石炭専焼、LNG専焼の中間負
荷用ボイラ、ガスタービンにおいてもNOx排出
濃度の規制強化に伴ない、従来の燃焼改善に加え
て、NH3を還元剤として触媒の存在下で脱硝を
行なう乾式接触還元脱硝装置を設置するプラント
が増加している。
荷用ボイラ、ガスタービンにおいてもNOx排出
濃度の規制強化に伴ない、従来の燃焼改善に加え
て、NH3を還元剤として触媒の存在下で脱硝を
行なう乾式接触還元脱硝装置を設置するプラント
が増加している。
それは石炭専焼ボイラにおいては燃料の燃焼性
が悪いのでNOx量が増加し、LNG専焼ボイラ、
ガスタービンプラントにおいては酸素量が多く高
温燃焼を行なうために、石炭専焼ボイラと同様
に、排ガス中には多量のNOxを含有しているの
で、第３図に示す様な脱硝装置が設置される。
が悪いのでNOx量が増加し、LNG専焼ボイラ、
ガスタービンプラントにおいては酸素量が多く高
温燃焼を行なうために、石炭専焼ボイラと同様
に、排ガス中には多量のNOxを含有しているの
で、第３図に示す様な脱硝装置が設置される。
第３図は脱硝装置が設置されたボイラの代表的
な煙風道系統を示す。
な煙風道系統を示す。
空気ダスト１内の燃焼用空気は押込通風機２に
て昇圧され、空気予熱器３にて排ガスダクト４の
排ガスによつて加熱された後ウインドボツクス５
よりボイラ６へ供給される。
て昇圧され、空気予熱器３にて排ガスダクト４の
排ガスによつて加熱された後ウインドボツクス５
よりボイラ６へ供給される。
一方ボイラ６内で燃焼した排ガスは、排ガスダ
クト４でNH3注入管７からのNH3によつて脱硝
されると共に、下流に配置した脱硝装置８内の触
媒９において脱硝を促進し、排ガス中のNOxは
除去されて空気予熱器３、集塵機１０、誘引通風
機１１で昇圧され大気へ放出される。
クト４でNH3注入管７からのNH3によつて脱硝
されると共に、下流に配置した脱硝装置８内の触
媒９において脱硝を促進し、排ガス中のNOxは
除去されて空気予熱器３、集塵機１０、誘引通風
機１１で昇圧され大気へ放出される。
ところが、かかる脱硝装置８は触媒９の種類に
よつても多少反応温度範囲は異るが、最も脱硝効
率の高い温度範囲は300〜400℃に比較的高温で、
温度範囲はいたつて狭いので、中間負荷火力用の
ボイラやコンバインドサイクルの様に常にDSS運
転されるものにおいては、負荷変動によつて排ガ
ス温度が常に変動し、触媒９の使用可能領域をは
ずれてしまう欠点がある。
よつても多少反応温度範囲は異るが、最も脱硝効
率の高い温度範囲は300〜400℃に比較的高温で、
温度範囲はいたつて狭いので、中間負荷火力用の
ボイラやコンバインドサイクルの様に常にDSS運
転されるものにおいては、負荷変動によつて排ガ
ス温度が常に変動し、触媒９の使用可能領域をは
ずれてしまう欠点がある。
こん場合、触媒９の使用ガス温度が高過ぎる
と、触媒９の組織が変化して触媒９としての機能
がそこなわれ、また使用ガス温度が低すぎると排
ガス中に存在する無水硫酸（SO3）と反応してや
はり触媒９の機能が劣化する。
と、触媒９の組織が変化して触媒９としての機能
がそこなわれ、また使用ガス温度が低すぎると排
ガス中に存在する無水硫酸（SO3）と反応してや
はり触媒９の機能が劣化する。
一方、常にDSS運転される火力発電用ボイラ、
コンバインドサイクルにおいては、排ガス量およ
びNOx濃度が変動し、これによつて脱硝性能の
追従性が悪くなる欠点がある。
コンバインドサイクルにおいては、排ガス量およ
びNOx濃度が変動し、これによつて脱硝性能の
追従性が悪くなる欠点がある。
それは、触媒９上でのNOxとNH3の反応機構
に起因する排ガス量およびNOx濃度が起動時、
負荷変化時のように変動する場合には、負荷変動
に合わせてNH3注入量を変化させても脱硝性能
が負荷変動に追従できないからである。
に起因する排ガス量およびNOx濃度が起動時、
負荷変化時のように変動する場合には、負荷変動
に合わせてNH3注入量を変化させても脱硝性能
が負荷変動に追従できないからである。
これらの問題を回避するために、従来のNH3
の注入量制御装置の代表的な例を第４図に示す。
の注入量制御装置の代表的な例を第４図に示す。
第４図において、入口NOx濃度検出器１２で
検出された入口NOx信号１３と、空気流量検出
器１４で検出された空気流量信号１５を関数変換
器１６で変換し、この変換した信号１７を演算器
１８で演算し総NOx量信号１９を算出する。一
方入口NOx信号１３と出口NOx設定器２０で設
定された設定NOx信号２１より必要モル比設定
器２２で必要モル比（NOx量とNH3量の比率）
信号２３を算出し、これに出口NOx濃度検出器
２４で検出された実測出口NOx信号２５との補
正を加算器２６で行い、この補正信号２７と先に
述べた総NOx量信号１９とを演算器２８で演算
し必要NH3流量信号２９を算出する。
検出された入口NOx信号１３と、空気流量検出
器１４で検出された空気流量信号１５を関数変換
器１６で変換し、この変換した信号１７を演算器
１８で演算し総NOx量信号１９を算出する。一
方入口NOx信号１３と出口NOx設定器２０で設
定された設定NOx信号２１より必要モル比設定
器２２で必要モル比（NOx量とNH3量の比率）
信号２３を算出し、これに出口NOx濃度検出器
２４で検出された実測出口NOx信号２５との補
正を加算器２６で行い、この補正信号２７と先に
述べた総NOx量信号１９とを演算器２８で演算
し必要NH3流量信号２９を算出する。
この必要NH3流量信号２９と実測NH3流量検
出器３０で検出された実測NH3流量信号３１を
比較器３２で比較してその偏差信号３３を算出
し、これを比例積分器３４で弁開度信号３５に変
換して電空変換器３６により制御信号３７に変換
し、NH3配管３８のNH3流量調節弁３９を開、
閉する。
出器３０で検出された実測NH3流量信号３１を
比較器３２で比較してその偏差信号３３を算出
し、これを比例積分器３４で弁開度信号３５に変
換して電空変換器３６により制御信号３７に変換
し、NH3配管３８のNH3流量調節弁３９を開、
閉する。
この様に従来のNH3注入量制御装置において
は、DSS運転、燃料変換等によつて脱硝装置の入
口NOx量が計画出口NOx量以下になつた場合、
つまり必要NH3流量信号２９が実測NH3流量信
号３１よりも小さくなつた場合にはNH3流量調
節弁３９は全閉となり、NH3を脱硝装置へ注入
しない。
は、DSS運転、燃料変換等によつて脱硝装置の入
口NOx量が計画出口NOx量以下になつた場合、
つまり必要NH3流量信号２９が実測NH3流量信
号３１よりも小さくなつた場合にはNH3流量調
節弁３９は全閉となり、NH3を脱硝装置へ注入
しない。
従つて、低NOx化が計られたプラントの脱硝
装置に第４図に示す従来のNH3注入量制御装置
を採用すると、DSS運転を行なうものにおいて
は、負荷上昇時に脱硝の応答遅れが生じる欠点が
ある。
装置に第４図に示す従来のNH3注入量制御装置
を採用すると、DSS運転を行なうものにおいて
は、負荷上昇時に脱硝の応答遅れが生じる欠点が
ある。
第５図において、曲線Ａはボイラ負荷、曲線Ｂ
は脱硝装置の入口NOx量、破線Ｃは脱硝装置の
計画出口NOx量、曲線ＤはNH3注入量、一点鎖
線ＥはNH3注入量零点、曲線Ｆは脱硝装置の実
測出口NOx量を示す。
は脱硝装置の入口NOx量、破線Ｃは脱硝装置の
計画出口NOx量、曲線ＤはNH3注入量、一点鎖
線ＥはNH3注入量零点、曲線Ｆは脱硝装置の実
測出口NOx量を示す。
第５図に示す様に、ボイラ負荷が曲線Ａの点
Ｇ，Ｈ，Ｉの様に下ると、脱硝装置の入口NOx
量は曲線Ｂで示す様に点Ｇ，Ｈ，Ｉへ下り、
NH3注入量も曲線Ｄで示す如く点Ｇ，Ｈ，Ｉに
下り、点Ｈ，Ｉ間ではNH3の注入量は曲線Ｄで
示す様に零になる。
Ｇ，Ｈ，Ｉの様に下ると、脱硝装置の入口NOx
量は曲線Ｂで示す様に点Ｇ，Ｈ，Ｉへ下り、
NH3注入量も曲線Ｄで示す如く点Ｇ，Ｈ，Ｉに
下り、点Ｈ，Ｉ間ではNH3の注入量は曲線Ｄで
示す様に零になる。
そして、ボイラ負荷が曲線Ａの点Ｉから点Ｊへ
上昇した場合には、脱硝装置の入口NOx量は曲
線Ｂの点ＩからＪへ、NH3注入量も曲線Ｄの点
Ｉから点Ｊへ上昇する。
上昇した場合には、脱硝装置の入口NOx量は曲
線Ｂの点ＩからＪへ、NH3注入量も曲線Ｄの点
Ｉから点Ｊへ上昇する。
しかしながら、第５図の曲線Ｄで示す様に点Ｈ
から点ＩまではNH3の注入量は零であり、ボイ
ラ負荷の上昇に伴つてNH3注入量を点Ｉから点
Ｊへ上昇させても、注入初期のNH3は触媒に殆
んど吸着されて脱硝反応に寄与しないので、脱硝
装置の実測出口NOx量は第５図の曲線Ｆにおけ
る点Ｋ，Ｌ，Ｍの様に応答遅れが現われ好ましく
ない。
から点ＩまではNH3の注入量は零であり、ボイ
ラ負荷の上昇に伴つてNH3注入量を点Ｉから点
Ｊへ上昇させても、注入初期のNH3は触媒に殆
んど吸着されて脱硝反応に寄与しないので、脱硝
装置の実測出口NOx量は第５図の曲線Ｆにおけ
る点Ｋ，Ｌ，Ｍの様に応答遅れが現われ好ましく
ない。
本発明はかかる従来の欠点を解消しようとする
もので、その目的とするところは、負荷上昇時の
応答遅れをなくし、再起動時、低負荷時のNOx
量を少なくするものである。
もので、その目的とするところは、負荷上昇時の
応答遅れをなくし、再起動時、低負荷時のNOx
量を少なくするものである。
本発明は前述の目的を達成するために、必要ア
ンモニア流量信号と実測アンモニア流量信号を比
較する比較手段を設け、この比較手段による偏差
信号によつてアンモニア流量調整弁を調整して脱
硝触媒装置へのアンモニア注入量を制御する脱硝
触媒装置へのアンモニアの注入量制御装置を対象
とするものである。
ンモニア流量信号と実測アンモニア流量信号を比
較する比較手段を設け、この比較手段による偏差
信号によつてアンモニア流量調整弁を調整して脱
硝触媒装置へのアンモニア注入量を制御する脱硝
触媒装置へのアンモニアの注入量制御装置を対象
とするものである。
そして前記比較手段とアンモニア流量調整弁の
間に低信号選択手段を設け、 前記必要アンモニア流量信号と実測アンモニア
流量信号の比較結果、前記アンモニア流量調整弁
の調整が不安定になる程度に該アンモニア流量調
整弁の弁開度信号が小さくなる場合、またはアン
モニア流量調整弁の弁開度信号が零になる場合
に、所定量の少量のアンモニアが注入できる弁開
度となるように前記低信号選択手段が構成されて
いることを特徴とするものである。
間に低信号選択手段を設け、 前記必要アンモニア流量信号と実測アンモニア
流量信号の比較結果、前記アンモニア流量調整弁
の調整が不安定になる程度に該アンモニア流量調
整弁の弁開度信号が小さくなる場合、またはアン
モニア流量調整弁の弁開度信号が零になる場合
に、所定量の少量のアンモニアが注入できる弁開
度となるように前記低信号選択手段が構成されて
いることを特徴とするものである。
以下本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第１図は本発明の実施例に係るNH3の注入量
制御装置の系統図、第２図は第１図の制御系統に
おける特性曲線図である。
制御装置の系統図、第２図は第１図の制御系統に
おける特性曲線図である。
第１図において、符号１４から符号３９は第４
図のものと同一のものを示す。
図のものと同一のものを示す。
４０は比較器３２とNH3流量調節弁３９の間
に介在した低信号選択器で、この低信号選択器４
０はNH3注入量の制限器でもある。
に介在した低信号選択器で、この低信号選択器４
０はNH3注入量の制限器でもある。
また、第２図の符号ＡからＪは第５図のものを
示す。点Ｏ，ＰはNH3の注入量を示す。
示す。点Ｏ，ＰはNH3の注入量を示す。
この様な構造において、第４図に示すNH3注
入量制御装置と第１図に示す本発明のNH3注入
量制御装置の異なる点は、比例積分器３４の後流
側に低信号選択器４０を設け、弁開度信号３５が
零になるか、あるいは必要NH3注入量信号２９
と実測NH3注入量信号３１の偏差が小さく、そ
のためにNH3流量調整弁３９の調整が不安定に
なる程度に該NH3流量調整弁３９の弁開度信号
が小さくなる場合には、NH3流量調整弁３９を
開いて所定流量のNH3を注入するようにしたも
のである。
入量制御装置と第１図に示す本発明のNH3注入
量制御装置の異なる点は、比例積分器３４の後流
側に低信号選択器４０を設け、弁開度信号３５が
零になるか、あるいは必要NH3注入量信号２９
と実測NH3注入量信号３１の偏差が小さく、そ
のためにNH3流量調整弁３９の調整が不安定に
なる程度に該NH3流量調整弁３９の弁開度信号
が小さくなる場合には、NH3流量調整弁３９を
開いて所定流量のNH3を注入するようにしたも
のである。
つまり、本発明によるNH3注入量制御は、第
２図の曲線Ｂで示す入口NOx量が破線Ｃで示す
出口NOx量との差が少ないか又は入口NOx量が
出口NOx量を点Ｈから点Ｉの様に下廻り比例積
分器３４からの弁開度信号３５がNH3流量調節
弁３９を微開、全閉の弁開度信号３５の場合に
は、低信号選択器４０によりNH3流量調節弁３
９の開度を第２図に曲線Ｄにおける点Ｏから点Ｐ
で示す様に一定に保つようにし、所定流量（第２
図の斜線部分）のNH3を連続して注入するよう
にしたものである。
２図の曲線Ｂで示す入口NOx量が破線Ｃで示す
出口NOx量との差が少ないか又は入口NOx量が
出口NOx量を点Ｈから点Ｉの様に下廻り比例積
分器３４からの弁開度信号３５がNH3流量調節
弁３９を微開、全閉の弁開度信号３５の場合に
は、低信号選択器４０によりNH3流量調節弁３
９の開度を第２図に曲線Ｄにおける点Ｏから点Ｐ
で示す様に一定に保つようにし、所定流量（第２
図の斜線部分）のNH3を連続して注入するよう
にしたものである。
この様に低負荷時であつても第２図の曲線Ｄに
おける点Ｏから点Ｐ間では余剰NH3量が脱硝装
置に供給されて触媒に吸着されるので、ボイラ負
荷が第２図の曲線Ａにおける点Ｉから点Ｊへ急激
に上昇しても低負荷時に注入したこの余剰NH3
が脱硝反応に役立ち、第２図の曲線Ｆで示す様に
脱硝装置の応答遅れは解消される。
おける点Ｏから点Ｐ間では余剰NH3量が脱硝装
置に供給されて触媒に吸着されるので、ボイラ負
荷が第２図の曲線Ａにおける点Ｉから点Ｊへ急激
に上昇しても低負荷時に注入したこの余剰NH3
が脱硝反応に役立ち、第２図の曲線Ｆで示す様に
脱硝装置の応答遅れは解消される。
また、従来のNH3注入量制御装置においては、
必要NH3注入量信号２９と実測NH3注入量信号
３１の偏差が小さい場合には、NH3流量調節弁
３９の調整が不安定になるが、本発明のNH3注
入量制御装置においては両信号２９，３０の偏差
が小さい場合でも常に所定流量（第２図の斜線部
分）が流れているのでNH3流量調節弁３９の調
整は安定する。
必要NH3注入量信号２９と実測NH3注入量信号
３１の偏差が小さい場合には、NH3流量調節弁
３９の調整が不安定になるが、本発明のNH3注
入量制御装置においては両信号２９，３０の偏差
が小さい場合でも常に所定流量（第２図の斜線部
分）が流れているのでNH3流量調節弁３９の調
整は安定する。
本発明は前述のように、比較手段とアンモニア
流量調整弁の間に低信号選択手段を設け、必要ア
ンモニア流量信号と実測アンモニア流量信号の比
較結果、前記アンモニア流量調整弁の調整が不安
定になる程度に該アンモニア流量調整弁の弁開度
信号が小さくなる場合、またはアンモニア流量調
整弁の弁開度信号が零になる場合に、自動的に所
定量の少量のアンモニアが注入できる弁開度とな
るように前記低信号選択手段が構成されているか
ら、リークアンモニアが少なく、しかも脱硝装置
の応答性は優れ、負荷上昇時、再起動時等であつ
てもNOx量を少なくすることができる。
流量調整弁の間に低信号選択手段を設け、必要ア
ンモニア流量信号と実測アンモニア流量信号の比
較結果、前記アンモニア流量調整弁の調整が不安
定になる程度に該アンモニア流量調整弁の弁開度
信号が小さくなる場合、またはアンモニア流量調
整弁の弁開度信号が零になる場合に、自動的に所
定量の少量のアンモニアが注入できる弁開度とな
るように前記低信号選択手段が構成されているか
ら、リークアンモニアが少なく、しかも脱硝装置
の応答性は優れ、負荷上昇時、再起動時等であつ
てもNOx量を少なくすることができる。
第１図は本発明の実施例に係るNH3の注入量
制御装置の制御系統図、第２図は第１図の特性曲
線図、第３図は脱硝装置が設置されたボイラの代
表的な煙風道系統図、第４図は従来のNH3の注
入量制御装置の制御系統図、第５図は第４図の特
性曲線図である。 ２９……必要NH3流量信号、３１……実測
NH3流量信号、３２……比較器、３９……NH3
流量調節弁、４０……低信号選択器。
制御装置の制御系統図、第２図は第１図の特性曲
線図、第３図は脱硝装置が設置されたボイラの代
表的な煙風道系統図、第４図は従来のNH3の注
入量制御装置の制御系統図、第５図は第４図の特
性曲線図である。 ２９……必要NH3流量信号、３１……実測
NH3流量信号、３２……比較器、３９……NH3
流量調節弁、４０……低信号選択器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 必要アンモニア流量信号と実測アンモニア流
量信号を比較する比較手段を設け、この比較手段
による偏差信号によつてアンモニア流量調整弁を
調整して脱硝触媒装置へのアンモニア注入量を制
御するものにおいて、 前記比較手段とアンモニア流量調整弁の間に低
信号選択手段を設け、 前記必要アンモニア流量信号と実測アンモニア
流量信号の比較結果、前記アンモニア流量調整弁
の調整が不安定になる程度に該アンモニア流量調
整弁の弁開度信号が小さくなる場合、またはアン
モニア流量調整弁の弁開度信号が零になる場合
に、所定量の少量のアンモニアが注入できる弁開
度となるように前記低信号選択手段が構成されて
いることを特徴とする脱硝触媒装置へのアンモニ
アの注入量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60093579A JPS61254229A (ja) | 1985-05-02 | 1985-05-02 | 脱硝触媒装置へのアンモニアの注入量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60093579A JPS61254229A (ja) | 1985-05-02 | 1985-05-02 | 脱硝触媒装置へのアンモニアの注入量制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61254229A JPS61254229A (ja) | 1986-11-12 |
| JPH0582246B2 true JPH0582246B2 (ja) | 1993-11-18 |
Family
ID=14086179
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60093579A Granted JPS61254229A (ja) | 1985-05-02 | 1985-05-02 | 脱硝触媒装置へのアンモニアの注入量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61254229A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19646646C2 (de) * | 1996-11-12 | 1998-12-10 | Daimler Benz Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Stickoxidreduktionsmittelzudosierung zum Abgas einer Verbrennungsanlage |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS551858A (en) * | 1978-06-21 | 1980-01-09 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Reduction and denitrification by ammonia |
-
1985
- 1985-05-02 JP JP60093579A patent/JPS61254229A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61254229A (ja) | 1986-11-12 |
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