JPH0811171B2 - アンモニアの注入量制御装置 - Google Patents
アンモニアの注入量制御装置Info
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- JPH0811171B2 JPH0811171B2 JP61185326A JP18532686A JPH0811171B2 JP H0811171 B2 JPH0811171 B2 JP H0811171B2 JP 61185326 A JP61185326 A JP 61185326A JP 18532686 A JP18532686 A JP 18532686A JP H0811171 B2 JPH0811171 B2 JP H0811171B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はアンモニアの注入量制御装置に係り、特に、
排ガス中の窒素酸化物（NOX）を除去する乾式脱硝装置
へアンモニア（NH3）を注入するアンモニアの注入量制
御装置に関するものである。
排ガス中の窒素酸化物（NOX）を除去する乾式脱硝装置
へアンモニア（NH3）を注入するアンモニアの注入量制
御装置に関するものである。
近年、我が国においては重油供給量のひつ迫から石油
依存度の是正を計るために、従来の重油専焼から石炭専
焼、LNG（液化天然ガス）専焼へと燃料を変換しつつあ
り、特に事業用ボイラにおいては石炭専焼、LNG専焼の
大容量火力発電所が建設されている。
依存度の是正を計るために、従来の重油専焼から石炭専
焼、LNG（液化天然ガス）専焼へと燃料を変換しつつあ
り、特に事業用ボイラにおいては石炭専焼、LNG専焼の
大容量火力発電所が建設されている。
ところが、石炭燃料は石油燃料，ガス燃料に比べて燃
料性が悪いので排ガス中に含まれるNOX及び未燃分が発
生しやすく、特にNOXの低減対策のために火炎の分割、
排ガスの再循環、二段燃焼及び炉内脱硝などを採用して
緩慢な燃焼を行なわせてNOXを低減することも行なわれ
ている。
料性が悪いので排ガス中に含まれるNOX及び未燃分が発
生しやすく、特にNOXの低減対策のために火炎の分割、
排ガスの再循環、二段燃焼及び炉内脱硝などを採用して
緩慢な燃焼を行なわせてNOXを低減することも行なわれ
ている。
そしてこの石炭専焼火力,LNG専焼火力においては，ボ
イラ負荷が常に全負荷で運転されるものは少なく、負荷
を75％負荷,50％負荷,25％負荷へと負荷を上げ、下げし
て運転したり、運転を停止するなど、いわゆる毎日起動
停止（Daily Start Stop以下単にDSSという）運転や、
週末起動停止（Weekly Start Stop以下単にWSSという）
運転を行なつて中間負荷を担う火力発電プラントへ移行
しつつある。
イラ負荷が常に全負荷で運転されるものは少なく、負荷
を75％負荷,50％負荷,25％負荷へと負荷を上げ、下げし
て運転したり、運転を停止するなど、いわゆる毎日起動
停止（Daily Start Stop以下単にDSSという）運転や、
週末起動停止（Weekly Start Stop以下単にWSSという）
運転を行なつて中間負荷を担う火力発電プラントへ移行
しつつある。
一方、この中間負荷火力用にはこの火力発電ボイラの
他に、起動特定のよいガスタービンと排熱回収ボイラを
組合せた、いわゆるコンバインドプラントも用いられ、
DSS運転やWSS運転を行なつて電力需要の多い昼間のみ運
転し、夜間は運転を停止するものが建設されようとして
いる。
他に、起動特定のよいガスタービンと排熱回収ボイラを
組合せた、いわゆるコンバインドプラントも用いられ、
DSS運転やWSS運転を行なつて電力需要の多い昼間のみ運
転し、夜間は運転を停止するものが建設されようとして
いる。
ところが、この石炭専焼,LNG専焼の中間負荷用ボイ
ラ，ガスタービンにおいてもNOX排出濃度の規制強化に
伴ない、従来の燃焼改善に加えて、NH3を還元剤として
触媒の存在下で脱硝を行なう乾式接触還元脱硝装置を設
置するプラントが増加している。
ラ，ガスタービンにおいてもNOX排出濃度の規制強化に
伴ない、従来の燃焼改善に加えて、NH3を還元剤として
触媒の存在下で脱硝を行なう乾式接触還元脱硝装置を設
置するプラントが増加している。
それは石炭専焼ボイラにおいては燃料の燃焼性が悪い
ので、NOX量が増加し、LNF専焼ボイラ，ガスタービンプ
ラントにおいては酸素量が多く高温燃焼を行なうため
に、石炭専焼ボイラと同様に、排ガス中には多量のNOX
を含有しているので、第３図に示す様な脱硝装置が設置
される。
ので、NOX量が増加し、LNF専焼ボイラ，ガスタービンプ
ラントにおいては酸素量が多く高温燃焼を行なうため
に、石炭専焼ボイラと同様に、排ガス中には多量のNOX
を含有しているので、第３図に示す様な脱硝装置が設置
される。
第３図は脱硝装置が設置されたボイラの代表的な煙風
道系統図である。
道系統図である。
空気ダクト１内の燃焼用空気は押込通風機２にて昇圧
され、空気予熱器３にて排ガスダクト４の排ガスによつ
て加熱された後ウインドボツクス５よりボイラ６へ供給
される。
され、空気予熱器３にて排ガスダクト４の排ガスによつ
て加熱された後ウインドボツクス５よりボイラ６へ供給
される。
一方ボイラ６内で燃焼した排ガスは、排ガスダクト４
でNH3注入管７からのNH3によつて脱硝されると共に、下
流に配置した脱硝装置８内の触媒９において脱硝を促進
し、排ガス中のNOXは除去されて空気予熱器3,集塵機10,
誘引通風機11で昇圧され大気へ放出される。
でNH3注入管７からのNH3によつて脱硝されると共に、下
流に配置した脱硝装置８内の触媒９において脱硝を促進
し、排ガス中のNOXは除去されて空気予熱器3,集塵機10,
誘引通風機11で昇圧され大気へ放出される。
ところが、かかる脱硝装置８は触媒９の種類によつて
も多少反応温度範囲は異るが、最も脱硝効率の高い温度
範囲は300〜400℃の比較的高温で、温度範囲はいたつて
狭いので、中間負荷火力用のボイラやコンバインドサイ
クルの様に常にDSS運転されるものにおいては、負荷変
動によつて排ガス温度が常に変動し、触媒９の使用可能
領域をはずれてしまう欠点がある。
も多少反応温度範囲は異るが、最も脱硝効率の高い温度
範囲は300〜400℃の比較的高温で、温度範囲はいたつて
狭いので、中間負荷火力用のボイラやコンバインドサイ
クルの様に常にDSS運転されるものにおいては、負荷変
動によつて排ガス温度が常に変動し、触媒９の使用可能
領域をはずれてしまう欠点がある。
この場合、触媒９の使用ガス温度が高過ぎると、触媒
９の組織が変化して触媒９としての機能がそこなわれ、
また使用ガス温度が低すぎると排ガス中に存在する無水
硫酸（SO3）と反応してやはり触媒９の機能が劣化す
る。
９の組織が変化して触媒９としての機能がそこなわれ、
また使用ガス温度が低すぎると排ガス中に存在する無水
硫酸（SO3）と反応してやはり触媒９の機能が劣化す
る。
一方、常にDSS運転やWSS運転される火力発電用ボイ
ラ，コンバインドサイクルにおいては、排ガス量および
NOX濃度が変動し、これによつて脱硝性能の追従性が悪
くなる欠点がある。
ラ，コンバインドサイクルにおいては、排ガス量および
NOX濃度が変動し、これによつて脱硝性能の追従性が悪
くなる欠点がある。
それは、触媒９上でのNOXとNH3の反応機構に起因する
排ガス量およびNOX濃度が起動時、負荷変化時のように
変動する場合には、負荷変動に合わせてNH3注入量を変
化させても脱硝性能が負荷変動に追従できないからであ
る。
排ガス量およびNOX濃度が起動時、負荷変化時のように
変動する場合には、負荷変動に合わせてNH3注入量を変
化させても脱硝性能が負荷変動に追従できないからであ
る。
これらの問題を回避するために、従来のNH3の注入量
制御装置の代表的な例を第４図に示す。
制御装置の代表的な例を第４図に示す。
第４図において、入口NOX濃度検出器12で検出された
入口NOX濃度信号13と、空気流量検出器14で検出された
空気流量信号15を関数変換器16で変換、この変換した排
ガス流量信号17を乗算器18で乗算して総NOX量信号19を
算出する。一方入口NOX濃度信号13と出口NOX濃度設定器
20から出口NOX濃度設定信号21によつてモル比演算器22
で先行モル比（NOX量とNH3量の比率）信号23を算出し、
これに出口NOX濃度検出器24で検出された実測出口NOX濃
度信号25と、出口NOX濃度設定器20からの出口NOX濃度設
定信号21との偏差を調節計26で修正した出口NOX偏差修
正信号27と、先に説明した先行モル比信号23を加算器28
で加算し、修正モル比信号29を演算する。
入口NOX濃度信号13と、空気流量検出器14で検出された
空気流量信号15を関数変換器16で変換、この変換した排
ガス流量信号17を乗算器18で乗算して総NOX量信号19を
算出する。一方入口NOX濃度信号13と出口NOX濃度設定器
20から出口NOX濃度設定信号21によつてモル比演算器22
で先行モル比（NOX量とNH3量の比率）信号23を算出し、
これに出口NOX濃度検出器24で検出された実測出口NOX濃
度信号25と、出口NOX濃度設定器20からの出口NOX濃度設
定信号21との偏差を調節計26で修正した出口NOX偏差修
正信号27と、先に説明した先行モル比信号23を加算器28
で加算し、修正モル比信号29を演算する。
そして、この修正モル比信号29と総NOX量信号19と修
正モル比信号29を乗算器30で乗算し必要NH3流量信号31
を演算する。
正モル比信号29を乗算器30で乗算し必要NH3流量信号31
を演算する。
この必要NH3流量信号31とNH3流量検出器32で検出され
た実測NH3流量信号33を調節器34で比較し偏差を比例積
分動作させ、必要弁開度の制御信号35に変換し、NH3配
管36のNH3流量調節弁37の開度を開，閉してアンモニア
の注入量が制御されていた。
た実測NH3流量信号33を調節器34で比較し偏差を比例積
分動作させ、必要弁開度の制御信号35に変換し、NH3配
管36のNH3流量調節弁37の開度を開，閉してアンモニア
の注入量が制御されていた。
この様に従来のNH3注入量制御装置においてはNOX濃度
が高く、ガス温度が低い起動時において第３図の脱硝装
置８を運転すると、リークNH3濃度が異常に高くなる欠
点がある。
が高く、ガス温度が低い起動時において第３図の脱硝装
置８を運転すると、リークNH3濃度が異常に高くなる欠
点がある。
第５図は縦軸に脱硝率、横軸にガス温度を示した特性
曲線図であり、第５図に示す様にガス温度が低い起動時
には触媒の脱硝性能は低下する。
曲線図であり、第５図に示す様にガス温度が低い起動時
には触媒の脱硝性能は低下する。
第６図は縦軸にNH3濃度，ガス温度，NOX濃度を示し、
横軸に時間を示した特性曲線図である。
横軸に時間を示した特性曲線図である。
第６図において、曲線Ａはガス温度曲線、曲線Ｂは脱
硝装置の入口NOX濃度曲線、曲線Ｃは脱硝装置の出口NOX
濃度曲線、曲線ＤはNH3注入量曲線、曲線Ｅは脱硝装置
の出口のNH3濃度曲線を示す。
硝装置の入口NOX濃度曲線、曲線Ｃは脱硝装置の出口NOX
濃度曲線、曲線ＤはNH3注入量曲線、曲線Ｅは脱硝装置
の出口のNH3濃度曲線を示す。
第６図に示す様に、ボイラ起動時はガス温度が低いた
めNH3を注入しても第５図に示す様に脱硝性能は低い値
いとなり、この様な条件下において第４図に示す従来の
NH3注入量制御装置でNH3を注入した場合、脱硝装置の出
口NOX濃度が出口NOX濃度曲線ＣのＦで示す様に設定値迄
低下しないため注入NH3量はNH3注入量曲線ＤのＧで示す
様に極端に増加し、脱硝装置の出口NH3濃度は出口NH3濃
度が曲線ＥのＨで示す様に異常が高くなり、公害規制上
好ましくない。
めNH3を注入しても第５図に示す様に脱硝性能は低い値
いとなり、この様な条件下において第４図に示す従来の
NH3注入量制御装置でNH3を注入した場合、脱硝装置の出
口NOX濃度が出口NOX濃度曲線ＣのＦで示す様に設定値迄
低下しないため注入NH3量はNH3注入量曲線ＤのＧで示す
様に極端に増加し、脱硝装置の出口NH3濃度は出口NH3濃
度が曲線ＥのＨで示す様に異常が高くなり、公害規制上
好ましくない。
従つて近年のようにDSS運転やWSS運転を頻繁に行な
い、ガス温度が低いボイラ起動時等におけるNH3注入流
量制御装置としては適していない。
い、ガス温度が低いボイラ起動時等におけるNH3注入流
量制御装置としては適していない。
本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするもの
で、その目的とするところは、ボイラ等起動直後の排ガ
ス温度が低い場合でも脱硝装置出口のNH3濃度を抑制
し、起動・停止時のNOX濃度を抑制することができるア
ンモニアの注入量制御装置を提供するものである。
で、その目的とするところは、ボイラ等起動直後の排ガ
ス温度が低い場合でも脱硝装置出口のNH3濃度を抑制
し、起動・停止時のNOX濃度を抑制することができるア
ンモニアの注入量制御装置を提供するものである。
本発明は前述の目的を達成するために、 脱硝触媒を有する反応器で処理すべきNOX量に応じて
求められる必要NH3注入量を演算する第１の演算手段
と、 出口NH3濃度に応じて求められる必要NH3注入量を演算
する第２の演算手段と、 排ガス温度が低い時には、前記第２の演算手段に基づ
いて必要NH3注入量を制御する切替手段とを備えたこと
を特徴とするものである。
求められる必要NH3注入量を演算する第１の演算手段
と、 出口NH3濃度に応じて求められる必要NH3注入量を演算
する第２の演算手段と、 排ガス温度が低い時には、前記第２の演算手段に基づ
いて必要NH3注入量を制御する切替手段とを備えたこと
を特徴とするものである。
なお、前記第１の演算手段によって演算される必要NH
3注入量とは、具体的には例えば入口NOX濃度検出信号と
出口NOX濃度設定信号と出口NOX濃度検出信号とから求ま
るNH3モル比信号と、入口NOX濃度検出信号とから演算さ
れる必要NH3注入量である。
3注入量とは、具体的には例えば入口NOX濃度検出信号と
出口NOX濃度設定信号と出口NOX濃度検出信号とから求ま
るNH3モル比信号と、入口NOX濃度検出信号とから演算さ
れる必要NH3注入量である。
また、前記第２の演算手段によって演算される必要NH
3注入量とは、具体的には例えば出口NH3濃度設定信号と
出口NH3濃度検出信号とから演算される必要NH3注入量で
ある。
3注入量とは、具体的には例えば出口NH3濃度設定信号と
出口NH3濃度検出信号とから演算される必要NH3注入量で
ある。
以下、本発明の実施例を図面に用いて説明する。第１
図は本発明の実施例に係るアンモニアの注入量制御装置
の制御系統図、第２図は第１図の制御系統図における特
性曲線図である。
図は本発明の実施例に係るアンモニアの注入量制御装置
の制御系統図、第２図は第１図の制御系統図における特
性曲線図である。
第１図において、符号１から37は第４図のものと同一
のものを示す。
のものを示す。
38は加算器28と乗算器30の間に設けた切替器、39は本
発明になる起動時演算装置、40は出口NH3濃度検出器、4
1は出口NH3濃度信号、42は出口NH3濃度設定器、43は出
口NH3濃度設定信号、44はモル比補正信号、45は調節
計、46は先行モル比信号、47は先行モル比演算器、48は
修正モル比信号、49はモル比加算器、50はモニターリレ
ーである。
発明になる起動時演算装置、40は出口NH3濃度検出器、4
1は出口NH3濃度信号、42は出口NH3濃度設定器、43は出
口NH3濃度設定信号、44はモル比補正信号、45は調節
計、46は先行モル比信号、47は先行モル比演算器、48は
修正モル比信号、49はモル比加算器、50はモニターリレ
ーである。
この様な構成において、起動時演算装置39は、出口NH
3濃度検出器40、出口NH3濃度信号41、出口NH3設定器4
2、出口NH3濃度設定信号43、モル比補正信号44、調節計
45、先行モル比信号46、先行モル比演算器47、修正モル
比信号48およびモル比加算器49によつて構成され、この
起動時演算装置39はDSS運転やWSS運転時のように排ガス
温度が低い場合に切替器38の接点b,cを接続してNH3注入
量が制御され、出口NOX濃度設定信号21と実測出口NOX濃
度信号25の偏差が零になると切替器38の接点a,cが接続
され、接点b,cは切断されてNH3の注入量が制御される。
3濃度検出器40、出口NH3濃度信号41、出口NH3設定器4
2、出口NH3濃度設定信号43、モル比補正信号44、調節計
45、先行モル比信号46、先行モル比演算器47、修正モル
比信号48およびモル比加算器49によつて構成され、この
起動時演算装置39はDSS運転やWSS運転時のように排ガス
温度が低い場合に切替器38の接点b,cを接続してNH3注入
量が制御され、出口NOX濃度設定信号21と実測出口NOX濃
度信号25の偏差が零になると切替器38の接点a,cが接続
され、接点b,cは切断されてNH3の注入量が制御される。
第１図において、ガス温度が低いボイラ等起動時には
出口NH3設定器42により設定された出口NH3濃度設定信号
43から先行モル比演算器47により先行モル比信号46に変
換する。一方出口NH3濃度検出器40により検出された出
口NH3濃度信号41と先の出口NH3濃度設定信号43から調節
計45によりモル比補正信号44に変換し、モル比加算器49
により先の先行モル比信号46を補正し修正モル比信号48
に変換する。この修正モル比信号48と総NOX量信号19と
を乗算器30で乗算して起動時の必要NH3流量信号31と
し、この必要NH3流量信号31と実測NH3流量信号33の偏差
を制御信号35としてNH3注入流量を制御する。
出口NH3設定器42により設定された出口NH3濃度設定信号
43から先行モル比演算器47により先行モル比信号46に変
換する。一方出口NH3濃度検出器40により検出された出
口NH3濃度信号41と先の出口NH3濃度設定信号43から調節
計45によりモル比補正信号44に変換し、モル比加算器49
により先の先行モル比信号46を補正し修正モル比信号48
に変換する。この修正モル比信号48と総NOX量信号19と
を乗算器30で乗算して起動時の必要NH3流量信号31と
し、この必要NH3流量信号31と実測NH3流量信号33の偏差
を制御信号35としてNH3注入流量を制御する。
ガス温度の上昇に伴ない脱硝性能も上昇し脱硝装置の
出口NOX濃度も低下して来る。ここで、出口NOX濃度検出
器24で検出された実測出口NOX濃度信号25と出口NOX濃度
設定器20で設立された出口NOX濃度信号21の偏差が零の
場合モニターリレー50で切替器38の接点をb,cからa,cに
切替え第４図で説明した制御と同一にNH3注入量が制御
される。
出口NOX濃度も低下して来る。ここで、出口NOX濃度検出
器24で検出された実測出口NOX濃度信号25と出口NOX濃度
設定器20で設立された出口NOX濃度信号21の偏差が零の
場合モニターリレー50で切替器38の接点をb,cからa,cに
切替え第４図で説明した制御と同一にNH3注入量が制御
される。
この様に排ガス温度が低い起動時においては、第１図
の起動時演算装置39によつて必要NH3流量信号31が従来
のものよりも小さくなるので、第２図に示す如くNH3注
入量曲線Ｄ−Ｉで示す如く増加量は少なくなり、ガス温
度曲線Ａ、入口NOX濃度曲線Ｂ、出口NOX濃度曲線Ｃが従
来のものと同様に急増しても、出口NH3濃度曲線Ｅは平
坦になり、リークNH3の量も少なく二次公害も防止でき
る。
の起動時演算装置39によつて必要NH3流量信号31が従来
のものよりも小さくなるので、第２図に示す如くNH3注
入量曲線Ｄ−Ｉで示す如く増加量は少なくなり、ガス温
度曲線Ａ、入口NOX濃度曲線Ｂ、出口NOX濃度曲線Ｃが従
来のものと同様に急増しても、出口NH3濃度曲線Ｅは平
坦になり、リークNH3の量も少なく二次公害も防止でき
る。
本発明の実施例によれば、脱硝装置の出口NH3量を設
定し、実際の出口NH3量が設定値内に納まる様NH3量が注
入されるので、ガス温度が低く所定の脱硝性能が得られ
ないボイラ起動時であつても、出口リークNH3量が少な
くなる。
定し、実際の出口NH3量が設定値内に納まる様NH3量が注
入されるので、ガス温度が低く所定の脱硝性能が得られ
ないボイラ起動時であつても、出口リークNH3量が少な
くなる。
更に排ガス温度が上昇し所定の脱硝性能が得られ実際
の出口NOX値が設定されたNOX値と等しくなつた時点では
従来のアンモニア注入量の制御装置切替えて運転される
ので切替時のNOX変動もなくスムーズに運転できる。
の出口NOX値が設定されたNOX値と等しくなつた時点では
従来のアンモニア注入量の制御装置切替えて運転される
ので切替時のNOX変動もなくスムーズに運転できる。
また、ガス温度が低いボイラ起動直後から安定した脱
硝装置の運転が可能となり、ボイラ等起動時のNOX量も
抑制することができる。
硝装置の運転が可能となり、ボイラ等起動時のNOX量も
抑制することができる。
本発明によればDSS運転やWSS運転を行なつて起動・停
止直後の排ガス温度が低くても、リークNH3量が少なく
なり、起動・停止直後のNOX濃度を抑制することができ
る。
止直後の排ガス温度が低くても、リークNH3量が少なく
なり、起動・停止直後のNOX濃度を抑制することができ
る。
第１図は本発明の実施例に係るNH3の注入量制御装置の
制御系統図、第２図は第１図の特性曲線図、第３図は脱
硝装置が設置されたボイラの代表的な煙風道系統図、第
４図は従来のNH3の注入量制御装置の制御系統図、第５
図は脱硝性能の温度特性曲線図、第６図は第４図の特性
曲線図である。 12……入口NOX濃度検出器、13……入口NOX濃度信号、14
……空気流量検出器、15……空気流量信号、16……関数
発生器、17……排ガス流量信号、18……乗算器、19……
総NOX量信号、20……出口NOX濃度設定器、21……出口NO
X濃度設定信号、22……モル比演算器、23……先行モル
比信号、24……出口NOX濃度検出器、25……実測出口NOX
濃度信号、26……調節計、27……出口NOX偏差修正信
号、28……加算器、29……修正モル比信号、30……乗算
器、31……必要NH3流量信号、32……NH3流量検出器、33
……実測NH3流量信号、37……NH3流量調節弁、38……切
替器、39……起動時演算装置、40……出口NH3濃度検出
器、41……出口NH3濃度信号、42……出口NH3設定器、43
……出口NH3濃度設定信号、44……モル比補正信号、45
……調節計、46……先行モル比信号、47……先行モル比
演算器、48……修正モル比信号、49……モル比加算器。
制御系統図、第２図は第１図の特性曲線図、第３図は脱
硝装置が設置されたボイラの代表的な煙風道系統図、第
４図は従来のNH3の注入量制御装置の制御系統図、第５
図は脱硝性能の温度特性曲線図、第６図は第４図の特性
曲線図である。 12……入口NOX濃度検出器、13……入口NOX濃度信号、14
……空気流量検出器、15……空気流量信号、16……関数
発生器、17……排ガス流量信号、18……乗算器、19……
総NOX量信号、20……出口NOX濃度設定器、21……出口NO
X濃度設定信号、22……モル比演算器、23……先行モル
比信号、24……出口NOX濃度検出器、25……実測出口NOX
濃度信号、26……調節計、27……出口NOX偏差修正信
号、28……加算器、29……修正モル比信号、30……乗算
器、31……必要NH3流量信号、32……NH3流量検出器、33
……実測NH3流量信号、37……NH3流量調節弁、38……切
替器、39……起動時演算装置、40……出口NH3濃度検出
器、41……出口NH3濃度信号、42……出口NH3設定器、43
……出口NH3濃度設定信号、44……モル比補正信号、45
……調節計、46……先行モル比信号、47……先行モル比
演算器、48……修正モル比信号、49……モル比加算器。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/74 Ｂ０１Ｄ 53/34 ＺＡＢ
Claims (1)
- 【請求項１】脱硝触媒を有する反応器で処理すべきNOX
量に応じて求められる必要NH3注入量を演算する第１の
演算手段と、 出口NH3濃度に応じて求められる必要NH3注入量を演算す
る第２の演算手段と、 排ガス温度が低い時には、前記第２の演算手段に基づい
て必要NH3注入量を制御する切替手段とを備えたことを
特徴とするアンモニアの注入量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61185326A JPH0811171B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | アンモニアの注入量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61185326A JPH0811171B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | アンモニアの注入量制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6342721A JPS6342721A (ja) | 1988-02-23 |
| JPH0811171B2 true JPH0811171B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=16168868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61185326A Expired - Fee Related JPH0811171B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | アンモニアの注入量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0811171B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02198310A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-06 | Fuji Electric Co Ltd | 対象物検査装置 |
| JP5244550B2 (ja) * | 2008-11-14 | 2013-07-24 | バブコック日立株式会社 | 排ガス処理装置 |
| WO2018025315A1 (ja) * | 2016-08-01 | 2018-02-08 | 株式会社エコ・サポート | 評価試験装置及び評価試験システム |
| JP6761368B2 (ja) * | 2017-03-27 | 2020-09-23 | 株式会社東芝 | 脱硝制御装置および脱硝制御方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61153124A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-11 | Toyota Motor Corp | 無触媒脱硝法におけるｎｈ↓３注入量制御方法 |
-
1986
- 1986-08-08 JP JP61185326A patent/JPH0811171B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6342721A (ja) | 1988-02-23 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |