JPH0587561B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野） この発明は、高炉の安定な操業を行なうための
高炉炉熱低下及び炉熱上昇予測方法に関する。 （従来の技術） 高炉の安定操業の維持のためには、溶銑温度を
一定にすることが必要であることが従来より知ら
れている。このため、高炉操業者は常に高炉炉熱
変化を予測する必要性があつた。 高炉炉熱変化において、特に温度低下によつて
溶銑が凝固し、高炉から流出しなくなる可能性が
あるため、温度低下の予測は極めて重要なものと
なる。 高炉炉熱の予測方法としては、特開昭60−
39107に開示されたものがある。この方法は炉腹
部周辺装入物温度が溶銑温度と強い相関関係を持
つという見地から、予め第１８図に示す様に高炉
１に設置したセンサ（炉腹ゾンデ）２により検出
される炉腹部周辺部温度と溶銑温度との関係を第
１９図に示す如く直線回帰する。この直線式に基
づき、炉腹部周辺部温度から溶銑温度T_pigを予測
するのである。 一方、従来より、高炉の還元状態の良否を示す
ソリユーシヨンロスカーボン量（以下「ソルロス
Ｃ量」と言う）の増減により、高炉炉熱温度の予
測が別の予測方法として行なわれている。ソルロ
スＣ量の増加は、以下に示すいわゆるソルロス反
応が促進することを示している。 Ｃ＋CO₂→2CO この反応は、吸熱反応であるため高炉炉熱が低
下することが予測できる。 ソルロスＣ量は、通常炉頂ガスの組成を分析す
るガスクロマトグラフイーの分析周期（３分程
度）毎に、炉頂ガス中のCO、CO₂、N₂等の割合
や送風条件や原料装入条件をもとに計算され、従
来は１時間毎のソルロスＣ量の平均値により炉熱
低下を管理していた。 第２０図ａ，ｂにおいて、同図ａは、３分毎の
ソルロスＣ量ｌ１、１時間毎のソルロスＣ量平均
値ｌ２の経時変化を示し、同図ｂは溶銑温度の経
時変化を示すグラフである。同図において、時刻
17時に閾値ε₁を越えているが昇熱アクシヨンをと
らず、その後のように溶銑温度は大幅に低下し
ている。第２１図は、閾値ε₂を越えた時刻13時に
昇熱アクシヨンＡを起した時の各々の経時変化を
示している。なお第２０図と同様、図中ｌ１が３
分毎の瞬時値、ｌ２が１時間平均のソルロスＣ量
を示している。第２１図、第２１図を比較するこ
とにより、昇熱アクシヨンＡにより第２０図ｂの
のような溶銑温度低下が、第２１図で示すよう
にある程度回避できているのがわかる。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、前者の方法では炉内の内壁近傍
の温度を測定するために炉腹ゾンデ２を挿入する
必要があり、このため温度測定を間欠時点でしか
行なえず、溶銑温度予測精度も当然悪化してしま
うという問題点があつた。 また、溶銑温度が同じ値でも、生産計画や原料
装入条件等の変化により、炉内温度が変化する場
合がある。したがつて第１９図で示した炉壁温度
の絶対値に基づく直線式では、必ずしも正確な予
測ができないという問題点があつた。 また、後者の方法においては、１時間毎のソル
ロスＣ量の平均値の予測では、急激なソルロスＣ
量の増加があつた時、最悪の場合、ほぼ１時間程
度も炉熱低下の予測に遅れが生じてしまう問題点
があつた。例えば第２１図の場合にしても、予測
遅れのため昇熱アクシヨンＡをとるのは溶銑温度
が管理温度T_cをある程度下まわつてからになつ
てしまつている。そこで、この問題点を回避する
ため、３分程度の間隔で測定したソルロスＣ量の
瞬時値で炉熱低下予測した場合、第２０図、第２
１図のｌ１で示したように個々のバラツキが大き
く、ノイズ成分が大きいためデータの持続性がな
い。したがつてソルロスＣ量の瞬時値では炉熱低
下予測が不可能に近い。 また、前述したように、ソルロス反応は吸熱反
応であるため、ソルロスＣ量の減少から、高炉の
炉熱上昇をある程度予測できる。しかしながら、
炉熱低下予測と同様の理由から、正確な予測は困
難である。 この発明の目的は、上記従来技術の問題点を解
消し、溶銑温度の低下及び上昇を正確に予測する
ことのできる高炉炉熱低下及び炉熱上昇予測方法
を提供することである。 （課題を解決するための手段） この発明による高炉炉熱低下予測方法は、高炉
の所定箇所に内壁温度計を設置し、該内壁温度計
にて、所定時間間隔ごとの内壁温度差を測定する
ステツプと、ある時刻における前記内壁温度差の
正の値を示す部分の合計値が閾値を越えた時に所
定期間評価点を与える第１の予測を行うステツプ
と、ある時刻における前記内壁温度差の負の値を
示す部分の合計値が閾値を越えた時に所定期間評
価点を与える第２の予測を行うステツプと、ある
時刻における前記内壁温度差の正の値を示す部分
の所定時間幅の移動平均値の総和が閾値を越えた
時に所定期間評価点を与える第３の予測を行うス
テツプと、ソリユーシヨンロスカーボン量を所定
時間間隔ごとに求め、この求めた値の所定時間幅
における移動平均値が、閾値を越えた時に評価点
を与える第４の予測を行うステツプと、炉頂ガス
成分中の窒素量を所定時間間隔ごとに求め、この
求めた値の所定時間幅における移動平均値が、閾
値を下回つた時に評価点を与える第５の予測を行
うステツプと、炉頂から原燃料を装入する回数を
所定時間間隔ごとに求め、この求めた値が閾値を
越えた時に評価点を与える第６の予測を行うステ
ツプと、溶銑温度を所定時間間隔ごとに求め、こ
の求めた値の所定時間幅における移動平均値に基
づき、現状の炉熱レベルを検出するステツプとを
備え、前記第１〜第３の予測の閾値は、過去一定
期間内における各対応の前記合計値あるいは前記
総和の標準偏差に基づいて時々刻々変化し、前記
第４〜第６の予測の閾値は、過去一定期間内にお
ける各対応の前記ソリユーシヨンロスカーボン
量、前記窒素量あるいは前記原料を装入する回数
の平均値に基づいて時々刻々変化し、前記第１〜
第６の予測の評価点の総合評価と前記検出された
炉熱レベルとに基づき、高炉炉熱低下を予測する
ステツプをさらに備えている。 また、この発明による高炉炉熱上昇予測方法
は、ソリユーシヨンロスカーボン量を所定時間間
隔ごとに求め、この求めた値の所定間隔における
移動平均値が、閾値を下回つた時に評価点を与え
る第１の予測を行うステツプと、炉頂ガス成分中
の窒素量を所定時間間隔ごとに求め、この求めた
値の所定時間幅における移動平均値が、閾値を越
えた時に評価点を与える第２の予測を行うステツ
プと、炉頂から原料を装入する回数を所定時間間
隔ごとに求め、この求めち値が閾値を下回つた時
に評価点を与える第３の予測を行うステツプと、
溶銑温度を所定時間間隔ごとに求め、この求めた
値の所定時間幅における移動平均値に基づき、現
状の炉熱レベルを検出するステツプとを備え、前
記第１〜第３の予測手段の閾値は、過去一定期間
内における各対応の前記ソリユーシヨンロスカー
ボン量、前記窒素量あるいは前記原料を装入する
回数の平均値に基づいて時々刻々変化し、前記第
１〜第３の予測の評価点の総合評価と前記検出さ
れた炉熱レベルとに基づき、高炉炉熱上昇を予測
するステツプをさらに備えている。 （作用） この発明による高炉炉熱低下予測方法は、第１
〜第６の予測の総合評価と検出された炉熱レベル
とに基づき炉熱低下予測を行うため、総合評価が
同じでも炉熱レベルの違いにより予測を変更する
ことができる。 また、この発明による高炉炉熱上昇予測方法
は、第１〜第３の予測の総合評価と検出された炉
熱レベルとに基づき炉熱上昇予測を行うため、総
合評価が同じでも炉熱レベルの違いにより予測を
変更することができる。 （実施例） 以下、この発明の実施例について説明するが、
そこで述べる第１〜第９の予測手段と、請求項１
記載の第１〜第６の予測及び請求項２記載の第１
〜第３の予測との対応関係を表１に示す。

【表】

【表】 Ａ 第１の炉熱低下理由 高炉の炉熱低下の一因として、以下に示すもの
が考えられる。 高炉羽口から吹き上げる溶銑温度及び溶銑量調
整のための高温空気（ガス流）は通常、炉内中央
部に吹き込んでいる。ところが原料装入条件、装
入物分布等の理由により、急にガス流が炉内周辺
部に多く流れる場合がある。その結果、 FeO＋Ｃ→Fe＋CO の吸熱反応が促進され、炉熱低下が起こる。 ところで、ガス流が多量に炉内周辺部に流れる
と、Na、Ｋ、Pb等の炉内付着物及び停滞層が剥
離し、壁落ちすることにより、その部分の炉壁温
度が急激に上昇する。この急激な温度上昇を検知
すれば炉熱低下が予測できる。 Ｂ 第２の炉熱低下理由 また、高炉の炉熱低下の一因として、以下に示
すものが考えられる。 高炉内の荷下がり速度がＡと同様の理由で上が
ると、いわゆる生鉱下りにより高炉内の融着帯レ
ベルが下がり、炉熱低下が起こる。 ところで、融着帯レベルが下がると、該当部分
における炉壁温度も急激に下降する。この急激な
温度下降を検知すれば炉熱低下が予測できる。 Ｃ 第３の炉熱低下理由 さらに、高炉の炉熱低下の一因として、以下に
示すものが考えられる。 高炉羽口から吹き上げる溶銑温度及び溶銑量調
整のための高温空気（ガス流）は通常、炉内中央
部に吹き込んでいる。ところが、Ａ、Ｂと同様の
理由により、ガス流の一部が炉内周辺部に流れる
場合がある。この状態が長時間続くと、高炉の炉
壁からのガス流の熱放散が正常操業時より多くな
り、その結果、炉熱低下が起こる。 ところで、ガス流の一部が定常的に炉内周辺部
に流れると、炉壁温度が徐々に上昇する。このよ
うな比較的長時間のゆるやかな温度上昇を検知す
れば炉熱低下が予測できる。 Ｄ 第１〜第３の予測手段 第１図ａ，ｂは、各々この発明の一実施例で用
いられる内壁温度計の配置を示す側面断面図、平
面断面図である。内壁温度計３は同図ａに示すよ
うに、高炉１の高さ方向に７個（背部３個、腹部
２個、朝顔部２個）、同図ｂに示すように高炉１
の周方向に４個設置する。つまり、４方向７レベ
ルで計28個の内壁温度計３を設置する訳である。 内壁温度計は例えば、本出願人による実開昭57
−81531、実公昭59−16816に開示されたものを用
いてもよく、第２図は後者に開示された内壁温度
計（以下これを「FMセンサ」という。）を示す
概念図である。 同図において、４は２本の導線５が絶縁的に平
行して埋設され前方端側に感温部６を有するシー
ス型測温体であり、シース型測温体４は複数本
を、夫々の感温部６が長さ方向の異なる部位に配
置される様に平行配列されており、さらにシース
型ダミー棒７を感温部６の先端に接続して、最先
端を揃えている。シース型ダミー棒７は２本の導
線５が絶縁的に平行して埋設され、シース型測温
体４と実質的に同一の熱伝導性を有する。FMセ
ンサ３はこのシース型測温体４を絶縁材８で相互
に非接触に保ち、シース管９内に収納することに
より形成される。 第３図はFMセンサ３の設置説明図である。同
図において、１０〜１３は高炉の炉壁であり、１
０はレンガ、１１はステーブ、１２はスタンプ、
１３は鉄皮である。FMセンサ３は同図に示すよ
うに、パツキン１４及び溶接部１５への溶接によ
り、炉壁内部に設置されている。なお、１６は充
填材であり、１７はミルク注入口であり充填材１
６を注ぎ込む箇所である。 なお、ここで説明したFMセンサ３はその設置
及び構造上、炉壁の侵食と共にFMセンサ３自体
も侵食され、シース型測温体４が炉壁近傍の炉内
に露出する場合もあり、実際には「炉壁温度」と
共に「炉壁近傍の炉内温度」を測定していること
になる。以下、両者を含めた概念を「炉壁温度」
として述べる。FMセンサ３は上述のように従来
のシース熱電対等の温度計に比べ、多数の測定点
を有し、迅速な測温応答を満足し、長期の連続的
な温度測定が可能であり、信頼性の向上、耐久性
の向上、施工性の向上等が図られている。 各FMセンサ３は、第４図に示すように所定サ
ンプリング時間Δtごとに高炉１の内壁温度を測
定している。ここで、時刻ｊのｉ番目のFMセン
サ３の内壁温度をT_j,iとし、時刻ｊの１サンプリ
ング時間Δt前の内壁温度をT_j-1,iとすると、T_j,iと
T_j-1,iとの内壁温度差（差分値）ΔT_j,iは、 ΔT_j,i＝T_j,i−T_j-1,i ……(1) となる。この状態を第５図に示す。 この差分値ΔT_j,iに、各FMセンサ３毎の高さ、
周方向等を考慮して重みW_iを乗ずる。さらに、
差分値ΔT_j,iが負のものに対しては、V_i＝０、そ
れ以外のものに対しては、V_i＝１を示す正負パラ
メータV_iも乗じ、時刻ｊの補正差分値（正の差分
値）CT_j,iを得る。 CT_j,i＝W_i・V_i・ΔT_j,i ……(2) 次に、補正差分値CT_j,iの全FMセンサ３に対す
る総和をとり、これをST1_jとする。 ST1_j＝₂₈ 〓ⁱ⁼¹ CT_j,i ……(3) そして次(4)式に従い、この差分値総和ST1_jの
値が予め定められた閾値ε₁より大きくなれば、急
激な温度上昇があつたとみなし所定期間評価点１
を与える。 ST1_j≧ε₁ ……(4) 以上がＡの理由に基づく第１の予測手段であ
る。 Ｂの理由に基づく第２の予測手段は、以下に示
す通りである。 (2)式において、正負パラメータV_iは差分値
ΔT_j,iが正のものに対しては、V_i＝０、それ以外
のものに対しては、V_i＝１とし、次に、補正差分
値CT_j,iの絶対値の全FMセンサ３に対する総和を
とり、これをST2_jとする。 ST2_j＝₂₈ 〓ⁱ⁼¹ ｜CT_j,i｜ ……(3)′ そして次(4)′式に従い、(3)′式に基づく差分値総
和ST2_jの値が予め定められた閾値ε₂より大きく
なれば、生鉱下りによる急激な温度下降があつた
とみなし、所定期間評価点１を与える。 ST2_j≧ε₂ ……(4)′ Ｃの理由に基づく第３の予測手段は、以下に示
す通りである。 (2)式の正負パラメータV_iは第１の予測手段と同
様、差分値ΔT_j,iが負のものに対しては、V_i＝０、
それ以外のものに対してはV_i＝１とする。また時
刻ｊのｋサンプリング時間前（すなわちΔt×ｋ
時間前）の補正差分値をCT_j-k,iとし、この補正差
分値の所定の時間幅nΔtの移動平均の時間ｊにお
ける値の全FMセンサ３に対する総和をとり、こ
れをST3_jとする。 ST3_j＝₂₈ 〓ⁱ⁼¹ ｛（１／（ｎ＋１））_o 〓^k=0 CT_j-k,i｝
……(3)″ そして次(4)″式に従い、この移動平均総和ST3_j
の値が予め定められた閾値ε₃より大きくなれば、
ゆるやかな温度上昇が長期間あつたとみなし、所
定期間評価点１を与える。 ST3_j≧ε₃ ……(4)″ 上記した第１〜第３の予測手段は、各々炉壁温
度差（差分値）により行なつているため、炉壁温
度の絶対値の上下によらず、正確な予測を行なう
ことができる。しかも、FMセンサ３はその施工
性の良さ及び測温応答性の良さから、高炉全周を
覆うように配置でき、連続的な内壁温度差が把握
できることで、さらに正確な予測を行なうことが
できる。 また、上記した第１〜第３の予測手段は、コン
ピユータにより実現が可能となる。第６図は第１
の予測手段の処理の流れを示すフローチヤートで
ある。同図において、ステツプS1で各FMセンサ
３の炉壁温度T_j,iをサンプリング時間Δt毎に測定
する。次に、ステツプS2において各FMセンサ３
の差分値を(1)式に基づき計算する。 そして、ステツプS3において、(2)，(3)式に基
づく正の差分値総和ST1_jを求める。さらに、ス
テツプS4において、この正の差分値総和ST1_jと
予め定められた閾値ε₁との比較を行い、(4)式を満
足すればステツプS5においてガス流の急激な炉
内周辺流化による炉熱低下が起こるであろうとみ
なし、所定期間評価点１を与える。一方、(4)式を
満足しない場合は、異常なしとみなしステツプ
S1に戻り、以下ステツプS1〜ステツプS4を繰り
返すことで炉熱低下評価を行なう。 第７図は第２の予測手段の処理の流れを示すフ
ローチヤートである。同図において、ステツプ
S11で各FMセンサの炉壁温度T_j,iをサンプリング
時間Δt毎に測定する。次に、ステツプS12におい
て各FMセンサ３の差分値を(1)式に基づき計算す
る。 そして、ステツプS13において、(2)′，(3)′式に
基づく負の差分値の絶対値総和ST2_jを求める。
さらに、ステツプS14において、この負の差分値
の絶対値総和ST2_jと予め定められた閾値ε₂との
比較を行い、(4)′式を満足すればステツプS15に
おいて荷下り速度が上つたことによる炉熱低下が
起こるであろうとみなし、所定期間評価点１を与
える。一方、(4)′式を満足しない場合は、異常な
しとみなしステツプS11に戻り、以下ステツプ
S11〜ステツプS14を繰り返すことで炉熱低下評
価を行なう。 第８図は第３の予測手段の処理の流れを示すフ
ローチヤートである。同図において、ステツプ
S21で各FMセンサ３の炉壁温度T_j,iをサンプリン
グ時間Δt毎に測定する。次に、ステツプS22にお
いて各FMセンサ３の差分値を(1)式に基づき計算
する。 そして、ステツプS23において(2)″，(3)″式に基
づく正の差分値の時間幅nΔtにおける移動平均総
和ST3_jを求める。さらに、ステツプS24におい
て、この正の差分値移動平均総和ST3_jと予め定
められた閾値ε₃との比較を行い、(4)″式を満足す
ればステツプS25において炉体熱放散による炉熱
低下が起こるであろうとみなし、所定期間評価点
１を与える。一方、(4)″式を満足しない場合は、
異常なしとみなしステツプS21に戻り、以下ステ
ツプS21〜ステツプS24を繰り返すことで炉熱低
下評価を行なう。 Ｅ 第４、第５の予測手段 ガスクロマトグラフイーによる炉頂ガス成分分
析、送風条件、原料装入条件などにより、ソルロ
スＣ量（Kg／ｔ−ｐ）をサンプリング時間Δtご
とに算出する。ここで、時刻ｊにおけるソルロス
Ｃ量をx_jとし、時刻ｊよりもｋサンプリング時間
前（すなわちΔt×ｋ時間前）のソルロスＣ量を
x_j-kとすると、現在の時刻ｊにおける所定時間幅
nΔtの移動平均x_Mは、 x_M＝１／ｎ＋１_o 〓^k=0 x_j-k ……(5) で計算できる。 (5)式に基づくx_Mをサンプリング時間Δtごとに
計算し、下記(6)式により、x_Mが予め定めておい
た閾値ε_xi（ｉ＝１〜ｎ）（ε_x1＜ε_x2…＜ε_xo）を越
え
た時の最大の閾値ε_xiにより評価点ｉを与え、評
価を行なう。 x_M＞ε_xi（ｉ＝１〜ｎ） ……(6) 以上が第４の予測手段である。 また、ガスクロマトグラフイーにより検出され
る炉頂ガス中の窒素量（％）（以下、「ガスクロ
N₂量」と言う。）はソルロスＣ量と強い負の相関
があり、ソルロスＣ量の増加に代え、ガスクロ
N₂量の減少により、高炉炉熱低下が予測できる。 このことにより、現在の時刻ｊにおけるガスク
ロN₂量をy_jとし、時刻ｊよりもｋサンプリング
時間前（すなわちΔt×ｋ時間前）のガスクロN₂
量をy_j-kとすると、現在の時刻ｊにおける所定時
間幅nΔtの移動平均y_Mは、 y_M＝１／ｎ＋１_o 〓^k=0 y_j-k ……(7) で計算できる。 (7)式に基づくy_Mをサンプリング時間Δt毎に計
算し、下記(8)式により、y_Mが予め定めておいた
閾値ε₅を下回つた時評価点１を与え、炉熱低下評
価を行なう。 y_M＜ε₅ ……(8) 以上が第５の予測手段である。 さらに、第４の予測手段であるソルロスＣ量の
移動平均を求めるに際し、ソルロスＣ量の瞬時値
が第９図ａに示すようにノイズ等の原因で異常値
E1、E2を発生する場合がある。ここで、時刻ｊ
のソルロスＣ量をx_j、１サンプリング時間Δt前
のソルロスＣ量をx_j-1とすると、ソルロスＣ量の
差分値の絶対値Δx_jは Δx_j＝｜x_j−x_j-1｜ ……(9) となる。このΔx_jを閾値ε_zと同図ｂのように比較
することで異常値E1、E2を見つけだし、同図ｃ
に示すように直前の測定値と置き換えることによ
り平滑化をはかる方法が考えられる。この方法を
適用することにより、より正確なソルロスＣ量の
移動平均が求まり、その結果、かなり精度の高い
予測が可能となる。 このような異常値補正を含んだソルロスＣ量の
移動平均による炉熱低下予測方法はコンピユータ
を用いて実現することが可能である。第１０図は
その処理の流れを示すフローチヤートである。同
図において、まず、ステツプS31において、ｎ段
階にε_x1＜ε_x2…ε_xoの大きさで、閾値ε_x1〜ε_xoを設
定する。そして、ステツプS32でソルロスＣ量の
瞬時値x_jをサンプリング時間Δt毎に求める。そ
して、ステツプS33においてソルロスＣ量の差分
値の絶対値Δx_jを求め、次にステツプS34におい
て差分値の絶対値Δx_jが閾値ε_zと比較して大きい
場合、ステツプS35において、この瞬時値x_jは異
常値とみなし、直前の測定値x_j-1に置き換え、ス
テツプS36に移行する。一方、ステツプS34にお
いて閾値ε_zより小さい場合は、瞬時値x_jを変更す
ることなく、ステツプS36に移行する。ステツプ
S36では時間幅nΔtの移動平均x_Mを求め、次のス
テツプS37において評価点ｉを０に初期設定す
る。 そして、ステツプS38において、ソルロスＣ量
移動平均値x_Mと閾値ε_x1（ｉ＝０より）との比較が
行なわれ、x_M≧ε_x1ならば、ステツプS39において
ｉの値を０→１と１増し、ステツプS40において
ｉ＝ｎと判定されるか、ステツプS38においてx_M
＜閾値ε_x(i+1)と判定されるまで閾値ε_x(i+1)の値を段
階的に増加させながらステツプS38〜S40を繰返
して評価点ｉを算出し、ステツプS41に移行す
る。またx_M＜ε_x1ならば、ステツプS39、S40は１
度も実行されず、評価点ｉは０としてステツプ
S41に移行する。最後にステツプS41において、
ステツプS38〜S40により求められた評価点ｉを
出力する。 なお、当然のことながら、上記した異常値処理
のコンピユータへの適用は、ガスクロN₂量の移
動平均値y_Mによる炉熱低下予測の場合において
も同様に実現できる。 上述した第４、第５の予測手段はサンプリング
時間Δt毎の移動平均に基づいているため、予測
を早く得ることができ、しかも精度も十分確かな
ものといえる。 Ｆ 第６、第７の予測手段 (5)式に基づくソルロスＣ量の移動平均x_Mをサ
ンプリング時間Δtごとに計算し、下記(10)式によ
り、x_Mが予め定めておいた閾値ε_yj（ｙ＝１〜ｍ）
（ε_y1＞ε_y2…＞ε_yn）を下回つた時の最小の閾値ε_yj
により評価点ｊを与え、評価を行う。 x_M＜ε_yj（ｊ＝１〜ｍ） …(10) 以上が第６の予測手段である。この予測手段に
よる評価点ｊが高い程、高炉炉熱上昇傾向が強い
といえる。 また、(7)式に基づくガスクロN₂量の移動平均
y_Mをサンプリング時間Δt毎に計算し、下記(11)式
により、y_Mが予め定めておいた閾値ε₇を越えた時
に評価点１を与え、炉熱上昇評価を行う。 y_M＞ε₇ ……(11) 以上が第７の予測手段である。 Ｅで述べた異常値補正を含んだソルロスＣ量の
移動平均による炉熱上昇予測方法はコンピユータ
を用いて実現することが可能である。第１１図は
その処理の流れを示すフローチヤートである。同
図において、まず、ステツプS51において、ｎ段
階にε_y1＞ε_y2…ε_ynの大きさで、閾値ε_y1〜ε_ynを設
定する。そして、ステツプS52でソルロスＣ量の
瞬時値x_jをサンプリング時間Δt毎に求める。そ
して、ステツプS53においてソルロスＣ量の差分
値の絶対値Δx_jを求め、次にステツプS54におい
て差分値の絶対値Δx_jが閾値ε_zと比較して大きい
場合、ステツプS55において、この瞬時値x_jは異
常値とみなし、直前の測定値x_j-1に置き換え、ス
テツプS56に移行する。一方、ステツプS54にお
いて閾値ε_zより小さい場合は、瞬時値x_jを変更す
ることなく、ステツプS56に移行する。ステツプ
S56では時間幅nΔtの移動平均x_Mを求め、次のス
テツプS57において評価点ｊを０に初期設定す
る。 そして、ステツプS58において、ソルロスＣ量
移動平均値x_Mと閾値ε_y1（ｉ＝０より）との比較が
行なわれ、x_M≦ε_y1ならば、ステツプS59において
ｊの値を０→１と１増し、ステツプS60において
ｉ＝ｍと判定されるか、ステツプS58においてx_M
＞ε_y(j+1)と判定されるまで閾値ε_y(j+1)の値を段階的
に増加させながらステツプS58〜S60を繰返して
評価点ｊを算出し、ステツプS61に移行する。ま
たx_M＞ε_y1ならば、ステツプS59、S60は１度も実
行されず、評価点ｊは０としてステツプS61に移
行する。最後にステツプS61において、ステツプ
S58〜S60により求められた評価点ｊを出力する。 なお、当然のことながら、上記した異常値処理
のコンピユータへの適用は、ガスクロN₂量の移
動平均値y_Mによる炉熱上昇予測の場合において
も同様に実現できる。 上述した第６、第７の予測手段は第４、第５の
予測手段同様、サンプリング時間Δt毎の移動平
均に基づいているため、予測を早く得ることがで
き、しかも精度も十分確かなものといえる。 Ｇ 第８、第９の予測手段 所定時間当りの炉頂からの原料装入回数（以
下、「装入ピツチ」という。）が炉熱に影響を与え
ることが経験的に知られている。つまり、装入ピ
ツチが上がると炉熱は低下し、装入ピツチが下が
ると炉熱が上昇することが知られている。 これは主として以下に示す理由からと推測され
ている。 装入ピツチは上（下）がると、吸熱反応であ
るソルロス反応が促進（抑制）され、その結果
炉熱が低下（上昇）する。 装入ピツチが上（下）がると、出銑量が増し
（減り）、原料装入から出銑までの時間が短く
（長く）なる。その結果、溶銑が高炉内で熱交
換する時間が減少（増加）するため、炉熱が低
下（上昇）する。 そこで、装入ピツチPITCHをカウントし、 PITCH＞ε₈ ……(12) を満たせば、評価点１を与え、炉熱低下評価を行
う（第８の予測手段）。 一方、 PITCH＜ε₉ ……(13) を満たせば、評価点１を与え、炉熱上昇評価を行
う（第９の予測手段）。なお、ε₈、ε₉（ε₈＞ε₉）
は、閾値としての装入ピツチである。 第１２図は、第８の予測手段の処理の流れを示
すフローチヤートである。同図において、ステツ
プS71でサウンジングデータより単位時間当りの
装入ピツチPITCHを求める。次にステツプS72
で、この装入ピツチPITCHと予め定められた閾
値ε₈との比較を行い、(12)式を満足すればステツプ
S73において、評価点１を出力する。一方、(12)式
を満足しない場合はステツプS72において、評価
点０を出力する。 なお、第９の予測手段の処理の流れはステツプ
S72における比較が、(12)式から(13)式に置き代わる
のみで、第１２図に示したフローチヤートと同様
である。 Ｈ 閾値の学習 Ｄ〜Ｇで述べた第１〜第９の予測方法の各閾値
ε^*（ε₁、ε₂、ε₃、ε_xi、ε_xj、ε₅、ε₇、ε₈、ε₉
のいずれ
かであり、以下総称して「ε^*」を用いる。）は最
適な炉熱低下予測率あるいは炉熱上昇予測率が得
られるように、予め求められたものである。しか
しながら、当初最適であつた閾値ε^*は高炉操業中
において、生産計画や原料条件などの諸条件の変
化に伴い、最適でなくなる可能性がある。このた
め、閾値ε^*を高炉操業中に最適な値に変化させる
必要があり、閾値ε^*の学習を以下に示すように行
う。 第１〜第３の予測手段の閾値学習 高炉の炉壁温度を測定する場合、炉壁温度計で
あるFMセンサ３の測温点がＤで述べたように、
炉壁の侵食と共に変化する。このため、測定され
る炉壁温度そのものの値のみならず、炉壁温度差
のピーク値（最大値）も炉壁の侵食に応じて変動
する可能性がある。第１〜第３の予測手段では炉
壁温度差に基づいて予測を行つているため、その
ような場合には予測精度も変動することになる。 この問題を解消するため、以下に示すような処
理を施す。まず、現在時刻ｔから時間幅h_s過去に
逆のぼつて、この区間h_sにおける各総和ST1_j〜
ST3_jの標準偏差σ₁〜σ₃を求め、これらの標準偏
差σ₁〜σ₃から次の(14)〜(16)式により、閾値ε₁〜ε₃
を
決定する。 ε₁＝a₁×σ₁ ……(14) ε₂＝a₂×σ₂ ……(15) ε₃＝a₃×σ₃ ……(16) なお、a₁〜a₃は係数である。 第１〜第３の予測手段の閾値学習における炉壁
温度の差分値と、閾値ε^*との時間変動を第１３Ａ
図に示す。期間t_aは、壁落ち等によりFMセンサ
３の検出感度の低い期間であり、期間t_bはFMセ
ンサ３の検出感度の高い期間である。したがつ
て、閾値ε^*を一定の値に固定しておくことは、期
間t_aでは見逃しが多く、期間t_bでは過検出をする
ことになる。このことを考えると、期間t_aでは閾
値ε^*を低く、期間t_bでは、閾値ε^*が高く設定され
ることが望ましい。本学習方法により、期間t_aで
は閾値ε^*を低く、期間t_bでは閾値ε^*を高く設定す
ることができており、壁落ち等を精度よく検出で
きることがわかる。 第４〜第９の予測手段の閾値学習 一週間程度のサンプリング時間におけるソルロ
スＣ量、ガスクロN₂量及び装入ピツチの平均値
は、高炉操業中における操業条件の変化に伴い変
化する。従つて、これに追随して閾値ε_xi、ε_yj、
ε₅、ε₇〜ε₉を変化させる必要が生じる。 この問題を解消するため、以下に示すような処
理を施す。現在時刻ｔから所定時間（一週間程度
の長期）過去に逆のぼつたソルロスＣ量、ガスク
ロN₂量及び装入ピツチの平均値、₂及び
PITCHを求め、これらの値により次の(17)〜(22)
式により閾値ε_xi、ε_yj、ε₅、ε₇、ε₈、ε₉を決定す
る。 ε_xi＝＋ΔSolU(i)（ｉ＝１〜ｎ） ……(17) ε_yj＝−ΔSolD(j)（ｊ＝１〜ｍ） ……(18) ε₅＝₂−ΔNU ……(19) ε₇＝₂＋ΔND ……(20) ε₈＝＋ΔPU ……(21) ε₉＝−ΔPD ……(22) なお、［ΔSolU(i)、ΔSolD(j)、ΔNU、ΔND、
ΔPU、ΔPD］（＞０）は予め設定された値であ
る。 第１３Ｂ図は、，で説明した閾値学習の処
理手順を示すフローチヤートである。同図におい
て、まずステツプS91において現在時刻ｔから過
去に逆のぼつた所定時間幅h_sの間における正の差
分値総和ST_j、負の差分値絶対値総和ST2_j、正の
差分値移動平均総和ST3_jの標準偏差σ₁〜σ₃をそ
れぞれ求める。 そして、これらの標準偏差σ₁〜σ₃を用い、ステ
ツプS92において(14)〜〓式より閾値ε₁〜ε₃を決定
する。 次に、ステツプS93において、現在時刻ｔから
過去一定期間内におけるソルロスＣ量、ガスクロ
N₂及び原料装入ピツチの平均値、₂及び
PITCHを算出し、ステツプS94で、(17)〜(22)式よ
り閾値ε_xi〜ε_yj、ε₅、ε₇〜ε₉を決定する。以降ス
テ
ツプS91に戻り、上述の処理を繰返すことにより
随時閾値を決定していく。 以上，で説明したように、適時、第１〜第
９の予測手段における各々のサンプリングデータ
の変化に基づき自動的に閾値ε^*を決定していくこ
とにより、高炉操業中において生産計画や原料条
件などの諸条件の変化にかかわらず、常に高い精
度で予測を行うことができる。 Ｉ 高炉炉熱低下予測 Ｄ，Ｅ，Ｇで述べた第１〜第５と第８の予測手
段により、Ｈで述べたように閾値ε^*を随時変更し
つつ、評価点を算出する。そして、この評価点の
総合評価と、後述する炉熱レベルとから最終的に
炉熱低下を予測する。 なお、ここで述べる「炉熱低下」とは溶銑温度
の所定時間幅における移動平均値が管理下限温度
を下回ることをいう。 第１４図は、その処理の流れを示すフローチヤ
ートであり、以下、同図を参照しつつ説明する。
ステツプS101で第１〜第３の予測手段の評価点f₁
〜f₃を求める。評価点f₁〜f₃は１度０→１になれ
ば、後に述べるデータホールド期間中は、その値
を保持する。したがつて、ホールド時間h_r（２時
間程度）が時刻t₁で設定されたとすれば、時刻t₁
〜時刻t₁＋h_r（すなわちデータホールド期間）内
は評価点f₁〜f₃各々は、一旦０→１に変化すれ
ば、再び１→０に変化することはない。このデー
タホールド期間は、FMセンサ合計値Ｆ（＝f₁＋f₂
＋f₃）が、Ｆ＝０→Ｆ＞０に変化した時に変動時
刻t_cを初期化すると共に設定され、これ以降h_rに
より規定される時間内が前述したようにデータホ
ールド期間となる。 次にステツプS102において、FMセンサ合計値
Ｆが０か否かを判別することにより、データホー
ルド時間h_rが設定されているか否かを識別し、Ｆ
＝０であれば、データホールド時間h_rの設定は無
いので、ステツプS105に移る。一方、Ｆ≠０で
あれば、データホールド時間h_rが既に設定されて
いるので、ステツプS103で変動時刻t_cとホールド
時間h_rとを比較することで、現在がデータホール
ド期間中か否かのチエツクを行ない、t_c≦h_rなら
ば、データホールド期間中であるので、FMセン
サ合計値Ｆを初期化する必要はないのでステツプ
S105へ移る。しかしながら、ステツプS103にお
いてt_c＞h_rならば、データホールド期間は終えた
と判断し、ステツプS104においてFMセンサ合計
値Ｆを“０”に初期化する。 このように、FMセンサ合計値Ｆはデータホー
ルド期間を考慮しながら求められる。これは第１
〜第３の予測手段が第４、第５及び第８の予測手
段に比べ先見性が高い（予測が早く得られる）た
め、将来の同一時点に対する予測結果を総合評価
するためには第１〜第３の予測手段の予測結果を
一定時間ホールドしておく必要があるからであ
る。 そして、ステツプS105において、第５の予測
手段による評価点f₅を算出し、次にステツプS106
において、第８の予測手段による評価点f₈を算出
する。 次に、ステツプS107で、中間評価点C1を次の
（２３）式より、求める。 C1＝sgn（Ｆ＋f₅＋f₈） ……(23) ただし、記号「sgn」は、その引数の正負の符
号を取り出す演算を示す。したがつて、FMセン
サ合計値Ｆ、評価点f₅、f₈のうち少なくともひと
つが１以上であれば、中間評価点C1が“１”と
なり、FMセンサ合計値Ｆ、評価点f₅、f₈が全て
「０」であれば中間評価点C1が「０」となる。 そして、ステツプS108において、第４の予測
手段による評価点ｉを算出する。なお、このとき
の(17)式のｎは３である。次に、ステツプS109に
おいて総合評価Ｃを次の(24)式に従い求める。 Ｃ＝C1＋ｉ ……(24) そして、ステツプS110において、溶銑温度実
測値T_pigから、所定時間幅の溶銑温度の移動平均
T_pig求め、ステツプS111でこの溶銑温度移動平均
T_pigと基準温度T₁，T₂（T₁＞T₂）とを比較し、
炉熱レベルTPを以下に示すように決定する。 _pig＞T₁であればTP＝１ T₁≧_pig≧T₂であればTP＝２ _pig＜T²であればTP＝３ そして、ステツプS112において、総合評価Ｃ
と炉熱レベルTPとから、表２に従い最終的な炉
熱低下予測を行う。なお、このとき、中間評価
C1の変化が０〜１であり、評価点ｉの変化が０
〜３であるため、総合評価Ｃは０〜４の間で決定
する。

【表】 表２において「−」はアラーム無、「Ｋ」は軽
度アラーム、「Ｊ」は重度アラームを示している。 以降、ステツプS101に戻り、継続して炉熱低
下予測が続けられる。 第１５図は、この発明の実施例による高炉炉熱
低下予測による効果を示すグラフであり、ａは総
合評価Ｃ、ｂは炉熱温度移動平均_pigを示してい
る。なお、T_naxは管理上限温度、T_nioは管理下限
温度である。以下、炉熱レベルTPを考慮せず、
総合評価Ｃのみに基づき行う炉熱低下予測（TP
＝２に固定し、表２に従つた炉熱低下予測、以下
「予測Ａ」という。）と、炉納レベルTPと総合評
価Ｃとに基づき行う炉熱低下予測（以下、「予測
Ｂ」という。）との比較を第１５図を参照しつつ
行う。なお、ここでは昇熱アクシヨンは行つてい
ない。 時刻t_a（_pig＞T₁よりTP＝１となる。）におい
て、予熱Ａでは軽度アラームが出力されるが、予
測Ｂではアラームは出力されない。第１５図ｂよ
り溶銑温度移動平均_pigは時刻t_a後に低下する
が、最終的には管理温度内（T_niog＜_pig＜T_nax）
にとどまつている。したがつて、時刻t_aにおいて
昇熱アクシヨンを行う必要がなかつたと判断でき
るため、予測Ａによる軽度アラームは誤報とな
る。 時刻t_b（_pig＜T₂よりTP＝３となる。）におい
て、予測Ａではアラームが出力されないが、予測
Ｂでは軽度アラームが出力される。第１５図ｂよ
り、溶銑温度移動平均_pigは時刻t_b後に低下し、
下限管理温度T_nioを少し下回つてしまう。したが
つて、時刻t_bにおいて軽度な昇熱アクシヨンを行
う必要があつたと判断されるため、予測Ｂの軽度
アラーム出力という予測が的中し、予測Ａは軽度
アラーム出力を怠つたことになる。 以上のことから、予測Ｂの方が、予測Ａより予
測精度が優れていることがわかる。 このように総合評価Ｃと炉熱レベルTPとに基
づいて、アラームの度合いを変えることで、昇熱
アクシヨンの程度を細かく変化させることができ
る。その結果、必要十分な昇熱アクシヨンを選択
することが実現できるようになり、炉熱低下を確
実に防止できるのは勿論、過度の昇熱アクシヨン
による不要な炉熱上昇を招くことがなく、安定か
つ経済的な高炉操業が可能になつた。 Ｊ 高炉炉熱上昇予測 Ｆ、Ｇで述べた第６、第７、第９の予測手段に
より、Ｈで述べたように閾値ε^*を随時変更しつ
つ、評価点を算出する。そして、この評価点の総
合評価と炉熱レベルとから最終的に炉熱上昇を予
測する。 なお、ここで述べる「炉熱上昇」とは、溶銑温
度の所定時間幅における移動平均値が管理上限温
度を越えることをいう。 第１６図は、その処理の流れを示すフローチヤ
ートであり、以下、同図を参照しつつ説明する。 まず、ステツプS121において、第７の予測手
段による評価点f₇を算出し、次にステツプS122に
おいて、第９の予測手段による評価点f₉を算出す
る。 そして、ステツプS123で、中間評価点D1を次
の(25)式により求める。 D1＝sgn（f₇＋f₉） ……(25) その後、ステツプS124において、第６の予測
手段による評価点ｊを算出する。なお、このとき
の(18)式のｍは３である。次にステツプS125にお
いて、総合評価Ｄを次の(26)式に従い求める。 Ｄ＝D1＋ｊ ……(26) そして、ステツプS126において、溶銑温度実
測値T_pigから、所定時間幅の溶銑温度移動平均
T_pigを求め、ステツプS127でこの溶銑温度移動平
均_pigと基準温度T₁，T₂（T₁＞T₂）とを比較し、
Ｉで述べたように炉熱レベルTPを求める。 そして、ステツプS128において、総合評価Ｄ
と炉熱レベルTPとから、表３に従い最終的な炉
熱上昇予測を行う。なお、このとき、中間評価
D1の変化が０〜１であり、評価点ｊの変化が０
〜３であるため、総合評価Ｄは０〜４の間で決定
する。

【表】 表３において「−」はアラーム無、「Ｋ」は軽
度アラーム、「Ｊ」は重度アラームを示している。 以降、ステツプS121に戻り、継続して炉熱上
昇予測が続けられる。 第１７図は、この発明の実施例による高炉炉熱
上昇予測による効果を示すグラフであり、ａは総
合評価Ｄ、ｂは炉熱温度移動平均_pigを示してい
る。なお、T_naxは管理上限温度、T_nioは管理下限
温度である。以下、炉熱レベルTPを考慮せず、
総合評価Ｄのみに基づき行う炉熱上昇予測（TP
＝２に固定し、表３に従つた炉熱上昇予測、以下
「予測Ｃ」という。）と、炉熱レベルTPと総合評
価Ｄとに基づき行う炉熱上昇予測（以下、「予測
Ｄ」という。）との比較を第１７図を参照しつつ、
行う。なお、ここでは降熱アクシヨンは行つてい
ない。 時刻t_c（_pig＜T₂よりTP＝３となる。）におい
て、予測Ｃでは軽度アラームが出力されるが、予
測Ｄではアラームは出力されない。第１７図ｂよ
り溶銑温度移動平均_pigは時刻t_c後に上昇するが、
最終的には管理温度内（T_niog＜T_pig≦T_nax）に
とどまつている。したがつて、時刻t_cにおいて降
熱アクシヨンを行う必要がなかつたと判断できる
ため、予測Ｃによる軽度アラームは誤報となる。 時刻t_d（_pig＜T₁よりTP＝１となる。）におい
て、予測Ｃではアラームが出力されないが、予測
Ｂでは軽度アラームが出力される。第１７図ｂよ
り、溶銑温度移動平均_pigは時刻t_d後に上昇し、
上限管理温度T_naxを少し越えてしまう。したが
つて、時刻t_dにおいて軽度な降熱アクシヨンを行
う必要があつたと判断されるため、予測Ｄの軽度
アラーム出力という予測が的中し、予測Ｃは軽度
アラーム出力を怠つたことになる。 以上のことから、予測Ｄの方が、予測Ｃより予
測精度が優れていることがわかる。 このように総合評価Ｄと炉熱レベルTPとに基
づいて、アラームの度合いを変えることで、降熱
アクシヨンの程度を細かく変化させることができ
る。その結果、必要十分な降熱アクシヨンを選択
することが実現できるようになり、炉熱上昇を確
実に防止できるのは勿論、過度の降熱アクシヨン
による不要な炉熱低下を招くことがなく、安定か
つ経済的な高炉操業が可能になつた。 さらに、この炉熱上昇予測方法と、Ｉで述べた
炉熱低下予測方法とを併用することで、より正確
な高炉炉熱予測が行える。 Ｈ 補足 尚、この実施例における第１〜第３の予測手段
では内壁温度計にFMセンサを用いたが、通常の
測温センサ（例えばシース熱電対）でも寿命の点
で問題はあるものの代用可能である。また、ステ
ーブ温度計、レンガ埋め込み温度計を用いてもそ
の信頼性、測温応答性の低さから予測精度は若干
低下するものの、代用可能である。 また、この実施例における第１〜第３の予測手
段では、FMセンサ３を７レベル４方向に28個設
置したが、高炉の特性により適当に設置すれば良
いのは勿論である。 なお、第４の予測手段、第６の予測手段による
評価点をそれぞれ、０〜ｎ、０〜ｍに設定したの
は、ソルロスＣ量の移動平均による予測手段を、
他の予測手段より重視したためである。したがつ
て、ソルロスＣ量の移動平均による予測手段を重
視する必要がない場合は、他の予測手段による評
価点同様、第４、第６の評価点も〔０，１〕に設
定してもよい。また、第４、第６の予測手段以外
の予測手段を重視したい場合は、重視する予測手
段の評価点を多段階に設定すればよい。 （発明の効果） 以上説明したように、この発明による高炉炉熱
低下予測方法によれば、第１〜第６の予測の総合
評価と検出された炉熱レベルとに基づき炉熱低下
予測を行うため、溶銑温度の低下を正確に予測す
ることができる。 一方、この発明による高炉炉熱上昇予測方法に
よれば、第１〜第３の予測の総合評価と検出され
た炉熱レベルとに基づき炉熱上昇予測を行うた
め、溶銑温度の上昇を正確に予測することができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図ａ，ｂは各々、この発明の一実施例に用
いられるFMセンサの高炉炉壁内の配置を示す側
面断面図、平面断面図、第２図、第３図は各々
FMセンサの概念図、設置説明図、第４図はFM
センサによる測定炉壁温度の経時変化を示すグラ
フ、第５図はFMセンサによる測定炉壁温度の差
分値の経時変化を示すグラフ、第６図は第１の予
測手段の処理の流れを示すフローチヤート、第７
図は第２の予測手段の処理の流れを示すフローチ
ヤート、第８図は第３の予測手段の処理の流れを
示すフローチヤート、第９図ａ，ｂ，ｃは各々異
常値を含んだソルロスＣ量の瞬時値、ソルロスＣ
量の差分値の絶対値、異常値を取り除いたソルロ
スＣ量の瞬時値を示すグラフ、第１０図〜第１２
図はそれぞれ第４、第６、第８の予測手段の処理
の流れを示すフローチヤート、第１３Ａ図は第１
〜第３の予測手段の閾値学習の利点を示すグラ
フ、第１３Ｂ図は閾値の学習方法の処理の流れを
示すフローチヤート、第１４図はこの発明の一実
施例による炉熱低下予測方法の処理の流れを示す
フローチヤート、第１５図はこの発明の一実施例
による炉熱低下予測方法の利点を示すグラフ、第
１６図はこの発明の一実施例による炉熱上昇予測
方法の処理の流れを示すフローチヤート、第１７
図はこの発明の一実施例による炉熱上昇予測方法
の利点を示すグラフ、第１８図は従来技術におけ
る炉腹ゾンデの高炉内の配置を示す側面断面図、
第１９図は溶銑温度と炉腹部周辺部温度の相関を
示すグラフ、第２０図はソルロスＣ量の１時間平
均値と溶銑温度の経時変化を時間内に対応させて
示したグラフ、第２１図は昇熱アクシヨンを起し
た時の各々ソルロスＣ量の１時間平均値と溶銑温
度の経時変化を時間的に対応させて示したグラフ
である。 １…高炉、３…FMセンサ。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 高炉の所定箇所に内壁温度計を設置し、該内
   壁温度計にて、所定時間間隔ごとの内壁温度差を
   測定するステツプと、 ある時刻における前記内壁温度差の正の値を示
   す部分の合計値が閾値を越えた時に所定期間評価
   点を与える第１の予測を行うステツプと、 ある時刻における前記内壁温度差の負の値を示
   す部分の合計値が閾値を越えた時に所定期間評価
   点を与える第２の予測を行うステツプと、 ある時刻における前記内壁温度差の正の値を示
   す部分の所定時間幅の移動平均値の総和が閾値を
   越えた時に所定期間評価点を与える第３の予測を
   行うステツプと、 ソリユーシヨンロスカーボン量を所定時間間隔
   ごとに求め、この求めた値の所定時間幅における
   移動平均値が、閾値を越えた時に評価点を与える
   第４の予測を行うステツプと、 炉頂ガス成分中の窒素量を所定時間間隔ごとに
   求め、この求めた値の所定時間幅における移動平
   均値が、閾値を下回つた時に評価点を与える第５
   の予測を行うステツプと、 炉頂から原料を装入する回数を所定時間間隔ご
   とに求め、この求めた値が閾値を越えた時に評価
   点を与える第６の予測を行うステツプと、 溶銑温度を所定時間間隔ごとに求め、この求め
   た値の所定時間幅における移動平均値に基づき、
   現状の炉熱レベルを検出するステツプとを備え、 前記第１〜第３の予測の閾値は、過去一定期間
   内における各対応の前記合計値あるいは前記総和
   の標準偏差に基づいて時々刻々変化し、 前記第４〜第６の予測の閾値は、過去一定期間
   内における各対応の前記ソリユーシヨンロスカー
   ボン量、前記窒素量あるいは前記原料を装入する
   回数の平均値に基づいて時々刻々変化し、 前記第１〜第６の予測の評価点の総合評価と前
   記検出された炉熱レベルとに基づき、高炉炉熱低
   下を予測するステツプをさらに備える高炉炉熱低
   下予測方法。 ２ ソリユーシヨンロスカーボン量を所定時間間
   隔ごとに求め、この求めた値の所定間隔における
   移動平均値が、閾値を下回つた時に評価点を与え
   る第１の予測を行うステツプと、 炉頂ガス成分中の窒素量を所定時間間隔ごとに
   求め、この求めた値の所定時間幅における移動平
   均値が、閾値を越えた時に評価点を与える第２の
   予測を行うステツプと、 炉頂から原料を装入する回数を所定時間間隔ご
   とに求め、この求めた値が閾値を下回つた時に評
   価点を与える第３の予測を行うステツプと、 溶銑温度を所定時間間隔ごとに求め、この求め
   た値の所定時間幅における移動平均値に基づき、
   現状の炉熱レベルを検出するステツプとを備え、 前記第１〜第３の予測の閾値は、過去一定期間
   内における各対応の前記ソリユーシヨンロスカー
   ボン量、前記窒素量あるいは前記原料を装入する
   回数の平均値に基づいて時々刻々変化し、 前記第１〜第３の予測の評価点の総合評価と前
   記検出された炉熱レベルとに基づき、高炉炉熱上
   昇を予測するステツプをさらに備える高炉炉熱上
   昇予測方法。