JPH0592208A - 高強度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー線製法 - Google Patents
高強度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー線製法Info
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- JPH0592208A JPH0592208A JP14265291A JP14265291A JPH0592208A JP H0592208 A JPH0592208 A JP H0592208A JP 14265291 A JP14265291 A JP 14265291A JP 14265291 A JP14265291 A JP 14265291A JP H0592208 A JPH0592208 A JP H0592208A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 インバー線（Ｆｅ−Ｎｉ系合金）製造に際
し、その歪み取り焼鈍後に、製線技術による特性の仕上
加工をして、強度、線膨脹係数を焼鈍前のレベルに戻
し、さらに靭性を回復するとともに、各特性の調整を容
易にして、加工性、製品精度、信頼性を向上した高強
度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー線製法を提供す
るにある。 【構成】 Ｆｅ−Ｎｉ系合金ａを伸線加工して所定径の
線材ａ２（又はａ１）とし、歪み焼鈍９（又は５）した
後、線材ａ２（又はａ１）を軽い減面率で伸線加工１２
し、さらに整直ロール２０により軽度の歪み取り加工１
３することに特徴を有し、また、上記インバー線製法に
おいて、歪み取り焼鈍後の線材ａ２（又はａ１）を減面
率２．０〜８．０％で伸線加工１２し、さらに整直ロー
ル２０によりロール径Ｄ／ワイヤ径ｄ＝９．０〜１６．
０で歪み取り加工１３することに特徴を有する。
し、その歪み取り焼鈍後に、製線技術による特性の仕上
加工をして、強度、線膨脹係数を焼鈍前のレベルに戻
し、さらに靭性を回復するとともに、各特性の調整を容
易にして、加工性、製品精度、信頼性を向上した高強
度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー線製法を提供す
るにある。 【構成】 Ｆｅ−Ｎｉ系合金ａを伸線加工して所定径の
線材ａ２（又はａ１）とし、歪み焼鈍９（又は５）した
後、線材ａ２（又はａ１）を軽い減面率で伸線加工１２
し、さらに整直ロール２０により軽度の歪み取り加工１
３することに特徴を有し、また、上記インバー線製法に
おいて、歪み取り焼鈍後の線材ａ２（又はａ１）を減面
率２．０〜８．０％で伸線加工１２し、さらに整直ロー
ル２０によりロール径Ｄ／ワイヤ径ｄ＝９．０〜１６．
０で歪み取り加工１３することに特徴を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、架空送電線（ＡＣＳ
Ｒ）の芯線等として好適な高強度、高靭性及び低線膨脹
係数のインバー線製法に関するものである。
Ｒ）の芯線等として好適な高強度、高靭性及び低線膨脹
係数のインバー線製法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、上記架空送電線の芯線には、７本
撚りの高炭素鋼線が使用されているが、高炭素鋼線は温
度上昇により比較的に大きく膨脹し、大きな垂れ下がり
を生じる傾向があり、最近では、低線膨脹係数のインバ
ー線（Ｆｅ−Ｎｉ系合金）を前記芯線として使用する試
みがなされている。しかし、Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、低線
膨脹係数の特性を有しているが、その引張強さは９０Ｋ
ｇｆ／ｍｍ２以下であつて、架空送電線の芯線としては
その強度、靭性がともに不十分であり、その高強度化、
高靭性化が図られている。
撚りの高炭素鋼線が使用されているが、高炭素鋼線は温
度上昇により比較的に大きく膨脹し、大きな垂れ下がり
を生じる傾向があり、最近では、低線膨脹係数のインバ
ー線（Ｆｅ−Ｎｉ系合金）を前記芯線として使用する試
みがなされている。しかし、Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、低線
膨脹係数の特性を有しているが、その引張強さは９０Ｋ
ｇｆ／ｍｍ２以下であつて、架空送電線の芯線としては
その強度、靭性がともに不十分であり、その高強度化、
高靭性化が図られている。
【０００３】従来の上記インバー線（Ｆｅ−Ｎｉ系合
金）の高強度化、高靭性化の対策としては、例えば、Ｆ
ｅ−Ｎｉ系合金をベースにして、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｓｉ等の
種々の元素を微量に添加して、その低線膨脹係数の特性
を保持したままで高強度化し、また、その線製造の中間
工程あるいは最終工程、又は、中間工程と最終工程の両
方において、歪み取りの焼鈍を行なつて靭性レベルを高
めるなど、高強度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー
線製法が開発されて提案されている。
金）の高強度化、高靭性化の対策としては、例えば、Ｆ
ｅ−Ｎｉ系合金をベースにして、Ｍｏ、Ｃｒ、Ｓｉ等の
種々の元素を微量に添加して、その低線膨脹係数の特性
を保持したままで高強度化し、また、その線製造の中間
工程あるいは最終工程、又は、中間工程と最終工程の両
方において、歪み取りの焼鈍を行なつて靭性レベルを高
めるなど、高強度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー
線製法が開発されて提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の上記インバー線
製法は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金をベースとし、微量成分（Ｍ
ｏ、Ｃｒ、Ｓｉ等）の添加によつて、仕上り製品の各特
性が高められ、基本的に大きく規制されているととも
に、微妙な配合変化により各特性が影響を受け易く、そ
の製造の中間あるいは最終の工程、又は、中間工程と最
終工程の両方で行われる歪み取り焼鈍は、靭性の回復に
効果的があるが、逆にその線材の高強度、低線膨脹係数
が加工前の値に戻る傾向があり、各特性の調整が非常に
難しく、諸々の製品特性の要望に対応し難いなどの問題
点がある。
製法は、Ｆｅ−Ｎｉ系合金をベースとし、微量成分（Ｍ
ｏ、Ｃｒ、Ｓｉ等）の添加によつて、仕上り製品の各特
性が高められ、基本的に大きく規制されているととも
に、微妙な配合変化により各特性が影響を受け易く、そ
の製造の中間あるいは最終の工程、又は、中間工程と最
終工程の両方で行われる歪み取り焼鈍は、靭性の回復に
効果的があるが、逆にその線材の高強度、低線膨脹係数
が加工前の値に戻る傾向があり、各特性の調整が非常に
難しく、諸々の製品特性の要望に対応し難いなどの問題
点がある。
【０００５】本発明は、上記のような課題に対処するた
めに開発されたものであつて、その目的とする処は、イ
ンバー線（Ｆｅ−Ｎｉ系合金）製造に際し、その歪み取
り焼鈍後に、製線技術による特性の仕上加工をして、強
度、線膨脹係数を焼鈍前のレベルに戻し、さらに靭性を
回復するとともに、各特性の調整を容易にして、加工
性、製品精度、信頼性を向上した高強度、高靭性及び低
線膨脹係数のインバー線製法を提供するにある。
めに開発されたものであつて、その目的とする処は、イ
ンバー線（Ｆｅ−Ｎｉ系合金）製造に際し、その歪み取
り焼鈍後に、製線技術による特性の仕上加工をして、強
度、線膨脹係数を焼鈍前のレベルに戻し、さらに靭性を
回復するとともに、各特性の調整を容易にして、加工
性、製品精度、信頼性を向上した高強度、高靭性及び低
線膨脹係数のインバー線製法を提供するにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、Ｆｅ−Ｎｉ系
合金を伸線加工して所定径の線材とし、歪み取り焼鈍し
た後、前記線材を軽い減面率で伸線加工し、さらに整直
ロールにより軽度の歪み取り加工することにより、前記
線材の強度、線膨脹係数を焼鈍前のレベルに戻し、靭性
を回復するとともに、前記各特性の調整を容易にしてい
る。
合金を伸線加工して所定径の線材とし、歪み取り焼鈍し
た後、前記線材を軽い減面率で伸線加工し、さらに整直
ロールにより軽度の歪み取り加工することにより、前記
線材の強度、線膨脹係数を焼鈍前のレベルに戻し、靭性
を回復するとともに、前記各特性の調整を容易にしてい
る。
【０００７】また、歪み取り焼鈍後の前記線材を減面率
２．０〜８．０％で伸線加工し、整直ロールによりロー
ル径／ワイヤ径＝９．０〜１６．０で歪み取り加工する
ことより、さらに前記各特性を高めるとともに、各特性
の調整を容易にしている。
２．０〜８．０％で伸線加工し、整直ロールによりロー
ル径／ワイヤ径＝９．０〜１６．０で歪み取り加工する
ことより、さらに前記各特性を高めるとともに、各特性
の調整を容易にしている。
【０００８】
【作用】Ｆｅ−Ｎｉ系合金を伸線加工して所定径の線材
とし、その線材は、歪み取り焼鈍により伸び、ねじり、
巻き取り巻き戻し等の靭性が回復され、その焼鈍により
若干強度が低下し、線膨脹係数が上昇するが、その焼鈍
後に行われる軽い減面率の伸線加工により、強度、線膨
脹係数が焼鈍前のレベル程度まで戻され、さらに整直ロ
ールによる軽度の歪み取り加工により、その靭性が実用
的に問題のないレベルまで回復され、焼鈍後の前記軽い
減面率の伸線加工、及び前記整直ロールによる軽度の歪
み取り加工は、機械的な製線技術による仕上工程とな
り、その製品特性が容易に高精度で、かつ微調整されて
種々の製品特性を得ることができる。
とし、その線材は、歪み取り焼鈍により伸び、ねじり、
巻き取り巻き戻し等の靭性が回復され、その焼鈍により
若干強度が低下し、線膨脹係数が上昇するが、その焼鈍
後に行われる軽い減面率の伸線加工により、強度、線膨
脹係数が焼鈍前のレベル程度まで戻され、さらに整直ロ
ールによる軽度の歪み取り加工により、その靭性が実用
的に問題のないレベルまで回復され、焼鈍後の前記軽い
減面率の伸線加工、及び前記整直ロールによる軽度の歪
み取り加工は、機械的な製線技術による仕上工程とな
り、その製品特性が容易に高精度で、かつ微調整されて
種々の製品特性を得ることができる。
【０００９】また、上記インバー線製法において、歪み
取り焼鈍後の伸線加工における線材の減面率を２．０〜
８．０％とし、前記整直ロールによる軽度の歪み取り加
工におけるロール径／ワイヤ径を９．０〜１６．０の範
囲にすることより、前記各特性がさらに高められ、信頼
性が向上される。
取り焼鈍後の伸線加工における線材の減面率を２．０〜
８．０％とし、前記整直ロールによる軽度の歪み取り加
工におけるロール径／ワイヤ径を９．０〜１６．０の範
囲にすることより、前記各特性がさらに高められ、信頼
性が向上される。
【００１０】
【実施例】図１に本発明の一実施例を示す工程図、図２
に同実施例に適用される整直ロールの機構図、図３ない
し図９に同実施例の特性説明図を示し、本発明の合金組
成は、例えば、表１に示すような重量比で、Ｆｅ−Ｎｉ
系合金をベースとし、Ｃ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ等を添加し
て構成とされる。
に同実施例に適用される整直ロールの機構図、図３ない
し図９に同実施例の特性説明図を示し、本発明の合金組
成は、例えば、表１に示すような重量比で、Ｆｅ−Ｎｉ
系合金をベースとし、Ｃ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ等を添加し
て構成とされる。
【００１１】
【表１】 本発明のインバー線は、表１に示すような配合成分から
なるＦｅ−Ｎｉ系合金ａを、図１に示すよう鋳造１、鍛
造２、伸線３、皮剥ぎ４等の各工程を経て、例えば６．
５ｍｍφの線材ａ１に伸線加工し、その線材ａ１を歪み
取り焼鈍５する中間加工工程と、その線材ａ１を伸線前
処理６、伸線７、洗浄８、所定径の線材ａ２に伸線加工
し、その線材ａ２を歪み取り焼鈍９する従来の最終工程
と、さらに、所定径に形成され歪み取り焼鈍９（又は
５）されている前記線材ａ２（又はａ１）を、伸線前処
理１１して、軽い減面率で伸線加工１２（以下スキンパ
ス加工と言う）し、さらに整直ロール２０により軽度の
歪み取り加工１３する高強度、高靭性及び低線膨脹係数
のインバー線製法になつている。また、上記インバー線
製法において、前記伸線加工１２の減面率を２．０〜
８．０％とし、整直ロール２０による前記歪み取り加工
１３のロール径／ワイヤ径を９．０〜１６．０とした高
強度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー線製法になつ
ている。
なるＦｅ−Ｎｉ系合金ａを、図１に示すよう鋳造１、鍛
造２、伸線３、皮剥ぎ４等の各工程を経て、例えば６．
５ｍｍφの線材ａ１に伸線加工し、その線材ａ１を歪み
取り焼鈍５する中間加工工程と、その線材ａ１を伸線前
処理６、伸線７、洗浄８、所定径の線材ａ２に伸線加工
し、その線材ａ２を歪み取り焼鈍９する従来の最終工程
と、さらに、所定径に形成され歪み取り焼鈍９（又は
５）されている前記線材ａ２（又はａ１）を、伸線前処
理１１して、軽い減面率で伸線加工１２（以下スキンパ
ス加工と言う）し、さらに整直ロール２０により軽度の
歪み取り加工１３する高強度、高靭性及び低線膨脹係数
のインバー線製法になつている。また、上記インバー線
製法において、前記伸線加工１２の減面率を２．０〜
８．０％とし、整直ロール２０による前記歪み取り加工
１３のロール径／ワイヤ径を９．０〜１６．０とした高
強度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー線製法になつ
ている。
【００１２】前記鋳造１ないし歪み取り焼鈍９等の各工
程は、インバー線を製造する従来製法の一例を示すもの
であつて、本発明では前記工程に限定されるものではな
く、各種の従来製法において、その最終工程の歪み取り
焼鈍９後、あるいは、必要に応じて中間工程の歪み取り
焼鈍５後に、その線材ａ２を伸線前処理１１、軽い減面
率の伸線加工１２（スキンパス加工）、さらに整直ロー
ル２０による軽度の歪み取り加工１３の工程からなる仕
上加工をする点に特徴を有する。
程は、インバー線を製造する従来製法の一例を示すもの
であつて、本発明では前記工程に限定されるものではな
く、各種の従来製法において、その最終工程の歪み取り
焼鈍９後、あるいは、必要に応じて中間工程の歪み取り
焼鈍５後に、その線材ａ２を伸線前処理１１、軽い減面
率の伸線加工１２（スキンパス加工）、さらに整直ロー
ル２０による軽度の歪み取り加工１３の工程からなる仕
上加工をする点に特徴を有する。
【００１３】本発明の上記高強度、高靭性及び低線膨脹
係数のインバー線製法は、図示のようにスキンパス加工
１２前に、従来の適宜手段による伸線前処理１１が行わ
れ、スキンパス加工１２は、従来の適宜の伸線加工手段
により非常に軽い減面率で行われ、歪み取り加工１３に
は、図２に示すような複数段に形成された整直ロール２
０により十分な効果が得られる。
係数のインバー線製法は、図示のようにスキンパス加工
１２前に、従来の適宜手段による伸線前処理１１が行わ
れ、スキンパス加工１２は、従来の適宜の伸線加工手段
により非常に軽い減面率で行われ、歪み取り加工１３に
は、図２に示すような複数段に形成された整直ロール２
０により十分な効果が得られる。
【００１４】さらに詳述すると、Ｆｅ−Ｎｉ系合金は、
図３のように伸線加工を施すと、線膨脹係数は小さく、
強度は徐々に高くなる特性があるが、逆に伸び、ねじ
り、巻き付け巻き戻し等の靭性は低下傾向となる。よつ
て、従来のインバー線製造においては、その靭性回復の
手段として、中間加工、あるいは最終加工の工程まで伸
線加工し、又は、その前記工程後に歪み取り焼鈍５，９
して、その線材の伸び、ねじり、巻き付け巻き戻し等の
靭性を矢示点線のように回復させているが、該焼鈍は、
低くなつている線膨脹係数、高くなつている強度が矢示
点線のように逆に加工前に戻される傾向がある。また、
高強度で低線膨脹係数の線材を得るために加工度（減面
率を大きく）を大きく取る必要があるが、加工度を大き
く取ると靭性劣化の度合いが大きくなつて、後の歪み取
り焼鈍による靭性回復が難しくなり、その靭性回復に
は、焼鈍の程度を上げる即ち焼鈍温度を高く、焼鈍時間
を長くする必要があるが、これも所定の線膨脹係数、強
度を保つ範囲内に規制される。
図３のように伸線加工を施すと、線膨脹係数は小さく、
強度は徐々に高くなる特性があるが、逆に伸び、ねじ
り、巻き付け巻き戻し等の靭性は低下傾向となる。よつ
て、従来のインバー線製造においては、その靭性回復の
手段として、中間加工、あるいは最終加工の工程まで伸
線加工し、又は、その前記工程後に歪み取り焼鈍５，９
して、その線材の伸び、ねじり、巻き付け巻き戻し等の
靭性を矢示点線のように回復させているが、該焼鈍は、
低くなつている線膨脹係数、高くなつている強度が矢示
点線のように逆に加工前に戻される傾向がある。また、
高強度で低線膨脹係数の線材を得るために加工度（減面
率を大きく）を大きく取る必要があるが、加工度を大き
く取ると靭性劣化の度合いが大きくなつて、後の歪み取
り焼鈍による靭性回復が難しくなり、その靭性回復に
は、焼鈍の程度を上げる即ち焼鈍温度を高く、焼鈍時間
を長くする必要があるが、これも所定の線膨脹係数、強
度を保つ範囲内に規制される。
【００１５】従って、高強度、低線膨脹係数化の加工程
度は、焼鈍で靭性が回復し、強度、線膨脹係数が保たれ
る範囲が限界であり、これにより得られる強度、線膨脹
係数が最大、最低の値となる。以上のように従来は、イ
ンバー線の高強度、高靭性、低線膨脹係数化のために、
伸線等の加工と歪み取り焼鈍を行い、その加工限界を上
げるために、種々の前記元素を微量添加し、その成分調
整により改善が図られてきた。これに対し、本発明は、
焼鈍後のＦｅ−Ｎｉ系合金製の線材に、非常に軽い減面
率の伸線等の加工１２と、軽度の歪み取りのための整直
ロール加工１３を行うことにより、高強度、高靭性及び
低線膨脹係数のＦｅ−Ｎｉ系合金製の線材、即ちインバ
ー線ａ３を得るものである。
度は、焼鈍で靭性が回復し、強度、線膨脹係数が保たれ
る範囲が限界であり、これにより得られる強度、線膨脹
係数が最大、最低の値となる。以上のように従来は、イ
ンバー線の高強度、高靭性、低線膨脹係数化のために、
伸線等の加工と歪み取り焼鈍を行い、その加工限界を上
げるために、種々の前記元素を微量添加し、その成分調
整により改善が図られてきた。これに対し、本発明は、
焼鈍後のＦｅ−Ｎｉ系合金製の線材に、非常に軽い減面
率の伸線等の加工１２と、軽度の歪み取りのための整直
ロール加工１３を行うことにより、高強度、高靭性及び
低線膨脹係数のＦｅ−Ｎｉ系合金製の線材、即ちインバ
ー線ａ３を得るものである。
【００１６】焼鈍後における伸線等の加工度と強度及び
線膨脹係数は、図４，５に示すような関係があり、加工
初期に強度は急激に上昇し（図４）、線膨脹係数は急激
に低下する（図５）。また、焼鈍後の伸線等の加工度と
伸び、ねじり、巻き付け巻き戻し等の靭性は、図４に示
すような関係があり、加工初期に靭性が急激に低下する
が、加工初期の該靭性低下は、整直ロール加工１３によ
り実用的に問題ない程度まで回復され、この整直ロール
加工で若干の強度低下を生じるが、線膨脹係数には殆ど
影響なく、加工初期の靭性回復に有効な手段となる。
線膨脹係数は、図４，５に示すような関係があり、加工
初期に強度は急激に上昇し（図４）、線膨脹係数は急激
に低下する（図５）。また、焼鈍後の伸線等の加工度と
伸び、ねじり、巻き付け巻き戻し等の靭性は、図４に示
すような関係があり、加工初期に靭性が急激に低下する
が、加工初期の該靭性低下は、整直ロール加工１３によ
り実用的に問題ない程度まで回復され、この整直ロール
加工で若干の強度低下を生じるが、線膨脹係数には殆ど
影響なく、加工初期の靭性回復に有効な手段となる。
【００１７】よつて、本発明の上記実施例では、Ｆｅ−
Ｎｉ系合金を先ず所定の径まで圧延加工して形成された
線材ａ２（又はａ１）を、中間加工の工程で焼鈍５し、
あるいは焼鈍せずに所定の径まで伸線等で加工して、高
強度、低線膨脹係数化する。次に、歪み取り焼鈍９によ
り、伸び、ねじり、巻き付け巻き戻し等の靭性を回復さ
せる。この時、靭性の回復に伴い若干の強度低下及び線
膨脹係数の上昇が生じるが、前記歪み取り焼鈍後に、非
常に軽い減面率の伸線等の加工（スキンパス加工）１２
を行うことにより、強度、線膨脹係数が焼鈍前と同等の
レベルまで戻される。スキンパス加工１２で再度の靭性
低下が生じるが、さらに、整直ロール加工１３を行い、
実用的に問題ないレベルまで靭性が回復される。
Ｎｉ系合金を先ず所定の径まで圧延加工して形成された
線材ａ２（又はａ１）を、中間加工の工程で焼鈍５し、
あるいは焼鈍せずに所定の径まで伸線等で加工して、高
強度、低線膨脹係数化する。次に、歪み取り焼鈍９によ
り、伸び、ねじり、巻き付け巻き戻し等の靭性を回復さ
せる。この時、靭性の回復に伴い若干の強度低下及び線
膨脹係数の上昇が生じるが、前記歪み取り焼鈍後に、非
常に軽い減面率の伸線等の加工（スキンパス加工）１２
を行うことにより、強度、線膨脹係数が焼鈍前と同等の
レベルまで戻される。スキンパス加工１２で再度の靭性
低下が生じるが、さらに、整直ロール加工１３を行い、
実用的に問題ないレベルまで靭性が回復される。
【００１８】前記表１に示す組成のＦｅ−Ｎｉ系合金
を、鋳造、鍛造、伸線、皮剥ぎの各工程により６．５ｍ
ｍφの線材とし、この線材を図１に示す工程で加工し
て、２．４８ｍｍφ、３．３８ｍｍφのインバー線を製
造した。なお、前記加工において、焼鈍は５００℃以上
の適当な温度で行い、スキンパス加工は減面率２．０〜
８．０％程度で行い、さらに、整直ロール加工は、Ｄ／
ｄ＝９．０〜１６．０（整直ロールの直径Ｄ、インバー
線の直径ｄ）で行い、２．４８ｍｍφと３．３８ｍｍφ
のインバー線に製造して、図６ないし図９のような特性
図が得られた。
を、鋳造、鍛造、伸線、皮剥ぎの各工程により６．５ｍ
ｍφの線材とし、この線材を図１に示す工程で加工し
て、２．４８ｍｍφ、３．３８ｍｍφのインバー線を製
造した。なお、前記加工において、焼鈍は５００℃以上
の適当な温度で行い、スキンパス加工は減面率２．０〜
８．０％程度で行い、さらに、整直ロール加工は、Ｄ／
ｄ＝９．０〜１６．０（整直ロールの直径Ｄ、インバー
線の直径ｄ）で行い、２．４８ｍｍφと３．３８ｍｍφ
のインバー線に製造して、図６ないし図９のような特性
図が得られた。
【００１９】図４，５に示すようにスキンパス加工１２
は減面率２．０〜８．０％程度で行うのが好ましく、ま
た、図６，７に示すように整直ロールの直径Ｄとインバ
ー線の直径ｄの比、Ｄ／ｄは９．０〜１６．０の範囲で
歪み取り加工するのが好ましく、前記インバー線２．４
８ｍｍφの各線材特性の測定結果は図７、インバー線
３．３８ｍｍφの各線材特性の測定結果は図８に示さ
れ、図７，８から明らかなように本発明では、強度は約
５Ｋｇｆ／ｍｍ２上昇し、線膨脹係数は０．５×１０
−６／℃低下し、伸びは１．０％以上の上昇となり、ね
じりも同等又はそれ以上となり、バラツキも小さくなつ
て、強度、靭性、線膨脹係数のいずれについても顕著な
好結果が確認されている。
は減面率２．０〜８．０％程度で行うのが好ましく、ま
た、図６，７に示すように整直ロールの直径Ｄとインバ
ー線の直径ｄの比、Ｄ／ｄは９．０〜１６．０の範囲で
歪み取り加工するのが好ましく、前記インバー線２．４
８ｍｍφの各線材特性の測定結果は図７、インバー線
３．３８ｍｍφの各線材特性の測定結果は図８に示さ
れ、図７，８から明らかなように本発明では、強度は約
５Ｋｇｆ／ｍｍ２上昇し、線膨脹係数は０．５×１０
−６／℃低下し、伸びは１．０％以上の上昇となり、ね
じりも同等又はそれ以上となり、バラツキも小さくなつ
て、強度、靭性、線膨脹係数のいずれについても顕著な
好結果が確認されている。
【００２０】
【発明の効果】本発明は、前述のような構成になつてお
り、Ｆｅ−Ｎｉ系合金を従来の適宜加工手段で所定径の
線材に伸線加工し、線材を歪み取り焼鈍してその伸び、
ねじり、巻き取り巻き戻し等の靭性を回復するととも
に、焼鈍後の軽い減面率の伸線加工により、強度、線膨
脹係数が焼鈍前のレベル程度まで戻され、さらに整直ロ
ールによる軽度の歪み取り加工により、靭性が実用的に
問題のないレベルまで回復されて、前記焼鈍に伴つて生
じる若干の強度低下、線膨脹係数の上昇が前記のような
仕上工程で容易、効果的に解消され、前記焼鈍後の軽い
減面率の伸線加工、及び前記整直ロールによる軽度の歪
み取り加工は、機械的な製線技術による効果的な仕上工
程となり、高強度、高靭性及び低線膨脹係数の各特性が
容易に高精度で得られ、微調整されるなど、加工性、製
品精度、信頼性が著しく向上されている。また、歪み取
り焼鈍後の伸線加工における線材の減面率を２．０〜
８．０％とし、整直ロールによる軽度の歪み取り加工に
おけるロール径／ワイヤ径を９．０〜１６．０にするこ
とより、前記各特性がさらに高められ、優れた製品精
度、信頼性が得られる。
り、Ｆｅ−Ｎｉ系合金を従来の適宜加工手段で所定径の
線材に伸線加工し、線材を歪み取り焼鈍してその伸び、
ねじり、巻き取り巻き戻し等の靭性を回復するととも
に、焼鈍後の軽い減面率の伸線加工により、強度、線膨
脹係数が焼鈍前のレベル程度まで戻され、さらに整直ロ
ールによる軽度の歪み取り加工により、靭性が実用的に
問題のないレベルまで回復されて、前記焼鈍に伴つて生
じる若干の強度低下、線膨脹係数の上昇が前記のような
仕上工程で容易、効果的に解消され、前記焼鈍後の軽い
減面率の伸線加工、及び前記整直ロールによる軽度の歪
み取り加工は、機械的な製線技術による効果的な仕上工
程となり、高強度、高靭性及び低線膨脹係数の各特性が
容易に高精度で得られ、微調整されるなど、加工性、製
品精度、信頼性が著しく向上されている。また、歪み取
り焼鈍後の伸線加工における線材の減面率を２．０〜
８．０％とし、整直ロールによる軽度の歪み取り加工に
おけるロール径／ワイヤ径を９．０〜１６．０にするこ
とより、前記各特性がさらに高められ、優れた製品精
度、信頼性が得られる。
【図１】本発明の一実施例を示す工程図
【図２】実施例に適用される整直ロールの側視機構図
（Ａ）とＸ−Ｘ視機構図（Ｂ）
（Ａ）とＸ−Ｘ視機構図（Ｂ）
【図３】伸線加工によるインバー線の機械的特性図
【図４】伸線加工初期のインバー線の機械的な変化を示
す特性図
す特性図
【図５】伸線加工初期のインバー線の線膨脹係数の変化
を示す特性図
を示す特性図
【図６】整直ロールのＤ／ｄと整直ロール加工後の伸び
特性図
特性図
【図７】整直ロールによる伸び改善の特性図
【図８】実施例（２．４８mmφ）の各工程特性図
【図９】実施例（２．３８mmφ）の各工程特性図であ
る。
る。
ａ Ｆｅ−Ｎｉ系合金 Ｄ ロール径（整直ロール） ｄ ワイヤ径 ａ１，２ 線材 ５，９ 歪み取り焼鈍 １２ 軽い減面率の伸線加工（スキンパス加工） １３ 整直ロールによる軽度の歪み取り加工（整
直ロール加工） ２０ 整直ロール
直ロール加工） ２０ 整直ロール
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｆｅ−Ｎｉ系合金を伸線加工して所定径
の線材とし、歪み取り焼鈍した後、前記線材を軽い減面
率で伸線加工し、さらに整直ロールにより軽度の歪み取
り加工することを特徴とする高強度、高靭性及び低線膨
脹係数のインバー線製法。 - 【請求項２】 請求項１記載の高強度、高靭性及び低線
膨脹係数のインバー線製法において、歪み取り焼鈍後の
前記線材を減面率２．０〜８．０％で伸線加工し、さら
に整直ロールによりロール径／ワイヤ径＝９．０〜１
６．０で歪み取り加工することを特徴とする高強度、高
靭性及び低線膨脹係数のインバー線製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14265291A JP2808497B2 (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 高強度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー線製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14265291A JP2808497B2 (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 高強度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー線製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0592208A true JPH0592208A (ja) | 1993-04-16 |
| JP2808497B2 JP2808497B2 (ja) | 1998-10-08 |
Family
ID=15320344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14265291A Expired - Fee Related JP2808497B2 (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 高強度、高靭性及び低線膨脹係数のインバー線製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2808497B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100448605C (zh) * | 2005-06-27 | 2009-01-07 | 赵兵 | 铁镍合金包无氧铜低阻封装引线的制造方法 |
| CN110352258A (zh) * | 2017-03-21 | 2019-10-18 | 杰富意钢铁株式会社 | 轨道及其制造方法 |
-
1991
- 1991-05-20 JP JP14265291A patent/JP2808497B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100448605C (zh) * | 2005-06-27 | 2009-01-07 | 赵兵 | 铁镍合金包无氧铜低阻封装引线的制造方法 |
| CN110352258A (zh) * | 2017-03-21 | 2019-10-18 | 杰富意钢铁株式会社 | 轨道及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2808497B2 (ja) | 1998-10-08 |
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