JPH059555A - 減圧下における脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方法 - Google Patents
減圧下における脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方法Info
- Publication number
- JPH059555A JPH059555A JP16166291A JP16166291A JPH059555A JP H059555 A JPH059555 A JP H059555A JP 16166291 A JP16166291 A JP 16166291A JP 16166291 A JP16166291 A JP 16166291A JP H059555 A JPH059555 A JP H059555A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- pressure
- blowing
- throat
- lance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＲＨ脱ガス槽内やＶＯＤ法取鍋内の減圧下に
おける溶鋼の効率のよい脱炭、または鋼浴昇熱の２つを
選択的に行うことができる吹錬法を達成する。 【構成】 ＲＨ脱ガス槽内やＶＯＤ法取鍋内の溶鋼浴面
に酸素ガスを吹きつけて吹錬するに際し、先広がりのラ
バールランスノズル１を用い、ノズルスロート部３の面
積とノズル吐出孔２とにより決まるマッハ数を得るため
のノズル一次側圧力と二次側圧力との比と、このノズル
スロート部３でマッハ数１を得るためのスロート部圧力
との積で決定される真空度以上の圧力下で吹錬すること
により脱炭を主に行い、逆に前記真空度未満の圧力下で
吹錬することにより二次燃焼による昇熱を主に行う。
おける溶鋼の効率のよい脱炭、または鋼浴昇熱の２つを
選択的に行うことができる吹錬法を達成する。 【構成】 ＲＨ脱ガス槽内やＶＯＤ法取鍋内の溶鋼浴面
に酸素ガスを吹きつけて吹錬するに際し、先広がりのラ
バールランスノズル１を用い、ノズルスロート部３の面
積とノズル吐出孔２とにより決まるマッハ数を得るため
のノズル一次側圧力と二次側圧力との比と、このノズル
スロート部３でマッハ数１を得るためのスロート部圧力
との積で決定される真空度以上の圧力下で吹錬すること
により脱炭を主に行い、逆に前記真空度未満の圧力下で
吹錬することにより二次燃焼による昇熱を主に行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、減圧下における溶融金
属の酸素吹錬に関し、特に酸素上吹ランスによる脱炭反
応および金属浴の昇熱の制御方法に関するものである。
属の酸素吹錬に関し、特に酸素上吹ランスによる脱炭反
応および金属浴の昇熱の制御方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】減圧下に酸素上吹ランスによって鋼浴の
脱炭を行うにあたり、上吹酸素ランスのノズルチップを
ラバール形状として脱炭効率を上げる方法として特開昭
57−137415号、特開昭52-43717号、特開昭50−104714
号、特開平２-54714号公報等に開示された技術がある。
脱炭を行うにあたり、上吹酸素ランスのノズルチップを
ラバール形状として脱炭効率を上げる方法として特開昭
57−137415号、特開昭52-43717号、特開昭50−104714
号、特開平２-54714号公報等に開示された技術がある。
【０００３】特開昭57−137415号公報等に開示された前
記従来の技術は、ラバール型ノズルの所定マッハ数が吹
錬中の槽内圧力の上限で得られるように設計することに
よって脱炭を効率良く行う方法である。しかしながら槽
内圧力は 760トールの常圧から 0.1トール程度の真空に
まで変化するため、設計圧力をどの圧力にとるかを決定
することは困難である。また、本法によれば脱炭と昇熱
の作用のうち、脱炭のみが効率よく行われるが一酸化炭
素ガスの二次燃焼による昇熱を効率良く行うことはでき
ない。さらに真空度を制御しないため、ラバールノズル
の効率を設計通り発揮できず、酸素圧力を変化した時設
計マッハ数が変動し、ラバールノズルの設計操作域をは
ずれ易いという問題がある。
記従来の技術は、ラバール型ノズルの所定マッハ数が吹
錬中の槽内圧力の上限で得られるように設計することに
よって脱炭を効率良く行う方法である。しかしながら槽
内圧力は 760トールの常圧から 0.1トール程度の真空に
まで変化するため、設計圧力をどの圧力にとるかを決定
することは困難である。また、本法によれば脱炭と昇熱
の作用のうち、脱炭のみが効率よく行われるが一酸化炭
素ガスの二次燃焼による昇熱を効率良く行うことはでき
ない。さらに真空度を制御しないため、ラバールノズル
の効率を設計通り発揮できず、酸素圧力を変化した時設
計マッハ数が変動し、ラバールノズルの設計操作域をは
ずれ易いという問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、以上の従来
技術の問題点を解決し減圧下における効率のよい脱炭、
または一酸化炭素の二次燃焼による金属浴昇熱の２つを
選択的に達成し得る酸素吹錬技術を提供するためになさ
れたものである。
技術の問題点を解決し減圧下における効率のよい脱炭、
または一酸化炭素の二次燃焼による金属浴昇熱の２つを
選択的に達成し得る酸素吹錬技術を提供するためになさ
れたものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、真空脱ガス装
置の脱ガス容器内に上吹ランスを具え、この上吹ランス
から酸素ガスを容器内溶融金属浴面に吹きつけ溶融金属
を酸素吹錬する方法において、先広がりのラバールラン
スノズルを用い、下記の工程（Ａ）、（Ｂ）を単独また
は複合して選択的に実施することを特徴とする減圧下に
おける脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方法である。
置の脱ガス容器内に上吹ランスを具え、この上吹ランス
から酸素ガスを容器内溶融金属浴面に吹きつけ溶融金属
を酸素吹錬する方法において、先広がりのラバールラン
スノズルを用い、下記の工程（Ａ）、（Ｂ）を単独また
は複合して選択的に実施することを特徴とする減圧下に
おける脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方法である。
【０００６】（Ａ）ノズルスロート部面積とノズル吐出
孔面積とにより決まるマッハ数を得るためのノズル一次
側圧力と二次側圧力の比「（二次側圧力）／（一次側圧
力）」と該ノズルスロート部でマッハ数１を得るための
「スロート部圧力」との積で決定される真空度以上の圧
力下で吹錬を行うことにより脱炭を主に行う工程。 （Ｂ）ノズルスロート部面積とノズル吐出孔面積とによ
り決まるマッハ数を得るためのノズル一次側圧力と二次
側圧力の比「（二次側圧力）／（一次側圧力）」と該ノ
ズルスロート部でマッハ数１を得るための「スロート部
圧力」との積で決定される真空度より低い圧力下で吹錬
を行うことにより、二次燃焼による昇熱を主に行う工
程。
孔面積とにより決まるマッハ数を得るためのノズル一次
側圧力と二次側圧力の比「（二次側圧力）／（一次側圧
力）」と該ノズルスロート部でマッハ数１を得るための
「スロート部圧力」との積で決定される真空度以上の圧
力下で吹錬を行うことにより脱炭を主に行う工程。 （Ｂ）ノズルスロート部面積とノズル吐出孔面積とによ
り決まるマッハ数を得るためのノズル一次側圧力と二次
側圧力の比「（二次側圧力）／（一次側圧力）」と該ノ
ズルスロート部でマッハ数１を得るための「スロート部
圧力」との積で決定される真空度より低い圧力下で吹錬
を行うことにより、二次燃焼による昇熱を主に行う工
程。
【０００７】また本発明では、真空脱ガス装置の脱ガス
容器内に上吹ランスを具え、この上吹ランスから酸素ガ
スを容器内溶融金属浴面に吹きつけ溶融金属を酸素吹錬
する方法において、先広がりのラバールランスノズルを
用い、下記の（Ａ）、（Ｂ）２つの工程を選択的に行う
減圧下における脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方法で
ある。
容器内に上吹ランスを具え、この上吹ランスから酸素ガ
スを容器内溶融金属浴面に吹きつけ溶融金属を酸素吹錬
する方法において、先広がりのラバールランスノズルを
用い、下記の（Ａ）、（Ｂ）２つの工程を選択的に行う
減圧下における脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方法で
ある。
【０００８】（Ａ）必要な容器内真空度と「スロート部
圧力」との比より算出されるマッハ数を得るためのノズ
ルスロート部面積とノズル吐出孔面積の比「（吐出孔面
積）／（スロート部面積）」以上のラバールランスノズ
ルを用いることにより脱炭を主に行う工程。 （Ｂ）必要な容器内真空度と「スロート部圧力」との比
より算出されるマッハ数を得るためのノズルスロート部
面積とノズル吐出孔面積の比「（吐出孔面積）／（スロ
ート部面積）」より小さい比のラバールランスノズルを
用いることにより、二次燃焼による昇熱を主に行う工
程。
圧力」との比より算出されるマッハ数を得るためのノズ
ルスロート部面積とノズル吐出孔面積の比「（吐出孔面
積）／（スロート部面積）」以上のラバールランスノズ
ルを用いることにより脱炭を主に行う工程。 （Ｂ）必要な容器内真空度と「スロート部圧力」との比
より算出されるマッハ数を得るためのノズルスロート部
面積とノズル吐出孔面積の比「（吐出孔面積）／（スロ
ート部面積）」より小さい比のラバールランスノズルを
用いることにより、二次燃焼による昇熱を主に行う工
程。
【０００９】
【作 用】脱炭を効率よく行わせるには酸素ジェットの
直進性を保持し、できる限り高速で酸素を金属浴面に到
達させることが有効である。一方、溶融金属浴の昇熱を
効率よく行わせるためには、ある程度の脱炭効率を保持
しながら酸素ジェットを拡散させ、溶融金属浴から脱炭
によって発生するCOガスと酸素ガスを効率良く接触させ
COガスを２次燃焼させることが有効である。
直進性を保持し、できる限り高速で酸素を金属浴面に到
達させることが有効である。一方、溶融金属浴の昇熱を
効率よく行わせるためには、ある程度の脱炭効率を保持
しながら酸素ジェットを拡散させ、溶融金属浴から脱炭
によって発生するCOガスと酸素ガスを効率良く接触させ
COガスを２次燃焼させることが有効である。
【００１０】ところで、ラバール型ランスの特性として
図１に示すようにラバールランスノズル中間にノズル吐
出孔２の孔径より小径のノズルスロート部３を設けたラ
ンス１では、ランス元圧がジェットの噴出される雰囲気
圧力の約２倍以上あるとノズルスロート部３の流速は音
速となり、流量がランス元圧とノズルスロート部３の断
面積に一次比例すること、また、理論的に達成可能なノ
ズル吐出孔のマッハ数（ノズルスロート部流速が音速と
なった場合の該流速と吐出速度の比）がランス元圧と雰
囲気圧力のみによって決まり次式が成立する。
図１に示すようにラバールランスノズル中間にノズル吐
出孔２の孔径より小径のノズルスロート部３を設けたラ
ンス１では、ランス元圧がジェットの噴出される雰囲気
圧力の約２倍以上あるとノズルスロート部３の流速は音
速となり、流量がランス元圧とノズルスロート部３の断
面積に一次比例すること、また、理論的に達成可能なノ
ズル吐出孔のマッハ数（ノズルスロート部流速が音速と
なった場合の該流速と吐出速度の比）がランス元圧と雰
囲気圧力のみによって決まり次式が成立する。
【００１１】
【数１】
【００１２】この関係を図示すると図２となる。また、
ラバールランスノズルの形状はノズル吐出孔の目標マッ
ハ数Ｍ2 によって決定され次式により示される。
ラバールランスノズルの形状はノズル吐出孔の目標マッ
ハ数Ｍ2 によって決定され次式により示される。
【００１３】
【数２】
【００１４】この関係を図示すると図３となる。一方、
スロート部での流速ＷS は次式により示される。
スロート部での流速ＷS は次式により示される。
【００１５】
【数３】
【００１６】よって、スロート部での流速は同一ガス種
で考えれば入口温度のみで決まる。一方、供給すべきガ
ス流量Ｑとスロート部流速ＷSの関係を以下に示す。
で考えれば入口温度のみで決まる。一方、供給すべきガ
ス流量Ｑとスロート部流速ＷSの関係を以下に示す。
【００１７】
【数４】
【００１８】式（４）より、
【００１９】
【数５】
【００２０】式（３）と式（５）より、
【００２１】
【数６】
【００２２】が導かれ、式（３）と式（６）より、
【００２３】
【数７】
【００２４】となり、式（７）より、スロート部圧力Ｐ
S は設定ガス流量Ｑとノズル入口ガス温度Ｔ1 、スロー
ト部断面積ＡS により決定されることが判る。スロート
部断面積ＡS とノズル吐出口断面積Ａ2 とにより式
（２）で決定されるマッハ数Ｍ2 を式（１）に代入する
ことにより、「設計ノズル（二次圧力）／設計ノズル
（一次圧力）」、（Ｐ2 ／Ｐ1 ）が算出される。本ラバ
ールランスノズルは、式（７）で決定されるスロート部
圧力ＰS に対し、一次側圧力Ｐ1 が高い。つまりＰ1 ≧
ＰS であればガス吐出流は超音速を維持し得る。よって
Ｐ2 ′≧（Ｐ2 ／Ｐ1 ）×ＰS を満たすＰ2 ′を操業時
の脱ガス容器内圧力とすることで、超音速ガスジェット
による吹錬を維持でき、効率のよい脱炭が可能である。
S は設定ガス流量Ｑとノズル入口ガス温度Ｔ1 、スロー
ト部断面積ＡS により決定されることが判る。スロート
部断面積ＡS とノズル吐出口断面積Ａ2 とにより式
（２）で決定されるマッハ数Ｍ2 を式（１）に代入する
ことにより、「設計ノズル（二次圧力）／設計ノズル
（一次圧力）」、（Ｐ2 ／Ｐ1 ）が算出される。本ラバ
ールランスノズルは、式（７）で決定されるスロート部
圧力ＰS に対し、一次側圧力Ｐ1 が高い。つまりＰ1 ≧
ＰS であればガス吐出流は超音速を維持し得る。よって
Ｐ2 ′≧（Ｐ2 ／Ｐ1 ）×ＰS を満たすＰ2 ′を操業時
の脱ガス容器内圧力とすることで、超音速ガスジェット
による吹錬を維持でき、効率のよい脱炭が可能である。
【００２５】仮に、ノズル一次側圧力＝スロート部圧
力、つまりＰ1 ＝ＰS となってもノズル吐出孔の圧力Ｐ
2 と脱ガス容器内のＰ2 ′との関係ではＰ2 ＞Ｐ2 ′が
成立し得る。この状態ではラバールランスノズルの吐出
ガスは完全に膨張しておらず、ノズルを出た瞬間に脱ガ
ス容器内圧力Ｐ2 ′に等しくなろうと噴出直進しつつ振
動状に膨張する。よって超音速ジェットは乱れ拡がる。
そのため脱ガス容器内COガス等の可燃性ガスと酸素ガス
との接触界面積が増加し、二次燃焼が促進され効率的な
昇熱が行われる。
力、つまりＰ1 ＝ＰS となってもノズル吐出孔の圧力Ｐ
2 と脱ガス容器内のＰ2 ′との関係ではＰ2 ＞Ｐ2 ′が
成立し得る。この状態ではラバールランスノズルの吐出
ガスは完全に膨張しておらず、ノズルを出た瞬間に脱ガ
ス容器内圧力Ｐ2 ′に等しくなろうと噴出直進しつつ振
動状に膨張する。よって超音速ジェットは乱れ拡がる。
そのため脱ガス容器内COガス等の可燃性ガスと酸素ガス
との接触界面積が増加し、二次燃焼が促進され効率的な
昇熱が行われる。
【００２６】冶金学的要求から決まる必要な脱ガス容器
内真空度Ｐ2 が存在する時、式（３）、（６）で算出さ
れるこの圧力Ｐ2 とスロート部圧力ＰS との比（Ｐ2 ／
ＰS ）を用い、式（１）によりノズル吐出口マッハ数Ｍ
2 を算出する。このマッハ数Ｍ2 より式（２）でスロー
ト部断面積／ノズル吐出口断面積（ＡS ／Ａ2 ）が求ま
る。本ラバールランスを設計ランス元圧Ｐ1 で運用する
とすれば、（Ｐ2 ／Ｐ S ）＝（Ｐ2 ′／Ｐ1 ）、ラバー
ルランスの二次側設計圧力はＰ2 ′となる。（Ａ2 ′／
ＡS ）≧（Ａ2 ／ＡS ）のランスでは、二次側設計圧力
Ｐ2 ″はＰ2 ″＜Ｐ2 ′となり、必要な真空度Ｐ2 より
低い圧力まで超音速ジェットによる吹錬が確保でき、効
率のよい脱炭が可能である。
内真空度Ｐ2 が存在する時、式（３）、（６）で算出さ
れるこの圧力Ｐ2 とスロート部圧力ＰS との比（Ｐ2 ／
ＰS ）を用い、式（１）によりノズル吐出口マッハ数Ｍ
2 を算出する。このマッハ数Ｍ2 より式（２）でスロー
ト部断面積／ノズル吐出口断面積（ＡS ／Ａ2 ）が求ま
る。本ラバールランスを設計ランス元圧Ｐ1 で運用する
とすれば、（Ｐ2 ／Ｐ S ）＝（Ｐ2 ′／Ｐ1 ）、ラバー
ルランスの二次側設計圧力はＰ2 ′となる。（Ａ2 ′／
ＡS ）≧（Ａ2 ／ＡS ）のランスでは、二次側設計圧力
Ｐ2 ″はＰ2 ″＜Ｐ2 ′となり、必要な真空度Ｐ2 より
低い圧力まで超音速ジェットによる吹錬が確保でき、効
率のよい脱炭が可能である。
【００２７】必要な脱ガス容器内圧力Ｐ2 に対し
（Ａ2 ′／Ａ2 ）＜（Ａ2 ／ＡS ）となるラバールラン
スノズルでは、ランス元圧Ｐ1 ＝ＰS の場合のノズル出
口圧力Ｐ2 ′はＰ2 ′＞Ｐ2 となる。したがって超音速
酸素ガスジェットはノズルから脱ガス容器内に吐出した
瞬間より周辺へ振動状に膨張しつつ直進する。そのた
め、ジェットは乱れ、脱ガス容器内のCOガス等の可燃性
ガスと酸素ガスとの接触界面積が増加し、効率的な二次
燃焼による昇熱が行われる。
（Ａ2 ′／Ａ2 ）＜（Ａ2 ／ＡS ）となるラバールラン
スノズルでは、ランス元圧Ｐ1 ＝ＰS の場合のノズル出
口圧力Ｐ2 ′はＰ2 ′＞Ｐ2 となる。したがって超音速
酸素ガスジェットはノズルから脱ガス容器内に吐出した
瞬間より周辺へ振動状に膨張しつつ直進する。そのた
め、ジェットは乱れ、脱ガス容器内のCOガス等の可燃性
ガスと酸素ガスとの接触界面積が増加し、効率的な二次
燃焼による昇熱が行われる。
【００２８】
【実施例】転炉で一次脱炭精錬された 230トン／ヒート
の溶鋼を２分で一循環できる循環流量のＲＨ脱ガス設備
を用い、上吹きによって 18.7Nm3／分の酸素流量で酸素
吹錬を行った。実施例１ 開孔比（Ａ2 ／ＡS ）＝ 8.5のラバールランスノズルを
用いた。本ランスの超音速ジェットを得る限界圧力
Ｐ2 ′は23トールである。蒸気ブースターの使用段数お
よび／またはリーク空気流量の制御によって排気能力を
制御することによって30トールに雰囲気圧力を固定し
た。
の溶鋼を２分で一循環できる循環流量のＲＨ脱ガス設備
を用い、上吹きによって 18.7Nm3／分の酸素流量で酸素
吹錬を行った。実施例１ 開孔比（Ａ2 ／ＡS ）＝ 8.5のラバールランスノズルを
用いた。本ランスの超音速ジェットを得る限界圧力
Ｐ2 ′は23トールである。蒸気ブースターの使用段数お
よび／またはリーク空気流量の制御によって排気能力を
制御することによって30トールに雰囲気圧力を固定し
た。
【００２９】実施例２
開孔比（Ａ2 ／ＡS ）＝ 4.5のラバールランスノズルを
用いた。本ランスでの超音速ジェットを得る限界圧力Ｐ
2 ′は56トールである。槽内圧力を実施例１と同様に30
トールに雰囲気圧力を固定した。実施例３ 雰囲気圧力30トールで制御し、雰囲気圧力を固定した操
業を行った。30トールに見合うラバールランスノズルは
開孔比 6.8であるが、この時は開孔比 8.5のランスを用
いた。
用いた。本ランスでの超音速ジェットを得る限界圧力Ｐ
2 ′は56トールである。槽内圧力を実施例１と同様に30
トールに雰囲気圧力を固定した。実施例３ 雰囲気圧力30トールで制御し、雰囲気圧力を固定した操
業を行った。30トールに見合うラバールランスノズルは
開孔比 6.8であるが、この時は開孔比 8.5のランスを用
いた。
【００３０】実施例４
雰囲気圧力30トールで制御し、雰囲気圧力を固定した操
業を行った。30トールに見合うラバールランスノズルの
開孔比は 6.8であるが、この時は開孔比 4.5のラバール
ランスノズルを用いた。以上の実施例における脱炭を主
とする（１）と（３）、昇温を主とする（２）と（４）
はそれぞれ操業上全く同じ条件となる。ランス元圧は２
kg／cm2−Ｇ、酸素吹錬時間は20分とした。
業を行った。30トールに見合うラバールランスノズルの
開孔比は 6.8であるが、この時は開孔比 4.5のラバール
ランスノズルを用いた。以上の実施例における脱炭を主
とする（１）と（３）、昇温を主とする（２）と（４）
はそれぞれ操業上全く同じ条件となる。ランス元圧は２
kg／cm2−Ｇ、酸素吹錬時間は20分とした。
【００３１】比較例
比較例としてストレート型単孔ランスを用い、50〜30ト
ールの間で操業した。処理時間は20分とした。操業結果
を比較して表１に示す。
ールの間で操業した。処理時間は20分とした。操業結果
を比較して表１に示す。
【００３２】
【表１】
【００３３】以上のように脱炭効率の向上を指向した本
発明法の実施例の（１）、（３）では、脱炭は著しく良
く、 25ppmまで低減できた。また、酸素の利用効率の上
昇によってスラグ中トータルFeの増加も抑制されるとい
う効果も生じた。溶鋼の昇温を指向した実施例の
（２）、（４）においては、ラバール内の衝撃波により
ストレートノズルの場合の吐出後の空間で生じる衝撃波
によって、大きな減速が得られ、よりソフトブロー化し
たため、温度降下は比較例に比べ13℃向上した。比較例
と比べるとスラグ中トータルFeの増加はあまり見られな
かった。
発明法の実施例の（１）、（３）では、脱炭は著しく良
く、 25ppmまで低減できた。また、酸素の利用効率の上
昇によってスラグ中トータルFeの増加も抑制されるとい
う効果も生じた。溶鋼の昇温を指向した実施例の
（２）、（４）においては、ラバール内の衝撃波により
ストレートノズルの場合の吐出後の空間で生じる衝撃波
によって、大きな減速が得られ、よりソフトブロー化し
たため、温度降下は比較例に比べ13℃向上した。比較例
と比べるとスラグ中トータルFeの増加はあまり見られな
かった。
【００３４】上記実施例は、ＲＨ脱ガス設備を用いた例
について述べたが、ＶＯＤ法取鍋内や真空容器内に金属
浴を収容し、この金属浴に上吹ランスを用いて酸素吹錬
を行う他の脱ガス設備にも適用し得ることはいうまでも
ない。
について述べたが、ＶＯＤ法取鍋内や真空容器内に金属
浴を収容し、この金属浴に上吹ランスを用いて酸素吹錬
を行う他の脱ガス設備にも適用し得ることはいうまでも
ない。
【００３５】
【発明の効果】本発明方法によれば、ラバールランスノ
ズルで決まる設計圧力に対し操業圧を制御する。又は、
操業圧に対しラバールランスを決定選択することで脱
炭の効率向上、溶融金属昇熱度向上が選択的にでき、
しかも、処理後Ｔ. Feは工程法に比べ減少するか、もし
くはほとんど増加しない。
ズルで決まる設計圧力に対し操業圧を制御する。又は、
操業圧に対しラバールランスを決定選択することで脱
炭の効率向上、溶融金属昇熱度向上が選択的にでき、
しかも、処理後Ｔ. Feは工程法に比べ減少するか、もし
くはほとんど増加しない。
【００３６】従って処理時間が短縮され、昇熱用Al、Si
等の原単位が低減され、精錬用酸素原単位も低減でき
る。
等の原単位が低減され、精錬用酸素原単位も低減でき
る。
【図１】本発明に係るラバールランスノズルの縦断面図
である。
である。
【図２】ノズル吐出孔の出口マッハ数（Ｍ2 ）と〔雰囲
気圧力（Ｐ2 ）／ランス元圧（Ｐ1 ）〕との関係を示す
特性図である。
気圧力（Ｐ2 ）／ランス元圧（Ｐ1 ）〕との関係を示す
特性図である。
【図３】ノズルの吐出孔出口のマッハ数（Ｍ2 ）と〔ス
ロート部断面積（Ａ1 ）／吐出孔断面積（Ａ2 ）〕との
関係を示す特性図である。
ロート部断面積（Ａ1 ）／吐出孔断面積（Ａ2 ）〕との
関係を示す特性図である。
１ ラバールランスノズル
２ ノズル吐出孔
３ ノズルスロート部
Claims (2)
- 【請求項１】 真空脱ガス装置の脱ガス容器内に上吹ラ
ンスを具え、この上吹ランスから酸素ガスを容器内溶融
金属浴面に吹きつけ溶融金属を酸素吹錬する方法におい
て、先広がりのラバールランスノズルを用い、下記の工
程（Ａ）、（Ｂ）を単独または複合して選択的に実施す
ることを特徴とする減圧下における脱ガス容器内溶融金
属の酸素吹錬方法。 （Ａ）ノズルスロート部面積とノズル吐出孔面積とによ
り決まるマッハ数を得るためのノズル一次側圧力と二次
側圧力の比「（二次側圧力）／（一次側圧力）」と該ノ
ズルスロート部でマッハ数１を得るための「スロート部
圧力」との積で決定される真空度以上の圧力下で吹錬を
行うことにより脱炭を主に行う工程。 （Ｂ）ノズルスロート部面積とノズル吐出孔面積とによ
り決まるマッハ数を得るためのノズル一次側圧力と二次
側圧力の比「（二次側圧力）／（一次側圧力）」と該ノ
ズルスロート部でマッハ数１を得るための「スロート部
圧力」との積で決定される真空度より低い圧力下で吹錬
を行うことにより、二次燃焼による昇熱を主に行う工
程。 - 【請求項２】 真空脱ガス装置の脱ガス容器内に上吹ラ
ンスを具え、この上吹ランスから酸素ガスを容器内溶融
金属浴面に吹きつけ溶融金属を酸素吹錬する方法におい
て、先広がりのラバールランスノズルを用い、下記の
（Ａ）、（Ｂ）２つの工程を選択的に行う請求項１記載
の減圧下における脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方
法。 （Ａ）必要な容器内真空度と「スロート部圧力」との比
より算出されるマッハ数を得るためのノズルスロート部
面積とノズル吐出孔面積の比「（吐出孔面積）／（スロ
ート部面積）」以上のラバールランスノズルを用いるこ
とにより脱炭を主に行う工程。 （Ｂ）必要な容器内真空度と「スロート部圧力」との比
より算出されるマッハ数を得るためのノズルスロート部
面積とノズル吐出孔面積の比「（吐出孔面積）／（スロ
ート部面積）」より小さい比のラバールランスノズルを
用いることにより、二次燃焼による昇熱を主に行う工
程。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16166291A JPH07116501B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | 減圧下における脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16166291A JPH07116501B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | 減圧下における脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH059555A true JPH059555A (ja) | 1993-01-19 |
| JPH07116501B2 JPH07116501B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=15739451
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16166291A Expired - Fee Related JPH07116501B2 (ja) | 1991-07-02 | 1991-07-02 | 減圧下における脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07116501B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006070285A (ja) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Jfe Steel Kk | 減圧下における溶融金属の精錬方法及び精錬用上吹きランス |
| JP2017075399A (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 上吹きランス、真空脱ガス装置および真空脱ガス処理方法 |
| JP2017075400A (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 上吹きランス、真空脱ガス装置および真空脱ガス処理方法 |
| JP2019167561A (ja) * | 2018-03-22 | 2019-10-03 | 日本製鉄株式会社 | 溶鋼の昇温方法 |
-
1991
- 1991-07-02 JP JP16166291A patent/JPH07116501B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006070285A (ja) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Jfe Steel Kk | 減圧下における溶融金属の精錬方法及び精錬用上吹きランス |
| JP2017075399A (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 上吹きランス、真空脱ガス装置および真空脱ガス処理方法 |
| JP2017075400A (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 上吹きランス、真空脱ガス装置および真空脱ガス処理方法 |
| JP2019167561A (ja) * | 2018-03-22 | 2019-10-03 | 日本製鉄株式会社 | 溶鋼の昇温方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07116501B2 (ja) | 1995-12-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU695201B2 (en) | Process for vacuum refining of molten steel | |
| JPH059555A (ja) | 減圧下における脱ガス容器内溶融金属の酸素吹錬方法 | |
| WO2002040721A1 (fr) | Procede de soufflage d'oxygene de convertisseur et lance de soufflage vers le haut pour soufflage d'oxygene de convertisseur | |
| JP2002226907A (ja) | 溶融金属の精錬用ランスおよび精錬方法 | |
| JP2859709B2 (ja) | 減圧下における溶融金属の酸素吹錬方法 | |
| JPH1112633A (ja) | 溶融金属の精錬用ランスおよび精錬方法 | |
| JPH083618A (ja) | ランス | |
| JP3293023B2 (ja) | 溶鋼の真空吹酸方法 | |
| JP2728184B2 (ja) | 溶鋼の酸素上吹き減圧脱炭法 | |
| JPH11158529A (ja) | 精錬用ランス | |
| JP5412756B2 (ja) | 転炉操業方法 | |
| JPH11158530A (ja) | 精錬に用いるランス | |
| JP4686873B2 (ja) | 溶銑の脱燐方法 | |
| JP4466287B2 (ja) | 減圧下における溶鋼の精錬方法及び精錬用上吹きランス | |
| JPH059554A (ja) | 減圧下における溶融金属の酸素精錬方法 | |
| JP2006070292A (ja) | 減圧下における溶鋼の精錬方法及び精錬用上吹きランス | |
| JP3225747B2 (ja) | 溶鋼の真空脱ガス脱炭方法 | |
| JP3577959B2 (ja) | 酸素吹きランス | |
| JP2001316719A (ja) | 極低炭素鋼の溶製方法およびその設備 | |
| JP4470673B2 (ja) | 溶鋼の真空脱炭精錬方法 | |
| JP5181425B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
| JPH02232314A (ja) | 溶鋼の減圧下精錬装置 | |
| JP2003073727A (ja) | 減圧精錬用ランス | |
| JPH04325621A (ja) | 極低炭素鋼の溶製方法 | |
| JPH09157733A (ja) | ステンレス鋼の真空精錬方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071213 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081213 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081213 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091213 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 14 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091213 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 15 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101213 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |