JPH0598376A - 低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フイン材とその製造方法 - Google Patents
低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フイン材とその製造方法Info
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- JPH0598376A JPH0598376A JP3283698A JP28369891A JPH0598376A JP H0598376 A JPH0598376 A JP H0598376A JP 3283698 A JP3283698 A JP 3283698A JP 28369891 A JP28369891 A JP 28369891A JP H0598376 A JPH0598376 A JP H0598376A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車熱交換器用として用いられる高強度高
熱伝導性の低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フィン
材とその製造方法を提供する。 【構成】 Ｓｉ０．０５〜０．８wt％、Ｆｅ０．０５〜
０．６wt％、Ｍｎ０．６〜１．６wt％を含有し、さらに
Ｚｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜０．３wt％、
Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種または２種以上
を含有し、必要に応じてさらに各々０．３wt％以下のＣ
ｕ、Ｍｇ、Ｃr 、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以
上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなり、ろ
う付加熱前の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であり、かつろ
う付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であることを
特徴とする低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フィン
材。
熱伝導性の低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フィン
材とその製造方法を提供する。 【構成】 Ｓｉ０．０５〜０．８wt％、Ｆｅ０．０５〜
０．６wt％、Ｍｎ０．６〜１．６wt％を含有し、さらに
Ｚｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜０．３wt％、
Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種または２種以上
を含有し、必要に応じてさらに各々０．３wt％以下のＣ
ｕ、Ｍｇ、Ｃr 、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以
上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなり、ろ
う付加熱前の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であり、かつろ
う付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であることを
特徴とする低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フィン
材。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用熱交換器のフ
ィンとして用いられるアルミニウム合金犠牲フィン材に
関するものであり、さらに詳しくは、５００℃以下の温
度でろう付けするためのアルミニウム合金犠牲フィン材
とその製造方法に関するものである。
ィンとして用いられるアルミニウム合金犠牲フィン材に
関するものであり、さらに詳しくは、５００℃以下の温
度でろう付けするためのアルミニウム合金犠牲フィン材
とその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術とその課題】自動車用熱交換器の多くはＡ
ｌおよびＡｌ合金を使用してろう付け法により製造され
ている。通常ろう付けはＡｌ−Ｓｉ系のろう材が用いら
れ、そのためろう付けは６００℃程度の高温で行われ
る。ラジエーター等の熱交換器は例えば図１に示すよう
に複数本の偏平チューブ(1) の間にコルゲート状に加工
した薄肉フィン(2) を一体に形成し、該偏平チューブ
(1) の両端はヘッダー(3) とタンク(4)とで構成される
空間にそれぞれ開口しており、一方のタンク側の空間か
ら偏平チューブ(1) 内を通して高温冷媒を他方のタンク
(4) 側の空間に送り、チューブ(1) およびフィン(2) の
部分で熱交換して低温になった冷媒を再び循環させるも
のである。ところで、近年、熱交換器は軽量・小型化の
方向にあり、そのためには熱交換器の熱効率の向上が必
要であり、材料の熱伝導性の向上が望まれている。特
に、フィン材の熱伝導性の向上は検討されており、アル
ミニウム合金の純度を向上させたフィン材が高熱伝導フ
ィンとして提案されている。しかしながら、高純度アル
ミニウムフィン材の場合、強度が不足してしまうという
欠点を有しており、現行フィン材の強度で熱伝導性を向
上させたフィン材はいまだ開発されていない。これは、
強度を従来並みに維持するには合金元素の添加が必要で
あるが、熱交換器製造の最終工程として６００℃付近ま
で加熱されるろう付けがあるため、ろう付け加熱中に、
合金に添加した元素が再固溶し熱伝導を阻害するためで
ある。また、チューブ材、タンク材、ヘッダー材等の薄
肉が行われた場合、熱交換器全体としての耐食性のため
にフィン材は十分な犠牲効果が必要とされる。
ｌおよびＡｌ合金を使用してろう付け法により製造され
ている。通常ろう付けはＡｌ−Ｓｉ系のろう材が用いら
れ、そのためろう付けは６００℃程度の高温で行われ
る。ラジエーター等の熱交換器は例えば図１に示すよう
に複数本の偏平チューブ(1) の間にコルゲート状に加工
した薄肉フィン(2) を一体に形成し、該偏平チューブ
(1) の両端はヘッダー(3) とタンク(4)とで構成される
空間にそれぞれ開口しており、一方のタンク側の空間か
ら偏平チューブ(1) 内を通して高温冷媒を他方のタンク
(4) 側の空間に送り、チューブ(1) およびフィン(2) の
部分で熱交換して低温になった冷媒を再び循環させるも
のである。ところで、近年、熱交換器は軽量・小型化の
方向にあり、そのためには熱交換器の熱効率の向上が必
要であり、材料の熱伝導性の向上が望まれている。特
に、フィン材の熱伝導性の向上は検討されており、アル
ミニウム合金の純度を向上させたフィン材が高熱伝導フ
ィンとして提案されている。しかしながら、高純度アル
ミニウムフィン材の場合、強度が不足してしまうという
欠点を有しており、現行フィン材の強度で熱伝導性を向
上させたフィン材はいまだ開発されていない。これは、
強度を従来並みに維持するには合金元素の添加が必要で
あるが、熱交換器製造の最終工程として６００℃付近ま
で加熱されるろう付けがあるため、ろう付け加熱中に、
合金に添加した元素が再固溶し熱伝導を阻害するためで
ある。また、チューブ材、タンク材、ヘッダー材等の薄
肉が行われた場合、熱交換器全体としての耐食性のため
にフィン材は十分な犠牲効果が必要とされる。
【０００３】
【課題を解決するための手段】本発明はこれに鑑み、ろ
う付け後の強度と熱伝導性が高い犠牲フィン材を開発す
るには、従来の６００℃付近でのろう付けではなく、ろ
う付け温度を低温にしたろう付けに適したフィン材を開
発することで問題が解決できると考え、本発明に到っ
た。
う付け後の強度と熱伝導性が高い犠牲フィン材を開発す
るには、従来の６００℃付近でのろう付けではなく、ろ
う付け温度を低温にしたろう付けに適したフィン材を開
発することで問題が解決できると考え、本発明に到っ
た。
【０００４】ここで、ろう付け温度を低温にしたろう付
けとは、近年、ろう付けコストの低減という目的から、
ろう付け温度をより低温にしたいという要求が高まって
きたことから開発されたろう付け法であり、ろう付け温
度を低温にすることにより、ろう付け時間の低減、熱量
の低減、ろう付け炉のコスト低減、ろう付け炉の耐久性
の向上等種々の利点が生まれる。現在開発されている低
温でろう付けするろう材としては、融点５００℃以下な
ら、例えば純Ｚｎ、Ｚｎ−０〜２８wt％Ａｌ、Ｚｎ−Ａ
ｌ系、Ｚｎ−Ｃｄ系、Ｓｎ−Ｚｎ系、Ｓｎ−Ｐｂ系等が
ある。但しろう付け後の熱交換器の耐食性を考慮する
と、Ｚｎ−Ａｌ系のろう材が最も有力である。
けとは、近年、ろう付けコストの低減という目的から、
ろう付け温度をより低温にしたいという要求が高まって
きたことから開発されたろう付け法であり、ろう付け温
度を低温にすることにより、ろう付け時間の低減、熱量
の低減、ろう付け炉のコスト低減、ろう付け炉の耐久性
の向上等種々の利点が生まれる。現在開発されている低
温でろう付けするろう材としては、融点５００℃以下な
ら、例えば純Ｚｎ、Ｚｎ−０〜２８wt％Ａｌ、Ｚｎ−Ａ
ｌ系、Ｚｎ−Ｃｄ系、Ｓｎ−Ｚｎ系、Ｓｎ−Ｐｂ系等が
ある。但しろう付け後の熱交換器の耐食性を考慮する
と、Ｚｎ−Ａｌ系のろう材が最も有力である。
【０００５】すなわち、本発明は、上記ろう付け法に適
し、ろう付け後の熱伝導性に優れたアルミニウム合金犠
牲フィン材とその製造方法を開発したものであり、請求
項１記載の発明は、Ｓｉ０．０５〜０．８wt％、Ｆｅ
０．０５〜０．６wt％、Ｍｎ０．６〜１．６wt％を含有
し、さらにＺｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜
０．３wt％、Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種ま
たは２種以上を含有し残部Ａｌと不可避的不純物とから
なり、ろう付け加熱前の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であ
り、かつ、ろう付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下
であることを特徴とする低温ろう付け用アルミニウム合
金犠牲フィン材であり、請求項２記載の発明は、Ｓｉ
０．０５〜０．８wt％、Ｆｅ０．０５〜０．６wt％、Ｍ
ｎ０．６〜１．６wt％を含有し、さらにＺｎ０．３〜
２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜０．３wt％、Ｓｎ０．０３
〜０．３wt％のうちの１種または２種以上を含有し、ま
たさらに各々０．３wt％以下のＣｕ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなり、ろう付け加熱前の比抵
抗値が４４ｎΩｍ以下であり、かつろう付け加熱後の比
抵抗値が４４ｎΩｍ以下であることを特徴とする低温ろ
う付け用アルミニウム合金犠牲フィン材である。
し、ろう付け後の熱伝導性に優れたアルミニウム合金犠
牲フィン材とその製造方法を開発したものであり、請求
項１記載の発明は、Ｓｉ０．０５〜０．８wt％、Ｆｅ
０．０５〜０．６wt％、Ｍｎ０．６〜１．６wt％を含有
し、さらにＺｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜
０．３wt％、Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種ま
たは２種以上を含有し残部Ａｌと不可避的不純物とから
なり、ろう付け加熱前の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であ
り、かつ、ろう付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下
であることを特徴とする低温ろう付け用アルミニウム合
金犠牲フィン材であり、請求項２記載の発明は、Ｓｉ
０．０５〜０．８wt％、Ｆｅ０．０５〜０．６wt％、Ｍ
ｎ０．６〜１．６wt％を含有し、さらにＺｎ０．３〜
２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜０．３wt％、Ｓｎ０．０３
〜０．３wt％のうちの１種または２種以上を含有し、ま
たさらに各々０．３wt％以下のＣｕ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなり、ろう付け加熱前の比抵
抗値が４４ｎΩｍ以下であり、かつろう付け加熱後の比
抵抗値が４４ｎΩｍ以下であることを特徴とする低温ろ
う付け用アルミニウム合金犠牲フィン材である。
【０００６】また請求項３記載の発明は、Ｓｉ０．０５
〜０．８wt％、Ｆｅ０．０５〜０．６wt％、Ｍｎ０．６
〜１．６wt％を含有し、さらにＺｎ０．３〜２．０wt
％、Ｉｎ０．０３〜０．３wt％、Ｓｎ０．０３〜０．３
wt％のうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物とからなる合金鋳塊より、均質化処理、
熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の工程にて、フィン材を製造
するにあたり、工程中に３８０〜５００℃の温度で通算
４ｈ以上加熱する工程を含み、かつ、該加熱工程の後に
は５００℃を超える温度に加熱しないことを特徴とする
ろう付け加熱前の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であり、ろ
う付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍである低温ろう付
け用アルミニウム合金犠牲フィン材の製造方法であり、
請求項４記載の発明は、Ｓｉ０．０５〜０．８wt％、Ｆ
ｅ０．０５〜０．６wt％、Ｍｎ０．６〜１．６wt％を含
有し、さらにＺｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜
０．３wt％、Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、またさらに各々０．３wt％以下
のＣｕ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２
種以上を含有し、残部Ａｌと不純物とからなる合金鋳塊
より、均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の工程に
て、フィン材を製造するにあたり、工程中に３８０〜５
００℃の温度で通算４ｈ以上加熱する工程を含み、か
つ、該加熱工程の後には５００℃を超える温度に加熱し
ないことを特徴とするろう付け加熱前の比抵抗値が４４
ｎΩｍ以下であり、ろう付け加熱後の比抵抗値が４４ｎ
Ωｍである低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フィン
材の製造方法である。
〜０．８wt％、Ｆｅ０．０５〜０．６wt％、Ｍｎ０．６
〜１．６wt％を含有し、さらにＺｎ０．３〜２．０wt
％、Ｉｎ０．０３〜０．３wt％、Ｓｎ０．０３〜０．３
wt％のうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物とからなる合金鋳塊より、均質化処理、
熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の工程にて、フィン材を製造
するにあたり、工程中に３８０〜５００℃の温度で通算
４ｈ以上加熱する工程を含み、かつ、該加熱工程の後に
は５００℃を超える温度に加熱しないことを特徴とする
ろう付け加熱前の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であり、ろ
う付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍである低温ろう付
け用アルミニウム合金犠牲フィン材の製造方法であり、
請求項４記載の発明は、Ｓｉ０．０５〜０．８wt％、Ｆ
ｅ０．０５〜０．６wt％、Ｍｎ０．６〜１．６wt％を含
有し、さらにＺｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜
０．３wt％、Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種ま
たは２種以上を含有し、またさらに各々０．３wt％以下
のＣｕ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２
種以上を含有し、残部Ａｌと不純物とからなる合金鋳塊
より、均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の工程に
て、フィン材を製造するにあたり、工程中に３８０〜５
００℃の温度で通算４ｈ以上加熱する工程を含み、か
つ、該加熱工程の後には５００℃を超える温度に加熱し
ないことを特徴とするろう付け加熱前の比抵抗値が４４
ｎΩｍ以下であり、ろう付け加熱後の比抵抗値が４４ｎ
Ωｍである低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フィン
材の製造方法である。
【０００７】
【作用】まず本発明フィン材の合金組成について説明す
る。Ｓｉは、強度向上と熱伝導性向上に寄与する。Ｓｉ
はＭｎの析出を促進する作用を有するため、分散強化に
寄与する金属間化合物を増やし、強度を向上させる。さ
らに、Ｍｎの析出を促進することでフィン材中の固溶元
素を減らし、熱伝導性を向上させる。Ｓｉが０．０５％
未満の場合上記効果が十分でなく、０．８０％を超える
とろう付け加熱時にろうの拡散が大きくなりろう付け性
が低下する。したがって、Ｓｉは０．０５％以上０．８
０％以下とするが、特に０．１〜０．６％で安定した特
性を示す。ＦｅはＭｎとともに金属間化合物を形成し、
強度向上に寄与する。その量が０．０５％未満では効果
が十分でなく０．６％を超えると鋳造時に粗大な晶出物
を多く生じ、ろう付け加熱時の芯材の再結晶粒径が小さ
くなり、ろう付け性が低下する。Ｍｎは、微細な金属間
化合物を合金中に分布させ、強度を向上させる。その量
が０．６％未満では効果が十分でなく、１．６％を超え
て添加した場合、熱伝導性が低下し、さらに成形性が低
下し、組付け時のコルゲート加工ができなくなる。Ｚ
ｎ、Ｉｎ、Ｓｎはフィン材の電位を卑にし、フィン材に
犠牲効果を付与し、熱交換器の耐食性を高める働きを有
する。その量が、Ｚｎ０．３wt％未満、Ｉｎ０．０３wt
％未満、Ｓｎ０．０３wt％未満では犠牲効果が十分でな
く、Ｚｎは２．０wt％を超えて、Ｉｎは０．３wt％を超
えて、Ｓｎは０．３wt％を超えて添加しても効果は変わ
らず、逆にフィン材としての成形性が低下する。したが
って、Ｚｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜０．３
wt％、Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種または２
種以上含有するように定める。
る。Ｓｉは、強度向上と熱伝導性向上に寄与する。Ｓｉ
はＭｎの析出を促進する作用を有するため、分散強化に
寄与する金属間化合物を増やし、強度を向上させる。さ
らに、Ｍｎの析出を促進することでフィン材中の固溶元
素を減らし、熱伝導性を向上させる。Ｓｉが０．０５％
未満の場合上記効果が十分でなく、０．８０％を超える
とろう付け加熱時にろうの拡散が大きくなりろう付け性
が低下する。したがって、Ｓｉは０．０５％以上０．８
０％以下とするが、特に０．１〜０．６％で安定した特
性を示す。ＦｅはＭｎとともに金属間化合物を形成し、
強度向上に寄与する。その量が０．０５％未満では効果
が十分でなく０．６％を超えると鋳造時に粗大な晶出物
を多く生じ、ろう付け加熱時の芯材の再結晶粒径が小さ
くなり、ろう付け性が低下する。Ｍｎは、微細な金属間
化合物を合金中に分布させ、強度を向上させる。その量
が０．６％未満では効果が十分でなく、１．６％を超え
て添加した場合、熱伝導性が低下し、さらに成形性が低
下し、組付け時のコルゲート加工ができなくなる。Ｚ
ｎ、Ｉｎ、Ｓｎはフィン材の電位を卑にし、フィン材に
犠牲効果を付与し、熱交換器の耐食性を高める働きを有
する。その量が、Ｚｎ０．３wt％未満、Ｉｎ０．０３wt
％未満、Ｓｎ０．０３wt％未満では犠牲効果が十分でな
く、Ｚｎは２．０wt％を超えて、Ｉｎは０．３wt％を超
えて、Ｓｎは０．３wt％を超えて添加しても効果は変わ
らず、逆にフィン材としての成形性が低下する。したが
って、Ｚｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜０．３
wt％、Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種または２
種以上含有するように定める。
【０００８】本発明フィン材ではさらに０．３wt％以下
のＣｕ、０．３wt％以下のＭｇ、０．３wt％以下のＣ
ｒ、０．３wt％以下のＺｒ、０．３wt％以下のＴｉのう
ちの１種または２種以上添加することがある。これらの
元素のうち、ＣｕおよびＭｇは主に固溶硬化と析出硬化
により強度を向上させる。しかし、Ｃｕはフィン材の電
位を貴にする働きを有するため、０．３wt％を超えて添
加した場合、フィン材の犠牲効果を減じてしまう。Ｍｇ
は合金中に固溶状態およびＭｇ2 Ｓｉの微細な析出相と
して存在し、強度を向上させる。０．３％を超えて添加
するとフラックスとＭｇが反応しろう付けができなくな
る。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉは微細な金属間化合物を形成する
ことで合金の強度を向上させる働きを有する。しかし、
それぞれ０．３％を超えて添加した場合成形性が低下
し、組付け中にフィンが割れてしまう。以上が本発明フ
ィン材の成分であるが、鋳塊組織の微細のために添加さ
れるＢや強度向上を目的として添加されるＮｉ等、上記
以外の元素はそれぞれ０．０５％以下であれば添加して
もさしつかえない。
のＣｕ、０．３wt％以下のＭｇ、０．３wt％以下のＣ
ｒ、０．３wt％以下のＺｒ、０．３wt％以下のＴｉのう
ちの１種または２種以上添加することがある。これらの
元素のうち、ＣｕおよびＭｇは主に固溶硬化と析出硬化
により強度を向上させる。しかし、Ｃｕはフィン材の電
位を貴にする働きを有するため、０．３wt％を超えて添
加した場合、フィン材の犠牲効果を減じてしまう。Ｍｇ
は合金中に固溶状態およびＭｇ2 Ｓｉの微細な析出相と
して存在し、強度を向上させる。０．３％を超えて添加
するとフラックスとＭｇが反応しろう付けができなくな
る。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉは微細な金属間化合物を形成する
ことで合金の強度を向上させる働きを有する。しかし、
それぞれ０．３％を超えて添加した場合成形性が低下
し、組付け中にフィンが割れてしまう。以上が本発明フ
ィン材の成分であるが、鋳塊組織の微細のために添加さ
れるＢや強度向上を目的として添加されるＮｉ等、上記
以外の元素はそれぞれ０．０５％以下であれば添加して
もさしつかえない。
【０００９】本発明フィン材はさらに、ろう付け前の比
抵抗値が４４ｎΩｍ以下であり、ろう付け加熱後の比抵
抗値が４４ｎΩｍ以下であることを必要とする。比抵抗
値はフィン材中の固溶元素量を示す指標であり、この値
が小さいほど固溶元素量が少なく、熱伝導性に優れたフ
ィンと言える。ところで、従来は、析出処理等によりろ
う付け前のフィン材中の固溶状態をコントロールしたと
しても、ろう付け加熱中に再固溶現象が生じ、大部分の
元素は固溶状態となり、熱伝導を向上させることはでき
ず、熱伝導性は合金成分のみで決まると考えられてい
た。しかし、本発明者がフィン材のろう付け加熱過程で
の再固溶の進行について調べたところ、従来の６００℃
付近では上記現象が生じるが、５００℃以下の低温ろう
付けではそのような再固溶現象がほとんど生じないこと
が分かった。本発明はかかる研究をもとになされたもの
である。ろう付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍを超え
るとフィンの熱伝導性は低下し、ろう付け加熱前の比抵
抗値が４４μｍを超えると、ろう付け加熱後の比抵抗値
を４４ｎΩｍ以下にすることは困難である。したがっ
て、フィン材のろう付け加熱前の比抵抗値は４４ｎΩｍ
以下であり、ろう付け加熱後の比抵抗値は４４ｎΩｍ以
下と定める。なお、従来のフィン材の比抵抗値はろう付
け加熱後で４６ｎΩｍ以上である。
抵抗値が４４ｎΩｍ以下であり、ろう付け加熱後の比抵
抗値が４４ｎΩｍ以下であることを必要とする。比抵抗
値はフィン材中の固溶元素量を示す指標であり、この値
が小さいほど固溶元素量が少なく、熱伝導性に優れたフ
ィンと言える。ところで、従来は、析出処理等によりろ
う付け前のフィン材中の固溶状態をコントロールしたと
しても、ろう付け加熱中に再固溶現象が生じ、大部分の
元素は固溶状態となり、熱伝導を向上させることはでき
ず、熱伝導性は合金成分のみで決まると考えられてい
た。しかし、本発明者がフィン材のろう付け加熱過程で
の再固溶の進行について調べたところ、従来の６００℃
付近では上記現象が生じるが、５００℃以下の低温ろう
付けではそのような再固溶現象がほとんど生じないこと
が分かった。本発明はかかる研究をもとになされたもの
である。ろう付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍを超え
るとフィンの熱伝導性は低下し、ろう付け加熱前の比抵
抗値が４４μｍを超えると、ろう付け加熱後の比抵抗値
を４４ｎΩｍ以下にすることは困難である。したがっ
て、フィン材のろう付け加熱前の比抵抗値は４４ｎΩｍ
以下であり、ろう付け加熱後の比抵抗値は４４ｎΩｍ以
下と定める。なお、従来のフィン材の比抵抗値はろう付
け加熱後で４６ｎΩｍ以上である。
【００１０】次に、本発明合金フィン材の製造方法につ
いて説明する。本発明の製造方法は、上記組成の鋳塊を
均質化処理、熱間圧延、冷間圧延・焼鈍する工程でフィ
ン材を製造するが、 ５００℃を超える温度に加熱する工程を有する場合
は、５００℃を超える最後の工程の５００℃以下に達し
たとき以降および、それ以降の工程において、３８０℃
〜５００℃の温度範囲にて通算４ｈ以上加熱する、 ５００℃を超える温度に加熱する工程を有さない場合
は、均質化処理以降の工程において、３８０℃〜５００
℃の温度範囲にて通算４ｈ以上加熱する、ことを特徴と
する。ここで、、のいずれでも３８０℃〜５００℃
の温度範囲にて通算４ｈ以上加熱することが本発明の特
徴であるが、この間に固溶元素を析出させ、ろう付け加
熱前の比抵抗値を４４ｎΩｍ以下にし、さらにろう付け
加熱後の比抵抗値を４４ｎΩｍ以下とする。ここで、温
度範囲を３８０〜５００℃と定めているのは、３８０℃
未満の温度では、析出に時間がかかり生産性が低下する
のと、３８０℃未満では析出する金属間化合物はろう付
け中に再固溶しやすく、熱伝導性の向上のあまり寄与し
ないからである。また、５００℃を超えて加熱した場
合、析出による固溶元素低減は望めないばかりか、逆
に、析出粒子の再固溶が生じ、固溶元素量が増加し、熱
伝導性が低下する。したがって、ここでいう温度範囲と
は、製造中のフィン材がその温度にあることで、一定温
度に保持されている必要は全くない。ここで、５００℃
を超える温度に加熱する工程を有する場合は、５００℃
を超える最後の工程の５００℃以下に達したとき以降お
よび、それ以降の工程で上記加熱を行うのは、前述のよ
うに、５００℃を超えて加熱すると析出粒子の再固溶が
生じるため、それ以前に析出処理を行っても、十分な効
果が得られないためである。したがって、最後の５００
℃を超える工程の冷却過程で３８０〜５００℃の温度範
囲を通過するときの時間から、析出処理の時間は起算
し、通算４ｈ以上とすればよい。なお、５００℃を超え
る温度に加熱する工程を有さない場合は、そのような問
題を有さないため、均質化処理以降の全ての工程におい
て、３８０〜５００℃の温度範囲にある時間を通算４ｈ
以上とすればよい。時間を４ｈ以上としたのは、４ｈ未
満では十分な析出量が得られないためである。保持時間
の上限は特に無く、時間は長いほど望ましいが、生産性
を考えると通常２４ｈ以下である。さて、本発明の工程
は以上を満たせばよく、鋳塊は通常の水冷鋳造法で作製
する鋳塊を用いればよく、その後の均質化処理は行って
もよいし、行わずに鋳塊を熱間圧延するための加熱処理
のみとしてもよい。熱間圧延は常法により行えばよい
が、熱間圧延を３８０〜５００℃の温度範囲で行うと析
出が促進されやすい。得られた熱間圧延コイルは冷間圧
延を行い、フィン材とするが、途中焼鈍を行い、調質を
調整する。焼鈍は２回以上行っても差しつかえない。以
上が本発明合金フィン材の製造方法であるが、熱交換器
として組み立てる場合、低融点のろう材を被覆した熱交
換器用管材と組合わせて用いるのが最も容易である。こ
の場合、ろうの被覆は溶射法、溶融めっき法、電気めっ
き法、蒸着法等の方法によってもなされるのが普通であ
る。なお、本発明フィンの板厚は１２０μｍ以下であ
る。
いて説明する。本発明の製造方法は、上記組成の鋳塊を
均質化処理、熱間圧延、冷間圧延・焼鈍する工程でフィ
ン材を製造するが、 ５００℃を超える温度に加熱する工程を有する場合
は、５００℃を超える最後の工程の５００℃以下に達し
たとき以降および、それ以降の工程において、３８０℃
〜５００℃の温度範囲にて通算４ｈ以上加熱する、 ５００℃を超える温度に加熱する工程を有さない場合
は、均質化処理以降の工程において、３８０℃〜５００
℃の温度範囲にて通算４ｈ以上加熱する、ことを特徴と
する。ここで、、のいずれでも３８０℃〜５００℃
の温度範囲にて通算４ｈ以上加熱することが本発明の特
徴であるが、この間に固溶元素を析出させ、ろう付け加
熱前の比抵抗値を４４ｎΩｍ以下にし、さらにろう付け
加熱後の比抵抗値を４４ｎΩｍ以下とする。ここで、温
度範囲を３８０〜５００℃と定めているのは、３８０℃
未満の温度では、析出に時間がかかり生産性が低下する
のと、３８０℃未満では析出する金属間化合物はろう付
け中に再固溶しやすく、熱伝導性の向上のあまり寄与し
ないからである。また、５００℃を超えて加熱した場
合、析出による固溶元素低減は望めないばかりか、逆
に、析出粒子の再固溶が生じ、固溶元素量が増加し、熱
伝導性が低下する。したがって、ここでいう温度範囲と
は、製造中のフィン材がその温度にあることで、一定温
度に保持されている必要は全くない。ここで、５００℃
を超える温度に加熱する工程を有する場合は、５００℃
を超える最後の工程の５００℃以下に達したとき以降お
よび、それ以降の工程で上記加熱を行うのは、前述のよ
うに、５００℃を超えて加熱すると析出粒子の再固溶が
生じるため、それ以前に析出処理を行っても、十分な効
果が得られないためである。したがって、最後の５００
℃を超える工程の冷却過程で３８０〜５００℃の温度範
囲を通過するときの時間から、析出処理の時間は起算
し、通算４ｈ以上とすればよい。なお、５００℃を超え
る温度に加熱する工程を有さない場合は、そのような問
題を有さないため、均質化処理以降の全ての工程におい
て、３８０〜５００℃の温度範囲にある時間を通算４ｈ
以上とすればよい。時間を４ｈ以上としたのは、４ｈ未
満では十分な析出量が得られないためである。保持時間
の上限は特に無く、時間は長いほど望ましいが、生産性
を考えると通常２４ｈ以下である。さて、本発明の工程
は以上を満たせばよく、鋳塊は通常の水冷鋳造法で作製
する鋳塊を用いればよく、その後の均質化処理は行って
もよいし、行わずに鋳塊を熱間圧延するための加熱処理
のみとしてもよい。熱間圧延は常法により行えばよい
が、熱間圧延を３８０〜５００℃の温度範囲で行うと析
出が促進されやすい。得られた熱間圧延コイルは冷間圧
延を行い、フィン材とするが、途中焼鈍を行い、調質を
調整する。焼鈍は２回以上行っても差しつかえない。以
上が本発明合金フィン材の製造方法であるが、熱交換器
として組み立てる場合、低融点のろう材を被覆した熱交
換器用管材と組合わせて用いるのが最も容易である。こ
の場合、ろうの被覆は溶射法、溶融めっき法、電気めっ
き法、蒸着法等の方法によってもなされるのが普通であ
る。なお、本発明フィンの板厚は１２０μｍ以下であ
る。
【００１１】
【実施例】以下本発明を実施例により具体的に説明す
る。 〔実施例１〕表１に示す組成のアルミニウム合金フィン
材（板厚６０μｍ）を表２、３に示す製造方法記号Ａに
より作製した。フィン材の比抵抗値（加熱前）を表４に
示す。得られたフィン材を以下のチューブ材およびヘッ
ダー材と組合せ図１に示すラジエーターを組み立てた。
ＪＩＳＡ３００３合金を芯材とし、片面にＪＩＳＡ７０
７２合金を１０％の割合でクラッドした板厚０．４mmお
よび１．２mmのコイル状板材を通常の熱間圧着法により
製造した。このコイル状板材を使用し、溶融めっきによ
り、Ｚｎ−１１wt％Ａｌ（融点４２５℃）ろう材をＪＩ
ＳＡ７０７２クラッド層と反対面に、板厚０．４mmのコ
イル状板材には２０μｍの厚さでめっきし、１．２mmの
コイル状板材には８０μｍの厚さにめっきした。板厚
０．４mmのコイル状板材では、電縫管のサイズに合わせ
スリッターして３５．０mmの条材にした。この条材を電
縫管製造装置を用い、外面をめっき層として幅１６．
０、厚さ２．２mmの通液管用の電縫管に加工した。また
板厚１．２mmのコイル状板材では、幅６０mmにスリッタ
ーしてヘッダー用の条材とした。組み立てられたラジエ
ーターは脱脂後ＡｌＦ3 とＣｓＦを基本組成とした弗化
物系フラックスの１０％濃度液を塗布し、温度４５０℃
に保持した露点−４０℃の窒素ガス雰囲気の炉中に挿入
してろう付けを行った。また、同時にフィン材を加熱
し、ろう付け加熱後のフィン材の引張強さと比抵抗値を
測定した。ここで、比抵抗値は熱伝導性の指標であり、
フィンの比抵抗値が３ｎΩｍ低下すると熱交換器の熱効
率は１％程度向上する。ろう付け後の接合状況を調査し
表４に併記した。さらに、ラジエーターをＪＩＳＺ２３
７１に基づく塩水噴霧試験を１０００時間実施した。電
縫チューブ材に生じた孔食を従来材同等を○、従来材よ
り劣るものを×として判定した。結果を表４に合わせて
示す。
る。 〔実施例１〕表１に示す組成のアルミニウム合金フィン
材（板厚６０μｍ）を表２、３に示す製造方法記号Ａに
より作製した。フィン材の比抵抗値（加熱前）を表４に
示す。得られたフィン材を以下のチューブ材およびヘッ
ダー材と組合せ図１に示すラジエーターを組み立てた。
ＪＩＳＡ３００３合金を芯材とし、片面にＪＩＳＡ７０
７２合金を１０％の割合でクラッドした板厚０．４mmお
よび１．２mmのコイル状板材を通常の熱間圧着法により
製造した。このコイル状板材を使用し、溶融めっきによ
り、Ｚｎ−１１wt％Ａｌ（融点４２５℃）ろう材をＪＩ
ＳＡ７０７２クラッド層と反対面に、板厚０．４mmのコ
イル状板材には２０μｍの厚さでめっきし、１．２mmの
コイル状板材には８０μｍの厚さにめっきした。板厚
０．４mmのコイル状板材では、電縫管のサイズに合わせ
スリッターして３５．０mmの条材にした。この条材を電
縫管製造装置を用い、外面をめっき層として幅１６．
０、厚さ２．２mmの通液管用の電縫管に加工した。また
板厚１．２mmのコイル状板材では、幅６０mmにスリッタ
ーしてヘッダー用の条材とした。組み立てられたラジエ
ーターは脱脂後ＡｌＦ3 とＣｓＦを基本組成とした弗化
物系フラックスの１０％濃度液を塗布し、温度４５０℃
に保持した露点−４０℃の窒素ガス雰囲気の炉中に挿入
してろう付けを行った。また、同時にフィン材を加熱
し、ろう付け加熱後のフィン材の引張強さと比抵抗値を
測定した。ここで、比抵抗値は熱伝導性の指標であり、
フィンの比抵抗値が３ｎΩｍ低下すると熱交換器の熱効
率は１％程度向上する。ろう付け後の接合状況を調査し
表４に併記した。さらに、ラジエーターをＪＩＳＺ２３
７１に基づく塩水噴霧試験を１０００時間実施した。電
縫チューブ材に生じた孔食を従来材同等を○、従来材よ
り劣るものを×として判定した。結果を表４に合わせて
示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】表４から明らかなように本発明合金材試験
No．１〜１０はいずれもろう付け加熱後の引張強さが大
きく、また比抵抗値が４３ｎΩｍ以下と低く、熱伝導性
に優れている。これに対し、Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎのいずれ
も含有していない比較合金材試験No．１１は耐食性が悪
く、Ｍｎ含有量が本発明の範囲より低い比較合金材試験
No．１２は引張強さが小さく、Ｓｉ含有量またはＦｅ含
有量が本発明の範囲より多い比較合金材試験No．１４、
１５は耐食性が悪いことが判る。
No．１〜１０はいずれもろう付け加熱後の引張強さが大
きく、また比抵抗値が４３ｎΩｍ以下と低く、熱伝導性
に優れている。これに対し、Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎのいずれ
も含有していない比較合金材試験No．１１は耐食性が悪
く、Ｍｎ含有量が本発明の範囲より低い比較合金材試験
No．１２は引張強さが小さく、Ｓｉ含有量またはＦｅ含
有量が本発明の範囲より多い比較合金材試験No．１４、
１５は耐食性が悪いことが判る。
【００１７】〔実施例２〕表１の合金No．４の組成のア
ルミニウム合金フィン材（板厚６０μｍ）を表２に示す
各種製造方法により作製した。これらのフィン材を実施
例１と同様なチューブ材およびヘッダー材と組合せてラ
ジエーターを組立てた。フィン材の加熱前の比抵抗値、
加熱後の引張強さと比抵抗値、ラジエーターの接合状
況、塩水噴霧試験結果を実施例１と同様に調査し、その
結果を表５に示す。なお比較の従来法としては、芯材を
ＪＩＳＡ３００３合金としＪＩＳＡ７０７２合金とＪＩ
ＳＡ４３４３合金とを熱間圧着した同一構成のブレージ
ングシートを用い、同様のラジエーターを組立て、Ａｌ
Ｆ3 とＫＦを基本組成とした弗化物系フラックスの１０
％濃度液を塗布し、温度６００℃で上記と同様の炉中で
ろう付けした。また、同時にフィン材を加熱し、ろう付
け加熱後のフィン材の引張強さと比抵抗値を測定した。
またラジエーターの接合状況、塩水噴霧試験結果も同様
に調査し表５に併記した。
ルミニウム合金フィン材（板厚６０μｍ）を表２に示す
各種製造方法により作製した。これらのフィン材を実施
例１と同様なチューブ材およびヘッダー材と組合せてラ
ジエーターを組立てた。フィン材の加熱前の比抵抗値、
加熱後の引張強さと比抵抗値、ラジエーターの接合状
況、塩水噴霧試験結果を実施例１と同様に調査し、その
結果を表５に示す。なお比較の従来法としては、芯材を
ＪＩＳＡ３００３合金としＪＩＳＡ７０７２合金とＪＩ
ＳＡ４３４３合金とを熱間圧着した同一構成のブレージ
ングシートを用い、同様のラジエーターを組立て、Ａｌ
Ｆ3 とＫＦを基本組成とした弗化物系フラックスの１０
％濃度液を塗布し、温度６００℃で上記と同様の炉中で
ろう付けした。また、同時にフィン材を加熱し、ろう付
け加熱後のフィン材の引張強さと比抵抗値を測定した。
またラジエーターの接合状況、塩水噴霧試験結果も同様
に調査し表５に併記した。
【００１８】
【表５】
【００１９】表５から明らかなように本発明法材試験N
o．２１〜２５は従来材試験No．２８と比較して比抵抗
値はやや高いが、引張強さが大きく、接合状況、耐食性
は同等である。これに対し、３８０〜５００℃の温度範
囲での通算加熱時間が本発明製造方法の範囲より少ない
比較法材No．２６、２７は比抵抗値が高く、熱伝導性が
劣ることが判る。
o．２１〜２５は従来材試験No．２８と比較して比抵抗
値はやや高いが、引張強さが大きく、接合状況、耐食性
は同等である。これに対し、３８０〜５００℃の温度範
囲での通算加熱時間が本発明製造方法の範囲より少ない
比較法材No．２６、２７は比抵抗値が高く、熱伝導性が
劣ることが判る。
【００２０】
【発明の効果】以上述べたように本発明フィン材は５０
０℃以下の低温でろう付けを行った場合、ろう付け性を
損なうことがなく、高強度で熱伝導性に優れ、犠牲効果
を充分有しており、工業上顕著な効果を奏するものであ
る。
０℃以下の低温でろう付けを行った場合、ろう付け性を
損なうことがなく、高強度で熱伝導性に優れ、犠牲効果
を充分有しており、工業上顕著な効果を奏するものであ
る。
【図１】ラジエーターを示す一部断面図の斜視図であ
る。
る。
１ 偏平チューブ ２ フィン ３ ヘッダー ４ タンク
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｓｉ０．０５〜０．８wt％、Ｆｅ０．０
５〜０．６wt％、Ｍｎ０．６〜１．６wt％を含有し、さ
らにＺｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜０．３wt
％、Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種または２種
以上を含有し残部Ａｌと不可避的不純物とからなり、ろ
う付け加熱前の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であり、か
つ、ろう付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下である
ことを特徴とする低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲
フィン材。 - 【請求項２】 Ｓｉ０．０５〜０．８wt％、Ｆｅ０．０
５〜０．６wt％、Ｍｎ０．６〜１．６wt％を含有し、さ
らにＺｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜０．３wt
％、Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種または２種
以上を含有し、またさらに各々０．３wt％以下のＣｕ、
Ｍｇ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を
含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなり、ろう付
け加熱前の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であり、かつろう
付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下であることを特
徴とする低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フィン
材。 - 【請求項３】 Ｓｉ０．０５〜０．８wt％、Ｆｅ０．０
５〜０．６wt％、Ｍｎ０．６〜１．６wt％を含有し、さ
らにＺｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜０．３wt
％、Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種または２種
以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなる合
金鋳塊より、均質化処理、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の
工程にて、フィン材を製造するにあたり、工程中に３８
０〜５００℃の温度で通算４ｈ以上加熱する工程を含
み、かつ、該加熱工程の後には５００℃を超える温度に
加熱しないことを特徴とするろう付け加熱前の比抵抗値
が４４ｎΩｍ以下であり、ろう付け加熱後の比抵抗値が
４４ｎΩｍである低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲
フィン材の製造方法。 - 【請求項４】 Ｓｉ０．０５〜０．８wt％、Ｆｅ０．０
５〜０．６wt％、Ｍｎ０．６〜１．６wt％を含有し、さ
らにＺｎ０．３〜２．０wt％、Ｉｎ０．０３〜０．３wt
％、Ｓｎ０．０３〜０．３wt％のうちの１種または２種
以上を含有し、またさらに各々０．３wt％以下のＣｕ、
Ｍｇ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を
含有し、残部Ａｌと不純物とからなる合金鋳塊より、均
質化処理、熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の工程にて、フィ
ン材を製造するにあたり、工程中に３８０〜５００℃の
温度で通算４ｈ以上加熱する工程を含み、かつ、該加熱
工程の後には５００℃を超える温度に加熱しないことを
特徴とするろう付け加熱前の比抵抗値が４４ｎΩｍ以下
であり、ろう付け加熱後の比抵抗値が４４ｎΩｍである
低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フィン材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3283698A JPH0598376A (ja) | 1991-10-03 | 1991-10-03 | 低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フイン材とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3283698A JPH0598376A (ja) | 1991-10-03 | 1991-10-03 | 低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フイン材とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0598376A true JPH0598376A (ja) | 1993-04-20 |
Family
ID=17668926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3283698A Pending JPH0598376A (ja) | 1991-10-03 | 1991-10-03 | 低温ろう付け用アルミニウム合金犠牲フイン材とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0598376A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0718358A (ja) * | 1993-06-30 | 1995-01-20 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器用高強度アルミニウム合金フィン材 |
| EP0793734A4 (en) * | 1994-10-27 | 1998-02-25 | Reynolds Metals Co | MACHINABLE ALUMINUM ALLOYS CONTAINING IN AND SN AND METHOD OF MANUFACTURE |
| JP2008500453A (ja) * | 2004-05-26 | 2008-01-10 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | アルミニウム合金ろう付けシートの製造方法およびアルミニウム合金ろう付けシート |
| JP2011060926A (ja) * | 2009-09-09 | 2011-03-24 | Hitachi Ltd | 半導体装置 |
| JP2011513552A (ja) * | 2008-03-03 | 2011-04-28 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | ろう付けされたアルミニウムを含む熱伝達システム、方法、熱伝達流体、及び添加剤パッケージ |
-
1991
- 1991-10-03 JP JP3283698A patent/JPH0598376A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0718358A (ja) * | 1993-06-30 | 1995-01-20 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換器用高強度アルミニウム合金フィン材 |
| EP0793734A4 (en) * | 1994-10-27 | 1998-02-25 | Reynolds Metals Co | MACHINABLE ALUMINUM ALLOYS CONTAINING IN AND SN AND METHOD OF MANUFACTURE |
| JP2008500453A (ja) * | 2004-05-26 | 2008-01-10 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | アルミニウム合金ろう付けシートの製造方法およびアルミニウム合金ろう付けシート |
| EP1753885B1 (en) | 2004-05-26 | 2016-12-28 | Aleris Rolled Products Germany GmbH | Process for producing an aluminium alloy brazing sheet, aluminium alloy brazing sheet |
| EP1753885B2 (en) † | 2004-05-26 | 2022-08-24 | Novelis Koblenz GmbH | Process for producing an aluminium alloy brazing sheet, aluminium alloy brazing sheet |
| JP2011513552A (ja) * | 2008-03-03 | 2011-04-28 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | ろう付けされたアルミニウムを含む熱伝達システム、方法、熱伝達流体、及び添加剤パッケージ |
| JP2011060926A (ja) * | 2009-09-09 | 2011-03-24 | Hitachi Ltd | 半導体装置 |
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