JPH0615144Y2 - 円筒ばね - Google Patents
円筒ばねInfo
- Publication number
- JPH0615144Y2 JPH0615144Y2 JP1988112146U JP11214688U JPH0615144Y2 JP H0615144 Y2 JPH0615144 Y2 JP H0615144Y2 JP 1988112146 U JP1988112146 U JP 1988112146U JP 11214688 U JP11214688 U JP 11214688U JP H0615144 Y2 JPH0615144 Y2 JP H0615144Y2
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- JP
- Japan
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- slits
- slit
- thin hollow
- width
- cylindrical body
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Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は円筒ばねに関する。
薄肉中空円筒体の外周面上に薄肉中空円筒体の軸線に対
して点対称に形成された一対の円周方向スリットからな
るスリット群を具備し、このスリット群が薄肉中空円筒
体の軸線方向において互いに等しい間隔を隔てて複数個
形成され、隣接するスリット群のスリットが薄肉中空円
筒体の円周方向において互いに９０度ずれており、各ス
リット群のスリットの横巾を全て等しく形成した円筒ば
ねが公知である。
して点対称に形成された一対の円周方向スリットからな
るスリット群を具備し、このスリット群が薄肉中空円筒
体の軸線方向において互いに等しい間隔を隔てて複数個
形成され、隣接するスリット群のスリットが薄肉中空円
筒体の円周方向において互いに９０度ずれており、各ス
リット群のスリットの横巾を全て等しく形成した円筒ば
ねが公知である。
しかしながらこのように各スリット群のスリットの横巾
を全て等しくすると薄肉中空円筒体の軸線方向において
最も外側に位置するスリットを形成する薄肉中空円筒体
部分に過大な応力が発生し、円筒ばねが破損するという
問題がある。このことについて第７図を参照しつつ簡単
に説明する。第７図（Ａ）は円筒ばねの一端部を示して
おり、第７図（Ｂ）は円筒ばねに軸方向荷重Ｐを加えた
場合を示している。第７図（Ａ）に示されるように円筒
ばねは薄肉中空円筒体ａからなり、薄肉中空円筒体ａの
外周面上には一対のスリットｂからなるスリット群、一
対のスリットｃからなるスリット群、一対のスリット群
ｄからなるスリット群が形成される。これらの各スリッ
トｂ，ｃ，ｄは同じ横巾を有する。円筒ばねに軸方向荷
重Ｐが加わると各スリットｂ，ｄの上壁面および下壁面
が内方に湾曲し、ついには第７図（Ｂ）に示すように各
スリットｃ，ｄの上壁面中央部と下壁面中央部とが接触
する。ところが円筒ばねに軸方向荷重Ｐが加わっても最
も外側に位置するスリットｂの上壁面は湾曲せず、下壁
面のみが内方に向けて湾曲する。従って各スリットｃ，
ｄの上壁面中央部と下壁面中央部が接触してもスリット
ｂの上壁面中央部と下壁面中央部は接触しない。次いで
更に軸方向荷重Ｐが増大するとスリットｂの上壁面中央
部と下壁面中央部は接触することになるがスリットｂの
下壁面を形成する薄肉中空円筒体部分ａ′の変形量が他
の部分に比べて過度に大きくなり、その結果薄肉中空円
筒体部分ａ′に過度な応力が発生して破損するという問
題がある。
を全て等しくすると薄肉中空円筒体の軸線方向において
最も外側に位置するスリットを形成する薄肉中空円筒体
部分に過大な応力が発生し、円筒ばねが破損するという
問題がある。このことについて第７図を参照しつつ簡単
に説明する。第７図（Ａ）は円筒ばねの一端部を示して
おり、第７図（Ｂ）は円筒ばねに軸方向荷重Ｐを加えた
場合を示している。第７図（Ａ）に示されるように円筒
ばねは薄肉中空円筒体ａからなり、薄肉中空円筒体ａの
外周面上には一対のスリットｂからなるスリット群、一
対のスリットｃからなるスリット群、一対のスリット群
ｄからなるスリット群が形成される。これらの各スリッ
トｂ，ｃ，ｄは同じ横巾を有する。円筒ばねに軸方向荷
重Ｐが加わると各スリットｂ，ｄの上壁面および下壁面
が内方に湾曲し、ついには第７図（Ｂ）に示すように各
スリットｃ，ｄの上壁面中央部と下壁面中央部とが接触
する。ところが円筒ばねに軸方向荷重Ｐが加わっても最
も外側に位置するスリットｂの上壁面は湾曲せず、下壁
面のみが内方に向けて湾曲する。従って各スリットｃ，
ｄの上壁面中央部と下壁面中央部が接触してもスリット
ｂの上壁面中央部と下壁面中央部は接触しない。次いで
更に軸方向荷重Ｐが増大するとスリットｂの上壁面中央
部と下壁面中央部は接触することになるがスリットｂの
下壁面を形成する薄肉中空円筒体部分ａ′の変形量が他
の部分に比べて過度に大きくなり、その結果薄肉中空円
筒体部分ａ′に過度な応力が発生して破損するという問
題がある。
そこで従来より薄肉中空円筒体の外周面上に薄肉中空円
筒体の軸線に対して点対称に形成されたＮ個の円周方向
スリットからなるスリット群を具備し、該スリット群が
薄肉中空円筒体の軸線方向において互いにほぼ等しい間
隔を隔てて複数個形成され、隣接するスリット群のスリ
ットが薄肉中空円筒体の円周方向において互いに１８０
／Ｎ度ずれている円筒ばねにおいて、薄肉中空円筒体の
軸線方向において最も外側に位置するスリット群の各ス
リットの横巾をその他のスリット群のスリットの横巾よ
りも狭くした円筒ばねが公知である。（特開昭50-11685
7号公報および特開昭62-4902号公報参照）。
筒体の軸線に対して点対称に形成されたＮ個の円周方向
スリットからなるスリット群を具備し、該スリット群が
薄肉中空円筒体の軸線方向において互いにほぼ等しい間
隔を隔てて複数個形成され、隣接するスリット群のスリ
ットが薄肉中空円筒体の円周方向において互いに１８０
／Ｎ度ずれている円筒ばねにおいて、薄肉中空円筒体の
軸線方向において最も外側に位置するスリット群の各ス
リットの横巾をその他のスリット群のスリットの横巾よ
りも狭くした円筒ばねが公知である。（特開昭50-11685
7号公報および特開昭62-4902号公報参照）。
ところでこれらの円筒ばねでは薄肉中空円筒体の軸線方
向において最も外側に位置するスリット群の各スリット
と薄肉中空円筒体の端面との間の薄肉中空円筒体端部は
ばねの機能を果しておらず、従って円筒ばねの全長をで
きるだけ短かくするためにはこの薄肉中空円筒体部分の
巾を強度上許される限りできるだけ短かくすることが必
要である。
向において最も外側に位置するスリット群の各スリット
と薄肉中空円筒体の端面との間の薄肉中空円筒体端部は
ばねの機能を果しておらず、従って円筒ばねの全長をで
きるだけ短かくするためにはこの薄肉中空円筒体部分の
巾を強度上許される限りできるだけ短かくすることが必
要である。
しかしながら上述の公知の円筒ばねではこの薄肉中空円
筒体端部の巾は隣接するスリット群のスリット間の巾と
同じか又は隣接するスリット群のスリット間の巾よりも
大きく形成されている。従ってこれらの円筒ばねでは円
筒ばねの全長が長くなってしまうという問題がある。
筒体端部の巾は隣接するスリット群のスリット間の巾と
同じか又は隣接するスリット群のスリット間の巾よりも
大きく形成されている。従ってこれらの円筒ばねでは円
筒ばねの全長が長くなってしまうという問題がある。
上記問題点を解決するために本考案によれば、薄肉中空
円筒体の外周面上に薄肉中空円筒体の軸線に対して点対
称に形成されたＮ個（Ｎは自然数）の円周方向スリット
からなるスリット群を具備し、該スリット群が薄肉中空
円筒体の軸線方向において互いにほぼ等しい間隔を隔て
て複数個形成され、隣接するスリット群のスリットが薄
肉中空円筒体の円周方向において互いに１８０／Ｎ度ず
れており、薄肉中空円筒体の軸線方向において最も外側
に位置するスリット群の各スリットの横巾をその他のス
リット群のスリットの横巾よりも狭くした円筒ばねにお
いて、薄肉中空円筒体の軸線方向において最も外側に位
置するスリット群の各スリットと薄肉中空円筒体の端面
との間の巾を隣接するスリット群のスリット間の巾より
も狭く形成している。
円筒体の外周面上に薄肉中空円筒体の軸線に対して点対
称に形成されたＮ個（Ｎは自然数）の円周方向スリット
からなるスリット群を具備し、該スリット群が薄肉中空
円筒体の軸線方向において互いにほぼ等しい間隔を隔て
て複数個形成され、隣接するスリット群のスリットが薄
肉中空円筒体の円周方向において互いに１８０／Ｎ度ず
れており、薄肉中空円筒体の軸線方向において最も外側
に位置するスリット群の各スリットの横巾をその他のス
リット群のスリットの横巾よりも狭くした円筒ばねにお
いて、薄肉中空円筒体の軸線方向において最も外側に位
置するスリット群の各スリットと薄肉中空円筒体の端面
との間の巾を隣接するスリット群のスリット間の巾より
も狭く形成している。
薄肉中空円筒体の軸線方向において最も外側に位置する
スリット群の各スリットと薄肉中空円筒体の端面との間
の隣接するスリット群のスリット間の巾よりも狭く形成
することによって狭くした分だけ円筒ばねの全長が短か
くなる。
スリット群の各スリットと薄肉中空円筒体の端面との間
の隣接するスリット群のスリット間の巾よりも狭く形成
することによって狭くした分だけ円筒ばねの全長が短か
くなる。
第１図および第２図を参照すると、円筒ばね１は薄肉中
空円筒体２からなり、この薄肉中空円筒体２は全長に亘
ってほぼ一様な肉厚を有する。従って薄肉中空円筒体２
は全長に亘って一様な内径と外径とを有する。薄肉中空
円筒体２の外周面上には薄肉中空円筒体２の円周方向に
延びる一対の円周方向スリット３からなるスリット群、
一対の円周方向スリット４からなるスリット群、一対の
円周方向スリット５からなるスリット群、一対の円周方
向スリット６からなるスリット群、一対の円周方向スリ
ット７からなるスリット群、一対の円周方向スリット８
からなるスリット群、一対の円周方向スリット９からな
るスリット群が形成され、各スリット群は薄肉中空円筒
体２の軸線方向においてほぼ等しい間隔を隔てて形成さ
れている。各スリット３，４，５，６，７，８，９は薄
肉中空円筒体２の外周面から内周面まで薄肉中空円筒体
２を貫通して延びており、スリット３間、スリット４
間、スリット５間、スリット６間、スリット７間、スリ
ット８間、スリット９間には夫々橋絡部10,11,12,13,1
4,15,16が形成される。各スリット３，４，５，６，
７，８，９は夫々薄肉中空円筒体２の軸線に対して点対
称に配置されている。従って一対のスリット３、一対の
スリット４、一対のスリット５、一対のスリット６、一
対のスリット７、一対のスリット８および一対のスリッ
ト９は夫々薄肉中空円筒体２の軸線に対して等角度範囲
に亘って延びている。更に、第１図および第２図に示す
実施例では全スリット３，４，５，６，７，８，９の円
周方向長さは等しく、隣接するスリット群のスリットは
薄肉中空円筒体２の円周方向において180度を各スリッ
ト群のスリット数Ｎで除した角度、即ち180／２＝９０
度だけ互いにずれている。第１図に示されるように薄肉
中空円筒体２の軸線方向において最も外側に位置するス
リット３，９を除く他のスリット４，５，６，７，８の
横巾はほぼ等しく、最も外側に位置するスリット３，９
の横巾は他のスリット４，５，６，７，８の横巾よりも
狭く形成されている。
空円筒体２からなり、この薄肉中空円筒体２は全長に亘
ってほぼ一様な肉厚を有する。従って薄肉中空円筒体２
は全長に亘って一様な内径と外径とを有する。薄肉中空
円筒体２の外周面上には薄肉中空円筒体２の円周方向に
延びる一対の円周方向スリット３からなるスリット群、
一対の円周方向スリット４からなるスリット群、一対の
円周方向スリット５からなるスリット群、一対の円周方
向スリット６からなるスリット群、一対の円周方向スリ
ット７からなるスリット群、一対の円周方向スリット８
からなるスリット群、一対の円周方向スリット９からな
るスリット群が形成され、各スリット群は薄肉中空円筒
体２の軸線方向においてほぼ等しい間隔を隔てて形成さ
れている。各スリット３，４，５，６，７，８，９は薄
肉中空円筒体２の外周面から内周面まで薄肉中空円筒体
２を貫通して延びており、スリット３間、スリット４
間、スリット５間、スリット６間、スリット７間、スリ
ット８間、スリット９間には夫々橋絡部10,11,12,13,1
4,15,16が形成される。各スリット３，４，５，６，
７，８，９は夫々薄肉中空円筒体２の軸線に対して点対
称に配置されている。従って一対のスリット３、一対の
スリット４、一対のスリット５、一対のスリット６、一
対のスリット７、一対のスリット８および一対のスリッ
ト９は夫々薄肉中空円筒体２の軸線に対して等角度範囲
に亘って延びている。更に、第１図および第２図に示す
実施例では全スリット３，４，５，６，７，８，９の円
周方向長さは等しく、隣接するスリット群のスリットは
薄肉中空円筒体２の円周方向において180度を各スリッ
ト群のスリット数Ｎで除した角度、即ち180／２＝９０
度だけ互いにずれている。第１図に示されるように薄肉
中空円筒体２の軸線方向において最も外側に位置するス
リット３，９を除く他のスリット４，５，６，７，８の
横巾はほぼ等しく、最も外側に位置するスリット３，９
の横巾は他のスリット４，５，６，７，８の横巾よりも
狭く形成されている。
即ち、第１図の一部の拡大図を示す第６図（Ａ）に示さ
れるように最も外側に位置するスリット３，９の横巾１
はその他のスリット４，５，６，７，８の横巾ｍよりも
狭く形成されている。更に、最も外側に位置するスリッ
ト３，９と薄肉中空円筒体２の端面間の巾ｎは各スリッ
ト３，４，５，６，７，８，９間の巾ｏよりも狭く形成
されている。スリット３，９の横巾１を狭くすると第６
図（Ｂ）に示されるように円筒ばね１に軸方向荷重Ｐを
加えた場合、各スリット４，５，６，７，８の上壁面中
央部と下壁面中央部が接触したときに最も外側に位置す
るスリット３，９の上壁面中央部と下壁面中央部が接触
することになる。その結果、軸方向荷重Ｐが更に増大せ
しめられてもスリット３，９を形成する薄肉中空円筒体
部分２ａのみが過度に変形することがなく、斯くして円
筒ばね１が破損するのを阻止することができる。なお、
理論的にはスリット３，９の横巾１をスリット４，５，
６，７，８の横巾ｍの1/2にするとスリット４，５，
６，７，８の上下壁面が接触したときにスリット３，９
の上下壁面が接触することになるがスリット３，９の横
巾１をスリット４，５，６，７，８の横巾ｍの1/2より
も大きくしても薄肉中空円筒体部分２ａの過度な変形を
抑制する効果がある。
れるように最も外側に位置するスリット３，９の横巾１
はその他のスリット４，５，６，７，８の横巾ｍよりも
狭く形成されている。更に、最も外側に位置するスリッ
ト３，９と薄肉中空円筒体２の端面間の巾ｎは各スリッ
ト３，４，５，６，７，８，９間の巾ｏよりも狭く形成
されている。スリット３，９の横巾１を狭くすると第６
図（Ｂ）に示されるように円筒ばね１に軸方向荷重Ｐを
加えた場合、各スリット４，５，６，７，８の上壁面中
央部と下壁面中央部が接触したときに最も外側に位置す
るスリット３，９の上壁面中央部と下壁面中央部が接触
することになる。その結果、軸方向荷重Ｐが更に増大せ
しめられてもスリット３，９を形成する薄肉中空円筒体
部分２ａのみが過度に変形することがなく、斯くして円
筒ばね１が破損するのを阻止することができる。なお、
理論的にはスリット３，９の横巾１をスリット４，５，
６，７，８の横巾ｍの1/2にするとスリット４，５，
６，７，８の上下壁面が接触したときにスリット３，９
の上下壁面が接触することになるがスリット３，９の横
巾１をスリット４，５，６，７，８の横巾ｍの1/2より
も大きくしても薄肉中空円筒体部分２ａの過度な変形を
抑制する効果がある。
また、第６図（Ｂ）に示されるように円筒ばね１に軸方
向荷重Ｐを加えたときに最も外側に位置するスリット３
の上壁面およびスリット９の下壁面は変形せず、従って
スリット３，９と円筒ばね１の端面間はばねの機能を果
たさない。従って円筒ばね１の全長をできるだけ短くす
るためにはスリット３，９と円筒ばね１の端面間の巾ｎ
に強度上許される限り狭くすることが好ましく、従って
前述したように第１図、第２図および第６図に示す実施
例ではスリット３，９と円筒ばね１の端面間の巾ｎをス
リット３，４，５，６，７，８，９間の巾ｏよりも狭く
形成している。また、円筒ばね１の全長をできるだけ短
くするという観点からみるとスリット３，９の横巾１を
狭くすることも円筒ばね１の全長を短くすることに寄与
している。
向荷重Ｐを加えたときに最も外側に位置するスリット３
の上壁面およびスリット９の下壁面は変形せず、従って
スリット３，９と円筒ばね１の端面間はばねの機能を果
たさない。従って円筒ばね１の全長をできるだけ短くす
るためにはスリット３，９と円筒ばね１の端面間の巾ｎ
に強度上許される限り狭くすることが好ましく、従って
前述したように第１図、第２図および第６図に示す実施
例ではスリット３，９と円筒ばね１の端面間の巾ｎをス
リット３，４，５，６，７，８，９間の巾ｏよりも狭く
形成している。また、円筒ばね１の全長をできるだけ短
くするという観点からみるとスリット３，９の横巾１を
狭くすることも円筒ばね１の全長を短くすることに寄与
している。
第３図および第４図に円筒ばねの別の実施例を示す。第
３図および第４図を参照するとこの実施例では薄肉中空
円筒体２の外周面上に薄肉中空円筒体２の円周方向に延
びる３個の円周方向スリット２０からなるスリット群、
３個の円周方向スリット２１からなるスリット群、３個
の円周方向スリット２２からなるスリット群、３個の円
周方向スリット２３からなるスリット群、３個の円周方
向スリット２４からなるスリット群、３個の円周方向ス
リット２５からなるスリット群、３個の円周方向スリッ
ト２６からなるスリット群、３個の円周方向スリット２
７からなるスリット群が形成され、各スリット群は薄肉
中空円筒体２の軸線方向においてほぼ等しい間隔を隔て
て形成されている。また、スリット２０間、スリット２
１間、スリット２２間、スリット２３間、スリット２４
間、スリット２５間、スリット２６間、スリット２７間
には夫々橋絡部28,29,30,31,32,33,34,35が形成され
る。各スリット20,21,22,23,24,25,26,27は夫々薄肉中
空円筒体２の軸線に対して点対称に配置されている。従
って３個のスリット２０、３個のスリット２１、３個の
スリット２２、３個のスリット２３、３個のスリット２
４、３個のスリット２５、３個のスリット２６および３
個のスリット２７は夫々薄肉中空円筒体２の軸線に対し
て等角度範囲に亘って延びている。更に、第３図および
第４図に示す実施例においても全スリット20,21,22,23,
24,25,26,27の円周方向長さは等しく、隣接するスリッ
ト群のスリットは薄肉中空円筒体２の円周方向におい
て、180度を各スリット群のスリット数Ｎで除した角
度、即ち180／３＝６０度だけ互いにずれている。第３
図に示されるように薄肉中空円筒体２の軸線方向におい
て最も外側に位置するスリット20,27を除く他のスリッ
ト21,22,23,24,25,26の横巾はほぼ等しく、最も外側に
位置するスリット20,27の横巾は他のスリット21,22,23,
24,25,26の横巾よりも狭く形成されている。この実施例
においても最も外側に位置するスリット20,27の横巾が
狭いために円筒ばね１が破損するのを阻止することがで
きる。
３図および第４図を参照するとこの実施例では薄肉中空
円筒体２の外周面上に薄肉中空円筒体２の円周方向に延
びる３個の円周方向スリット２０からなるスリット群、
３個の円周方向スリット２１からなるスリット群、３個
の円周方向スリット２２からなるスリット群、３個の円
周方向スリット２３からなるスリット群、３個の円周方
向スリット２４からなるスリット群、３個の円周方向ス
リット２５からなるスリット群、３個の円周方向スリッ
ト２６からなるスリット群、３個の円周方向スリット２
７からなるスリット群が形成され、各スリット群は薄肉
中空円筒体２の軸線方向においてほぼ等しい間隔を隔て
て形成されている。また、スリット２０間、スリット２
１間、スリット２２間、スリット２３間、スリット２４
間、スリット２５間、スリット２６間、スリット２７間
には夫々橋絡部28,29,30,31,32,33,34,35が形成され
る。各スリット20,21,22,23,24,25,26,27は夫々薄肉中
空円筒体２の軸線に対して点対称に配置されている。従
って３個のスリット２０、３個のスリット２１、３個の
スリット２２、３個のスリット２３、３個のスリット２
４、３個のスリット２５、３個のスリット２６および３
個のスリット２７は夫々薄肉中空円筒体２の軸線に対し
て等角度範囲に亘って延びている。更に、第３図および
第４図に示す実施例においても全スリット20,21,22,23,
24,25,26,27の円周方向長さは等しく、隣接するスリッ
ト群のスリットは薄肉中空円筒体２の円周方向におい
て、180度を各スリット群のスリット数Ｎで除した角
度、即ち180／３＝６０度だけ互いにずれている。第３
図に示されるように薄肉中空円筒体２の軸線方向におい
て最も外側に位置するスリット20,27を除く他のスリッ
ト21,22,23,24,25,26の横巾はほぼ等しく、最も外側に
位置するスリット20,27の横巾は他のスリット21,22,23,
24,25,26の横巾よりも狭く形成されている。この実施例
においても最も外側に位置するスリット20,27の横巾が
狭いために円筒ばね１が破損するのを阻止することがで
きる。
第５図に円筒ばねの更に別の実施例を示す。なお、第５
図において第１図と同様な構成要素はダッシュを付した
同一の符号で示す。この実施例では各スリット３′，
４′，５′，６′，７′，８′，９′の横巾がスリット
中央部で最も広く、スリット両端部に向かうに従って次
第に狭くなる。この実施例では第１図に示す実施例に比
べて各スリット３′，４′，５′，６′，７′，８′，
９′の中央部の横巾を広くすることができるので円筒ば
ね１の変位ストロークを大きくすることができる。
図において第１図と同様な構成要素はダッシュを付した
同一の符号で示す。この実施例では各スリット３′，
４′，５′，６′，７′，８′，９′の横巾がスリット
中央部で最も広く、スリット両端部に向かうに従って次
第に狭くなる。この実施例では第１図に示す実施例に比
べて各スリット３′，４′，５′，６′，７′，８′，
９′の中央部の横巾を広くすることができるので円筒ば
ね１の変位ストロークを大きくすることができる。
第８図は本考案による円筒ばね１を圧電アクチュエータ
に用いた場合を示している。第８図を参照すると、圧電
アクチュエータ４０はその内部にピストン孔４１を形成
したアクチュエータハウジング４２と、ピストン孔４１
内に摺動可能に挿入されたピストン４３と、アクチュエ
ータハウジング４２の頂部を覆う端板４４と、端板４４
をアクチュエータハウジング４２の頂部に固定するため
の端板ホルダ４５と、端板４４の上端部を覆う合成樹脂
製キャップ４６とを具備する。
に用いた場合を示している。第８図を参照すると、圧電
アクチュエータ４０はその内部にピストン孔４１を形成
したアクチュエータハウジング４２と、ピストン孔４１
内に摺動可能に挿入されたピストン４３と、アクチュエ
ータハウジング４２の頂部を覆う端板４４と、端板４４
をアクチュエータハウジング４２の頂部に固定するため
の端板ホルダ４５と、端板４４の上端部を覆う合成樹脂
製キャップ４６とを具備する。
ピストン４３と端板４４間には多数の圧電素子板を積層
したピエゾ圧電素子４７が挿入され、ピストン４３下方
のピストン孔４１内にはピストン４３の下端面によって
画定された可変容積室４８が形成される。この可変容積
室４８は例えば内燃機関に用いる燃料で満たされてお
り、可変容積室４８は燃料通路４９を介して例えば燃料
噴射制御用のシリンダ室（図示せず）に連結される。ピ
ストン４３とアクチュエータハウジング４２間にはピス
トン４３を常時上方に向けて付勢する円筒ばね１が挿入
され、この円筒ばね１はピストン４３の円周状外周面上
に嵌着される。
したピエゾ圧電素子４７が挿入され、ピストン４３下方
のピストン孔４１内にはピストン４３の下端面によって
画定された可変容積室４８が形成される。この可変容積
室４８は例えば内燃機関に用いる燃料で満たされてお
り、可変容積室４８は燃料通路４９を介して例えば燃料
噴射制御用のシリンダ室（図示せず）に連結される。ピ
ストン４３とアクチュエータハウジング４２間にはピス
トン４３を常時上方に向けて付勢する円筒ばね１が挿入
され、この円筒ばね１はピストン４３の円周状外周面上
に嵌着される。
ピエゾ圧電素子４７に電荷をチャージするとピエゾ圧電
素子４７は軸方向に伸長し、その結果可変容積室４８の
容積が減少する。一方、ピエゾ圧電素子４７にチャージ
された電荷をディスチャージするとピエゾ圧電素子４７
は軸方向に収縮し、その結果可変容積室４８の容積が増
大する。
素子４７は軸方向に伸長し、その結果可変容積室４８の
容積が減少する。一方、ピエゾ圧電素子４７にチャージ
された電荷をディスチャージするとピエゾ圧電素子４７
は軸方向に収縮し、その結果可変容積室４８の容積が増
大する。
薄肉中空円筒体の軸線方向において最も外側に位置する
スリット群の各スリットと薄肉中空円筒体の端面との間
の巾を隣接するスリット群のスリット間の巾よりも狭く
形成することによって円筒ばねのばね機能に何ら影響を
与えることなく円筒ばねの全長を短かくすることができ
る。
スリット群の各スリットと薄肉中空円筒体の端面との間
の巾を隣接するスリット群のスリット間の巾よりも狭く
形成することによって円筒ばねのばね機能に何ら影響を
与えることなく円筒ばねの全長を短かくすることができ
る。
第１図は円筒ばねの側面図、第２図は第１図のII−II線
に沿ってみた断面図、第３図は円筒ばねの別の実施例の
側面図、第４図は第３図のIV−IV線に沿ってみた断面
図、第５図は円筒ばねの更に別の実施例の側面図、第６
図は第１図の円筒ばねの一部の拡大図、第７図は従来の
円筒ばねの側面図、第８図は圧電アクチュエータの側面
断面図である。 １…円筒ばね、２…薄肉中空円筒体、 ３，４，５，６，７，８，９，20,21,22,23,24,25,26,2
7,３′，４′，５′，６′，７′，８′，９′…スリッ
ト、 10,11,12,13,14,15,16,28,29,30,31,32,33,34,35…橋絡
部。
に沿ってみた断面図、第３図は円筒ばねの別の実施例の
側面図、第４図は第３図のIV−IV線に沿ってみた断面
図、第５図は円筒ばねの更に別の実施例の側面図、第６
図は第１図の円筒ばねの一部の拡大図、第７図は従来の
円筒ばねの側面図、第８図は圧電アクチュエータの側面
断面図である。 １…円筒ばね、２…薄肉中空円筒体、 ３，４，５，６，７，８，９，20,21,22,23,24,25,26,2
7,３′，４′，５′，６′，７′，８′，９′…スリッ
ト、 10,11,12,13,14,15,16,28,29,30,31,32,33,34,35…橋絡
部。
Claims (1)
- 【請求項１】薄肉中空円筒体の外周面上に薄肉中空円筒
体の軸線に対して点対称に形成されたＮ個（Ｎは自然
数）の円周方向スリットからなるスリット群を具備し、
該スリット群が薄肉中空円筒体の軸線方向において互い
にほぼ等しい間隔を隔てて複数個形成され、隣接するス
リット群のスリットが薄肉中空円筒体の円周方向におい
て互いに１８０／Ｎ度ずれており、薄肉中空円筒体の軸
線方向において最も外側に位置するスリット群の各スリ
ットの横巾をその他のスリット群のスリットの横巾より
も狭くした円筒ばねにおいて、薄肉中空円筒体の軸線方
向において最も外側に位置するスリット群の各スリット
と薄肉中空円筒体の端面との間の巾を隣接するスリット
群のスリット間の巾よりも狭く形成した円筒ばね。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988112146U JPH0615144Y2 (ja) | 1988-08-29 | 1988-08-29 | 円筒ばね |
| US07/387,616 US4958101A (en) | 1988-08-29 | 1989-07-28 | Piezoelectric actuator |
| GB8917523A GB2224317B (en) | 1988-08-29 | 1989-08-01 | A piezoelectric actuvator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988112146U JPH0615144Y2 (ja) | 1988-08-29 | 1988-08-29 | 円筒ばね |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0233940U JPH0233940U (ja) | 1990-03-05 |
| JPH0615144Y2 true JPH0615144Y2 (ja) | 1994-04-20 |
Family
ID=31350820
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1988112146U Expired - Lifetime JPH0615144Y2 (ja) | 1988-08-29 | 1988-08-29 | 円筒ばね |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0615144Y2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SG125948A1 (en) * | 2003-03-31 | 2006-10-30 | Asml Netherlands Bv | Supporting structure for use in a lithographic apparatus |
| JP4525920B2 (ja) * | 2005-06-07 | 2010-08-18 | 中央発條株式会社 | 筒状ばね |
| DE102007012302A1 (de) * | 2007-03-14 | 2008-09-18 | Robert Bosch Gmbh | Federhülse für Kraftstoffinjektor |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU7709975A (en) * | 1974-01-16 | 1976-07-08 | Saturnini E | Cage-like spring |
| US4690661A (en) * | 1985-08-26 | 1987-09-01 | Rexnord Inc. | Torsional stress distribution flexible coupling |
-
1988
- 1988-08-29 JP JP1988112146U patent/JPH0615144Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0233940U (ja) | 1990-03-05 |
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