JPH06178940A - 脱硝剤 - Google Patents
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- JPH06178940A JPH06178940A JP4334824A JP33482492A JPH06178940A JP H06178940 A JPH06178940 A JP H06178940A JP 4334824 A JP4334824 A JP 4334824A JP 33482492 A JP33482492 A JP 33482492A JP H06178940 A JPH06178940 A JP H06178940A
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Landscapes
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- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 脱硝率が高く、かつ耐酸性にも優れた脱硝剤
を提供する。 【構成】 ゼオライトに金属を担持させて脱硝剤を得る
とともに、このゼオライト中のＳiＯ2とＡl2Ｏ3との比
を３：１〜５：１（ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比を３〜５）とす
る。
を提供する。 【構成】 ゼオライトに金属を担持させて脱硝剤を得る
とともに、このゼオライト中のＳiＯ2とＡl2Ｏ3との比
を３：１〜５：１（ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比を３〜５）とす
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＮＯxの除去技術に関
し、特に内燃機関の排煙等のＮＯx含有ガスからＮＯxを
除去する技術に関する。
し、特に内燃機関の排煙等のＮＯx含有ガスからＮＯxを
除去する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＮＯx処理技術は例えば排煙脱硝
技術として実用化されている。この排煙脱硝方法は乾式
法と湿式法とに大別され、このうち最も進んでいるのは
乾式法の一種である選択接触還元法である。この主反応
を以下に示す。
技術として実用化されている。この排煙脱硝方法は乾式
法と湿式法とに大別され、このうち最も進んでいるのは
乾式法の一種である選択接触還元法である。この主反応
を以下に示す。
【０００３】４ＮＯ＋４ＮＨ4＋Ｏ2→６Ｈ2Ｏ＋４Ｎ2 この反応は還元剤としてアンモニアを使用しており、酸
素が共存しても選択的にＮＯxと反応するので、ディー
ゼル機関の排気ガス等の処理に使用される。この場合、
触媒としてＰt等の貴金属系やＡl2Ｏ3、ＴiＯ2等に担持
させた各種金属酸化物等が使用される。前記選択接触還
元法は、簡単なシステムでＮＯxを処理することができる
ので高脱硝率が得られる。しかもＮＯxを無害なＮ2とＨ
2Ｏとに分解できるので、廃液処理が不要となる等の利
点を有する。
素が共存しても選択的にＮＯxと反応するので、ディー
ゼル機関の排気ガス等の処理に使用される。この場合、
触媒としてＰt等の貴金属系やＡl2Ｏ3、ＴiＯ2等に担持
させた各種金属酸化物等が使用される。前記選択接触還
元法は、簡単なシステムでＮＯxを処理することができる
ので高脱硝率が得られる。しかもＮＯxを無害なＮ2とＨ
2Ｏとに分解できるので、廃液処理が不要となる等の利
点を有する。
【０００４】しかし、この方法にては有害で危険なアン
モニアガスを使用するので、その取り扱いに注意を必要
とし、また排気ガス中のＮＯx以外の成分で還元触媒が
劣化してしまうので触媒交換の作業が必要となり、特に
高価な貴金属系の触媒を使用する場合は経済的に不利と
なる。
モニアガスを使用するので、その取り扱いに注意を必要
とし、また排気ガス中のＮＯx以外の成分で還元触媒が
劣化してしまうので触媒交換の作業が必要となり、特に
高価な貴金属系の触媒を使用する場合は経済的に不利と
なる。
【０００５】また、高温においては触媒成分の焼結が進
行する等の不都合が生じ、低温においてはアンモニアが
水分またはＳＯxと反応するので硫安等の塩が触媒表面
に生成されて脱硝率が低下する。従って、使用温度範囲
が３２０〜４５０℃に制限されてしまう。
行する等の不都合が生じ、低温においてはアンモニアが
水分またはＳＯxと反応するので硫安等の塩が触媒表面
に生成されて脱硝率が低下する。従って、使用温度範囲
が３２０〜４５０℃に制限されてしまう。
【０００６】このように、上記アンモニアを用いる方法
においては問題点も多いので現在、他の脱硝方法の研究
が行われており、特に直接分解法が注目されてきてい
る。
においては問題点も多いので現在、他の脱硝方法の研究
が行われており、特に直接分解法が注目されてきてい
る。
【０００７】この直接分解法はＮＯxの最も理想的な除
去方法であり、近年Ｃu−ＺＳＭ−５ゼオライトやペロ
ブスカイト型複合化合物等の触媒が見いだされてきてい
る。
去方法であり、近年Ｃu−ＺＳＭ−５ゼオライトやペロ
ブスカイト型複合化合物等の触媒が見いだされてきてい
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、この直接分解
方法においては最も高活性なＣu−ＺＳＭ−５を触媒と
しても、排気ガス中のＳＯxあるいはＨ2Ｏによって触媒
性能が劣化して脱硝率が低下してしまい、長期にわたっ
て高い脱硝率を得ることは非常に困難である。
方法においては最も高活性なＣu−ＺＳＭ−５を触媒と
しても、排気ガス中のＳＯxあるいはＨ2Ｏによって触媒
性能が劣化して脱硝率が低下してしまい、長期にわたっ
て高い脱硝率を得ることは非常に困難である。
【０００９】また、通常実機排気ガス中にはＮＯxの他
にＳＯx、Ｈ2Ｏ、ＣＯ2、ＣＯ等の成分が多種含まれて
おり、これら各成分に対する耐蝕性、特に耐酸性の高い
脱硝剤が求められている。
にＳＯx、Ｈ2Ｏ、ＣＯ2、ＣＯ等の成分が多種含まれて
おり、これら各成分に対する耐蝕性、特に耐酸性の高い
脱硝剤が求められている。
【００１０】本発明は上記背景の下になされたものであ
り、脱硝率が高く、かつ耐酸性にも優れた脱硝剤を提供
することを目的とする。
り、脱硝率が高く、かつ耐酸性にも優れた脱硝剤を提供
することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段及び作用】上記課題を解決
するため、本発明者は種々のゼオライトに金属を担持さ
せて炭化水素の共存下で脱硝実験を行った。
するため、本発明者は種々のゼオライトに金属を担持さ
せて炭化水素の共存下で脱硝実験を行った。
【００１２】その結果、脱硝率と耐酸性度及び種々のゼ
オライトの構造は密接な関係にあり、特にゼオライト中
のＳiＯ2／Ａl2Ｏ3の比と脱硝率及び耐酸性は強い相関
を有していることを見いだし、鋭意検討を重ねて本発明
を完成した。
オライトの構造は密接な関係にあり、特にゼオライト中
のＳiＯ2／Ａl2Ｏ3の比と脱硝率及び耐酸性は強い相関
を有していることを見いだし、鋭意検討を重ねて本発明
を完成した。
【００１３】即ち、本発明はＳiＯ2とＡl2Ｏ3とを含有
するゼオライトに脱硝触媒となる金属を担持させて得ら
れる脱硝剤において、前記ゼオライトはＳiＯ2とＡl2Ｏ
3とを３：１〜５：１の重量比にて含有することを特徴
とする。
するゼオライトに脱硝触媒となる金属を担持させて得ら
れる脱硝剤において、前記ゼオライトはＳiＯ2とＡl2Ｏ
3とを３：１〜５：１の重量比にて含有することを特徴
とする。
【００１４】以下、本発明を更に詳しく説明する。
【００１５】脱硝触媒の担持母材であるゼオライトとし
てはＮaＹ型ゼオライト、ＨＹ型ゼオライト、Ｎa型モル
デナイト、Ｈ型モルデナイト、Ａ型ゼオライト、Ｘ型ゼ
オライト等があり、本明細書にては上記各種ゼオライト
を一括してゼオライトと記載する。
てはＮaＹ型ゼオライト、ＨＹ型ゼオライト、Ｎa型モル
デナイト、Ｈ型モルデナイト、Ａ型ゼオライト、Ｘ型ゼ
オライト等があり、本明細書にては上記各種ゼオライト
を一括してゼオライトと記載する。
【００１６】天然のゼオライトはケイ酸塩のＳiの一部
がＡlに置換されたアルミノケイ酸で、その化学組成は
一般に下式（ａ）であらわされる。
がＡlに置換されたアルミノケイ酸で、その化学組成は
一般に下式（ａ）であらわされる。
【００１７】 (Ｍ2+，Ｍ2 +)Ｏ・Ａl2Ｏ3・ｍＳiＯ2・ｎＨ2Ｏ（３≦ｍ≦１０）…（ａ） （ただしＭ2+は２価の金属イオン、Ｍ+は１価の金属イ
オンを表す。） また、人工的には上記（ａ）式においてｍ≧１０のゼオ
ライトも合成されている。このような組成で表される天
然及び人工ゼオライトにおいてＳiＯ2とＡl2Ｏ3との重
量比を３：１〜５：１とすることにより優れた特性を有
する脱硝剤を得ることができる。以下、ＳiＯ2とＡl2Ｏ
3との重量比を単に”比”と表記する。
オンを表す。） また、人工的には上記（ａ）式においてｍ≧１０のゼオ
ライトも合成されている。このような組成で表される天
然及び人工ゼオライトにおいてＳiＯ2とＡl2Ｏ3との重
量比を３：１〜５：１とすることにより優れた特性を有
する脱硝剤を得ることができる。以下、ＳiＯ2とＡl2Ｏ
3との重量比を単に”比”と表記する。
【００１８】これらゼオライトにおいてはＳiＯ2とＡl2
Ｏ3との重量比（ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比）が小さくなるにつ
れて脱硝率が高くなるが、この比が小さくなるにつれて
耐酸性は低くなる。
Ｏ3との重量比（ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比）が小さくなるにつ
れて脱硝率が高くなるが、この比が小さくなるにつれて
耐酸性は低くなる。
【００１９】従って、使用条件に応じてＳiＯ2／Ａl2Ｏ
3比を調整し、耐酸性が要求される使用状況下にてはＳi
Ｏ2／Ａl2Ｏ3比の高いゼオライトを用い、高い脱硝率が
求められる使用状況下ではＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が小さい
ゼオライトを用いることが好ましい。
3比を調整し、耐酸性が要求される使用状況下にてはＳi
Ｏ2／Ａl2Ｏ3比の高いゼオライトを用い、高い脱硝率が
求められる使用状況下ではＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が小さい
ゼオライトを用いることが好ましい。
【００２０】特に、実機排気ガス中にはＮＯxの他にＳ
Ｏx、Ｈ2Ｏ、ＣＯ2、ＣＯ等の成分が多種含まれてお
り、脱硝剤の耐酸性を高くする必要がある。また、脱硝
率も高いことが望ましい。
Ｏx、Ｈ2Ｏ、ＣＯ2、ＣＯ等の成分が多種含まれてお
り、脱硝剤の耐酸性を高くする必要がある。また、脱硝
率も高いことが望ましい。
【００２１】本発明にてはＳiＯ2とＡl2Ｏ3との比を
３：１〜５：１（ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比を３〜５）として
いるので脱硝率、耐酸性共に優れた脱硝剤が得られる。
このようなゼオライトとしては例えばＹ型ゼオライトが
挙げられ、上記実機排気ガスの脱硝剤として好適に用い
ることができる。
３：１〜５：１（ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比を３〜５）として
いるので脱硝率、耐酸性共に優れた脱硝剤が得られる。
このようなゼオライトとしては例えばＹ型ゼオライトが
挙げられ、上記実機排気ガスの脱硝剤として好適に用い
ることができる。
【００２２】
【実施例】本実施例においてはＮaＹ型ゼオライト、Ｈ
型モルデナイト，Ｎa型モルデナイト、Ｙ型ゼオライ
ト、Ｘ型ゼオライト（いずれも東ソー株式会社製）を用
いた。
型モルデナイト，Ｎa型モルデナイト、Ｙ型ゼオライ
ト、Ｘ型ゼオライト（いずれも東ソー株式会社製）を用
いた。
【００２３】尚、ＮaＹ型ゼオライトとＨＹ型ゼオライ
トのＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比は共に3.3であるので、ＮaＹ型
ゼオライトとＨＹ型ゼオライトの両者を一括してＹ型ゼ
オライトとして表記する。
トのＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比は共に3.3であるので、ＮaＹ型
ゼオライトとＨＹ型ゼオライトの両者を一括してＹ型ゼ
オライトとして表記する。
【００２４】これらゼオライトにマンガンを担持させて
脱硝剤を製造し、それぞれ炭化水素の共存下でＮＯxを
分解して脱硝率を測定した。この際、図１に示す脱硝装
置を用いてＮＯx濃度の測定を行った。
脱硝剤を製造し、それぞれ炭化水素の共存下でＮＯxを
分解して脱硝率を測定した。この際、図１に示す脱硝装
置を用いてＮＯx濃度の測定を行った。
【００２５】図１において、１はディーゼル発電機、２
は脱硝触媒槽であり、ディーゼル発電機１から排出され
る排気ガスは通気管７を通じて脱硝触媒槽２の下部に流
入する。この排気ガスはマンガン担持ゼオライト１２が
収容された脱硝触媒槽２内を流通してＮＯx処理されて
処理ガスとなる。この処理ガスは、脱硝触媒槽２の上部
に設けられた通気管９を通じて流出する構成となってい
る。
は脱硝触媒槽であり、ディーゼル発電機１から排出され
る排気ガスは通気管７を通じて脱硝触媒槽２の下部に流
入する。この排気ガスはマンガン担持ゼオライト１２が
収容された脱硝触媒槽２内を流通してＮＯx処理されて
処理ガスとなる。この処理ガスは、脱硝触媒槽２の上部
に設けられた通気管９を通じて流出する構成となってい
る。
【００２６】また、脱硝触媒槽２の排気ガス流入部には
炭化水素噴霧口５を有する炭化水素噴霧管８が設けられ
ており、この炭化水素噴霧管８を通じて脱硝触媒槽２内
に炭化水素が噴出される。
炭化水素噴霧口５を有する炭化水素噴霧管８が設けられ
ており、この炭化水素噴霧管８を通じて脱硝触媒槽２内
に炭化水素が噴出される。
【００２７】更に、上記通気管７にはＮＯx濃度測定口
３が設けられており、排気ガスの一部はこのＮＯx濃度
測定口３に設けられた排気ガス採取管１０を通じてＮＯ
x濃度分析計６においてそのＮＯx濃度を測定する構成と
なっている。
３が設けられており、排気ガスの一部はこのＮＯx濃度
測定口３に設けられた排気ガス採取管１０を通じてＮＯ
x濃度分析計６においてそのＮＯx濃度を測定する構成と
なっている。
【００２８】同様に、上記通気管９にはＮＯx濃度測定
口４が設けられており、処理ガスの一部はこのＮＯx濃
度測定口４に設けられた処理ガス採取管１１を通じてＮ
Ｏx濃度分析計６においてそのＮＯx濃度を測定される。
ＮＯx濃度分析計としてはＣＬＭ１００（島津製作所
製）を用い、ＮＯxの分解率（脱硝率）は排気ガスのＮ
Ｏx濃度をα、処理ガスのＮＯx濃度をβとして下式によ
り算出した。
口４が設けられており、処理ガスの一部はこのＮＯx濃
度測定口４に設けられた処理ガス採取管１１を通じてＮ
Ｏx濃度分析計６においてそのＮＯx濃度を測定される。
ＮＯx濃度分析計としてはＣＬＭ１００（島津製作所
製）を用い、ＮＯxの分解率（脱硝率）は排気ガスのＮ
Ｏx濃度をα、処理ガスのＮＯx濃度をβとして下式によ
り算出した。
【００２９】脱硝率＝(α−β)／α この装置を用いて種々の条件にてディーゼル発電機の排
気ガスの脱硝を行った。その結果を以下に示す。
気ガスの脱硝を行った。その結果を以下に示す。
【００３０】まず、上記各ゼオライトに構造強化剤３０
wt％を含有させて穴数１６×１６で６５mm角のハニカム
成形体に焼成した。
wt％を含有させて穴数１６×１６で６５mm角のハニカム
成形体に焼成した。
【００３１】このハニカム成形体にＭnを担持させるた
め、硫酸マンガン５水和物の０.１Ｎ水溶液を１ｌ調製
し、この水溶液中にハニカム成形体を浸漬して１２時間
放置することでゼオライト中にＭnを担持させた。
め、硫酸マンガン５水和物の０.１Ｎ水溶液を１ｌ調製
し、この水溶液中にハニカム成形体を浸漬して１２時間
放置することでゼオライト中にＭnを担持させた。
【００３２】このＭn担持ゼオライトを水溶液から取り
出した後に１５０℃にて５時間乾燥させてそれぞれ脱硝
剤を得る。
出した後に１５０℃にて５時間乾燥させてそれぞれ脱硝
剤を得る。
【００３３】本実施例にては上記のようにＸ型ゼオライ
ト、Ｙ型ゼオライト、Ｈ型モルデナイト、Ｙ型モルデナ
イトを用いてそれぞれ脱硝剤１〜４を作成した。
ト、Ｙ型ゼオライト、Ｈ型モルデナイト、Ｙ型モルデナ
イトを用いてそれぞれ脱硝剤１〜４を作成した。
【００３４】表１にこれらゼオライトのＳiＯ2／Ａl2Ｏ
3のモル比及び重量比を示す。
3のモル比及び重量比を示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】これら脱硝剤をそれぞれ上記各脱硝剤を図
１に示す脱硝装置の脱硝剤保持部１２に配置して各脱硝
率の測定を行い、ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比と脱硝率の相関を
調べた。その結果を図２に示す。
１に示す脱硝装置の脱硝剤保持部１２に配置して各脱硝
率の測定を行い、ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比と脱硝率の相関を
調べた。その結果を図２に示す。
【００３７】また、ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比と耐酸性との相
関を図３に示す。
関を図３に示す。
【００３８】図２によりＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が小さくな
るにつれて脱硝率が高くなることが示され、例えばＳi
Ｏ2／Ａl2Ｏ3比が３.３のＹ型ゼオライトにては約８０
％、ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が１.４のＸ型ゼオライトにては
約９０％という高い脱硝率が得られている。
るにつれて脱硝率が高くなることが示され、例えばＳi
Ｏ2／Ａl2Ｏ3比が３.３のＹ型ゼオライトにては約８０
％、ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が１.４のＸ型ゼオライトにては
約９０％という高い脱硝率が得られている。
【００３９】しかし、ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3が小さくなるに
つれて耐酸性は低くなり、ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が３.５の
Ｙ型ゼオライトにては７５％程度を保っているものの、
Ｘ型ゼオライトにては５０％程度の耐酸性しか得られな
い。
つれて耐酸性は低くなり、ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が３.５の
Ｙ型ゼオライトにては７５％程度を保っているものの、
Ｘ型ゼオライトにては５０％程度の耐酸性しか得られな
い。
【００４０】上記結果から、高い耐酸性が求められる使
用状況下ではＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が小さいゼオライトを
用いることが好ましく、高い脱硝率が求められる使用状
況下ではＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が高いゼオライトを用いる
ことが好ましいことがわかる。
用状況下ではＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が小さいゼオライトを
用いることが好ましく、高い脱硝率が求められる使用状
況下ではＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が高いゼオライトを用いる
ことが好ましいことがわかる。
【００４１】特に、ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比が３〜５程度に
ては脱硝率、耐酸性ともに比較的高い値が得られてお
り、好適にはＳiＯ2／Ａl2Ｏ3の値がこの範囲にあるゼ
オライト、例えばＹ型ゼオライト等を用いると脱硝率、
耐酸性共に高い脱硝剤を得ることができる。
ては脱硝率、耐酸性ともに比較的高い値が得られてお
り、好適にはＳiＯ2／Ａl2Ｏ3の値がこの範囲にあるゼ
オライト、例えばＹ型ゼオライト等を用いると脱硝率、
耐酸性共に高い脱硝剤を得ることができる。
【００４２】尚、各測定においていずれも排気ガス温度
は４００〜４５０℃の範囲内とし、平気ＳＶ値（空間速
度）は２０００／ｈ、ＮＯx濃度は９００ppm、ＳＯx濃度
は１５０ppmであり、Ｈ2Ｏは約１０％含有されていた。
炭化水素としては軽油を用いて周期的に噴霧を行った。
は４００〜４５０℃の範囲内とし、平気ＳＶ値（空間速
度）は２０００／ｈ、ＮＯx濃度は９００ppm、ＳＯx濃度
は１５０ppmであり、Ｈ2Ｏは約１０％含有されていた。
炭化水素としては軽油を用いて周期的に噴霧を行った。
【００４３】また、各種ゼオライトの耐酸性はＪＩＳ法
（ＪＩＳ：Ｒ１５０３）に基づいて測定した。
（ＪＩＳ：Ｒ１５０３）に基づいて測定した。
【００４４】
【発明の効果】本発明においては、ＳiＯ2とＡl2Ｏ3と
の比を３：１〜５：１（ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比を３〜５）
としているので脱硝率、耐酸性共に優れた脱硝剤が得ら
れる。
の比を３：１〜５：１（ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比を３〜５）
としているので脱硝率、耐酸性共に優れた脱硝剤が得ら
れる。
【００４５】従って脱硝剤の耐酸性、脱硝率ともにも高
いことが要求される実機排気ガスの脱硝剤としても好適
に用いうる。
いことが要求される実機排気ガスの脱硝剤としても好適
に用いうる。
【図１】本発明の一実施例に係る脱硝装置の説明図
【図２】ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比と脱硝率との相関を表すグ
ラフ
ラフ
【図３】ＳiＯ2／Ａl2Ｏ3比と耐酸性度との相関を表す
グラフ
グラフ
１…ディーゼル発電機 ２…脱硝触媒槽 ３…ＮＯx濃度測定口 ４…ＮＯx濃度測定口 ５…炭化水素噴霧口 ６…ＮＯx濃度分析計 ７…通気管 ８…炭化水素噴霧管 ９…通気管 １０…排気ガス採取管 １１…処理ガス採取管 １２…マンガン担持ゼオライト
Claims (1)
- 【請求項１】 ＳiＯ2とＡl2Ｏ3とを含有するゼオライ
トに脱硝触媒となる金属を担持させて得られる脱硝剤に
おいて、 前記ゼオライトのＳiＯ2とＡl2Ｏ3との重量比は３：１
〜５：１であることを特徴とする脱硝剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4334824A JPH06178940A (ja) | 1992-12-16 | 1992-12-16 | 脱硝剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4334824A JPH06178940A (ja) | 1992-12-16 | 1992-12-16 | 脱硝剤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06178940A true JPH06178940A (ja) | 1994-06-28 |
Family
ID=18281631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4334824A Pending JPH06178940A (ja) | 1992-12-16 | 1992-12-16 | 脱硝剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06178940A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6685897B1 (en) | 2000-01-06 | 2004-02-03 | The Regents Of The University Of California | Highly-basic large-pore zeolite catalysts for NOx reduction at low temperatures |
-
1992
- 1992-12-16 JP JP4334824A patent/JPH06178940A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6685897B1 (en) | 2000-01-06 | 2004-02-03 | The Regents Of The University Of California | Highly-basic large-pore zeolite catalysts for NOx reduction at low temperatures |
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