JPH06192745A - 連続焼鈍による非ストレッチャーストレイン性でｂｈ性に優れた軟質表面処理原板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 経済性に優れ、高い生産性と、高温焼鈍が可
能な、コンパクトで設備費の小さい超急速加熱短時間焼
鈍法を提供する。 【構成】 Ｃ：０．００１５〜０．００５０％、Ｍｎ：
０．０５〜０．６０％、Ｐ：０．００１〜０．０２５
％、Ｓ：０．００１〜０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．
０１２〜０．１２０％、Ｎ：≦０．０１２０％、Ｂ：Ｂ
／Ｎ（原子量比）で２．５以下、Ｔ．Ｏ：≦０．００７
０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋼片を、通常
の熱間圧延条件で加熱、熱間圧延を行い、巻き取り熱延
鋼帯とし、８５％以上の冷間圧延を行い、その後、連続
焼鈍にて少なくとも５００℃以上の温度域を１００℃／
ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱し３秒以下の保持を行
い、その後室温まで冷却する再結晶焼鈍を行い、次い
で、調質圧延を｛０．０５×Ｃ（ppm ）｝％以上、且つ
３．５％以下の範囲で施す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、錫メッキやクロム酸処
理などの表面処理が施される表面処理原板の硬さレベル
がテンパー度で１〜３の常温時効後非ストレッチャース
トレイン性でＢＨ性に優れた表面処理用原板を連続焼鈍
で製造する方法に関するものである。

【０００２】本発明の表面処理原板は、ブリキ板等の表
面処理鋼板とされた後、製缶メーカーで、エアーゾール
缶やＤＩ缶のように缶のドームボトム加工後缶胴部など
に塗装を行い、オーブンで焼き付け処理を行う製缶法で
製缶された時にその効果が発揮される。即ち、本発明で
製造された表面処理鋼板は、缶のドームボトム加工時に
は常温時効後非ストレッチャーストレイン性であるので
ストレッチャーストレインが発生せず、その後のオーブ
ンでの焼き付け処理時に３kgf ／mm² 以上の優れたＢＨ
性（焼き付け塗装処理による降伏点の上昇度合）が発揮
され、ドームボトム部の降伏点が上昇し、缶に内圧がか
かったときの缶の耐圧力が高くなり、内圧缶用として優
れた特性を有するものである。

【０００３】

【従来の技術】錫メッキやクロム酸処理などの表面処理
が施される非ストレッチャーストレイン性表面処理原板
の硬さレベルが、テンパー度で１〜３の軟質表面処理原
板（以下、それぞれ「Ｔ−１〜Ｔ−３」という）は、こ
れまで、焼鈍時間が２〜３日も掛かる箱焼鈍法で製造さ
れてきた。しかし、この箱焼鈍法では完全非時効性とな
り、本発明が目標とするような、常温時効後非ストレッ
チャーストレイン性でＢＨ性にも優れた軟質表面処理鋼
板は得られない。さらに、バッチ式で且つ焼鈍に２〜３
日も要し生産性も極めて悪い。

【０００４】また、従来、生産性が比較的良好な連続焼
鈍方式でＴ−１〜Ｔ−３の軟質表面処理原板を製造する
方法も提案されているが、常温時効後非ストレッチャー
ストレイン性でＢＨ性にも優れた軟質表面処理原板の製
造方法はまだない。例えば、特開昭５８−１９７２２４
号公報は、耐フルーティング性を有する軟質表面処理鋼
板の製造法、また特開昭５９−１２９７３３号公報は、
非ストレッチャーストレイン性を有するが硬質ブリキ原
板の製造方法で、本発明が目標とする常温時効後非スト
レッチャーストレイン性で、かつＢＨ性にも優れた軟質
表面処理原板の製造法ではない。

【０００５】この連続焼鈍方式では、焼鈍時間が１〜２
分掛かり、焼鈍炉内に滞留するコイルの長さが１０００
ｍ前後にもなり、設備長が長く連続焼鈍装置の建設費が
高い。また、このような炉は、設備の設置スペースを短
くするためハースロールを上下に配置し、その間を鋼帯
が上下しながら通過する縦パス型炉が採用されている。
そのため、より軟質なメッキ原板を製造するのに効果的
な、例えば７００℃を越えるような高温焼鈍では鋼板の
強度が大きく低下し、絞り（しわ）が発生するようにな
り、形状の良好な軟質非ストレッチャーストレイン性表
面処理原板の製造が難しくなる、等の問題もある。

【０００６】さらに、本発明のような超短時間連続焼鈍
法についても従来から研究がなされており、特公昭３６
−１００２５号公報、特公昭３６−２１１５５号公報、
特公昭４０−３０２０号公報、特公昭４６−１９７８１
号、がある。しかし、上記特公昭３６−２１１５５号公
報は、２００〜３００℃でコイルとして巻き取らねばな
らず酸化の問題、巻き取り設備の問題、巻き取ったコイ
ルの冷却方法或いは冷却時のコイル内外周の不均一冷却
の問題がある。また、上記特公昭３６−１００５２号公
報、特公昭４０−３０２０号公報、特公昭４６−１９７
８１号、特公昭４０−３０２０号公報は、何れも常温時
効後非ストレッチャーストレイン性でかつＢＨ性にも優
れた軟質表面処理原板の製造は不可能である。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、経済性に優
れ、高い生産性と、高温焼鈍が可能な、コンパクトで設
備費の小さい超急速加熱短時間焼鈍設備で、Ｔ−１〜Ｔ
−３の常温時効後非ストレッチャーストレイン性で、か
つＢＨ性に優れた軟質表面処理原板の製造方法を提供す
ることを目的としている。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するため、鋼成分、熱延条件、冷間圧延条件、連
続焼鈍条件について総合的に検討し、本発明を見い出し
たものであり、その要旨は、下記の通りである。

【０００９】Ｃ：０．００１５〜０．００５０％、Ｍ
ｎ：０．０５〜０．６０％、Ｐ：０．００１〜０．０２
５％、Ｓ：０．００１〜０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：
０．０１２〜０．１２０％、Ｎ：≦０．０１２０％、
Ｂ：Ｂ／Ｎ（原子量比）で０〜２．５、Ｔ．Ｏ：≦０．
００７０％、残部不可避的不純物及び鉄からなる鋼片
を、通常の熱間圧延条件で加熱、熱間圧延を行い、巻き
取り熱延鋼帯とし、８５％以上の冷間圧延を行い、その
後、連続焼鈍にて少なくとも５００℃以上の温度域を１
００℃／ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱し、３秒以下
の保定を行い、その後室温まで冷却する再結晶焼鈍を行
い、次いで、調質圧延を｛０．０５×Ｃ（ppm ）｝％以
上、３．５％以下の範囲で施すことを特徴とする連続焼
鈍による非ストレッチャーストレイン性でＢＨ性に優れ
た軟質表面処理原板の製造方法。

【００１０】以下に、本発明について詳細に述べる。本
発明者は、まず、経済性に優れ、高い生産性と高温焼鈍
が可能な、コンパクトで設備費の小さい超急速加熱短時
間焼鈍法による、Ｔ−１〜Ｔ−３の常温時効後非ストレ
ッチャーストレイン性でＢＨ性に優れた軟質表面処理原
板の製造方法について種々検討した。

【００１１】上述した課題を解決するため、軟質表面処
理原板の製造方法について、成分含有量、熱延条件、冷
間圧延条件、連続焼鈍条件並びに軟質圧延条件について
総合的に検討し、下記の２点を主ポイントとすることに
より、極めてコンパクトな連続焼鈍設備で常温時効後非
ストレッチャーストレイン性でＢＨ性に優れた軟質表面
処理原板の製造が可能となることを初めて見い出した。

【００１２】 Ｃ含有量を０．００１５〜０．００５
０％に規制し、連続焼鈍の加熱において少なくとも５０
０℃以上の温度域を１００℃／ｓ以上で６５０〜８５０
℃に加熱することにより、再結晶焼鈍後の結晶粒径を大
きくし、Ｔ−１〜Ｔ−３の軟質な材質が製造が可能とな
ること、および Ｃ含有量を０．００１５〜０．００５０％に規制す
ることによって焼鈍後の固溶Ｃ含有量を適正量（ＢＨ量
を付与するのに必要な下限の固溶Ｃ含有量並びに常温時
効後の非Ｓｔ−Ｓｔ性の確保が可能な上限の固溶Ｃ含有
量）とし、その上で、調質圧延率を｛０．０５×Ｃ（pp
m ）｝％以上、３．５％以下の範囲で施し、焼鈍後の固
溶Ｃ含有量に見合った歪（調質圧延量）を付加すること
によって常温時効後のストレッチャーストレインの発生
を抑制することが可能となること。

【００１３】図１は、本発明の上記ポイントの「連続
焼鈍の加熱において少なくとも５００℃以上の温度域を
１００℃／ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱すること」
の効果を示した図であって、本発明で製造したＣ含有量
が０．００２５％、９０％の冷間圧延率で圧延した板厚
が０．２５mmの冷延板を、図２に示すヒートサイクルで
加熱速度（α_H ）と均熱温度（Ｔ）を変え、時間（ｔ）
を０．１sec 、冷却速度（α_c ）を３００℃／ｓとし、
熱処理を行った鋼板の組織を調査し、再結晶の完了する
温度を求め、その結果を示した。

【００１４】図１から、加熱速度を１００℃／ｓ以上と
することにより再結晶完了温度が顕著に低下することが
分る。このことから、均熱時間が殆どないようなコンパ
クトな連続焼鈍設備でＴ−１〜Ｔ−３を製造するには、
本発明の上記ポイントの連続焼鈍の加熱において、１
００℃／ｓ以上の超急速加熱することが極めて重要であ
ることが分る。

【００１５】このように、１００℃／ｓ以上で加熱する
ことにより、従来の２０℃／ｓより再結晶温度が低下す
るメカニズムについては必ずしも充分に解明できていな
いが、下記のＡ及びＢの効果によるものではないかと推
察される。なお、これらのＡ、Ｂの効果は、連続焼鈍の
加熱において少なくとも５００℃以上の温度域を１００
℃／ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱することで得られ
た。

【００１６】Ａ． 超急速加熱の場合は、再結晶のスタ
ート時におけるサブグレインの粒界の移動速度並びに粒
成長時の粒界の移動速度が極めて速いので、粒界への偏
析元素の粒界への移動が追従しなくなり粒界の移動を妨
げる偏析元素が少なくなる。その結果、超急速加熱を行
うことにより再結晶がより低温で起こるとともに粒成長
も容易となり、より軟質材が得られるようになった。な
お、冷間圧延率、成分等は、このサブグレインの生成並
びに大きさ等に影響を与えているのではないかと考えら
れる。 Ｂ． 超急速加熱の場合は、再結晶〜粒成長の間の時間
があまりにも短いので再結晶前、途中、粒成長の段階に
おいてＡＩＮの微細析出が殆ど起こらなくなる。その結
果、超急速加熱を行うことにより再結晶がより低温で起
こるとともに粒成長も容易となり、より軟質材が得られ
るようになった。

【００１７】図３は、本発明の主要課題である常温時効
後非ストレッチャーストレイン性でＢＨ性に優れた軟質
表面処理原板を得る方法についての主要ポイントを示し
た図である。本発明で製造した種々のＣ含有量の熱延板
を用い、９０％の冷間圧延率で０．２５mmの冷延板を製
造し、図３に示すヒートサイクルで加熱速度（α_H ）を
１０００℃／ｓ、均熱温度（Ｔ）を７４０℃、時間
（ｔ）を０．１sec 、冷却速度（α_c ）を１００℃／ｓ
とし、熱処理を行った焼鈍板に、種々の調質圧延率で調
質圧延を行い、表面処理原板を製造し、錫メッキを施し
ブリキを製造し、常温時効後の非ストレッチャーストレ
イン性とＢＨ性を評価した。

【００１８】常温時効後の非ストレッチャーストレイン
性の評価は、得られた種々のブリキ板を室温で１〜２カ
月経過させた後、エアーゾール缶のドームボトムに加工
し、ストレチャーストレインの程度を黙視判定し評価し
た。

【００１９】ＢＨ性の評価は、得られた種々のブリキ板
からＪＩＳ−５＃試験片を切り出し、２％予歪を与え、
２００℃×１０min の熱処理を行い、再度引張り試験を
行って、熱処理前後の△Ｙ．Ｐを測定し、△Ｙ．Ｐが３
kgf ／mm² 以上得られるか否かで評価した。

【００２０】また、ブリキ板の硬度を調査し、Ｔ−１〜
Ｔ−３の軟質なブリキが得られるか否かについても併せ
て評価し、常温時効後非ストレッチャーストレイン性で
ＢＨ性に優れた軟質表面処理原板を得られたＣ含有量と
調質圧延率の範囲を「本発明の範囲」として、図３に示
した。

【００２１】「本発明の範囲」の調質率の下限の境界線
は、常温時効後の非ストレッチャーストレイン性が確保
できた領域の境界線を示し、常温時効後の非ストレッチ
ャーストレイン性を確保するには、図３に示すように
｛０．０５×Ｃ（ppm ）｝（％）以上の調質圧延を施す
ことが重要であり、この範囲に規制することによって、
常温時効後の非ストレッチャーストレイン性が確保でき
ることが分った。

【００２２】また、図３に示す「本発明の範囲」のＣ含
有量の下限の１５ppm の境界線は、３kgf ／mm² 以上の
ＢＨ量が得られた下限を示し、１５ppm 以上のＣ含有量
とする必要があることが分った。

【００２３】さらに、Ｃ含有量の上限の５０ppm の境界
線は、本発明が目標とするＴ−１〜Ｔ−３の軟質な表面
処理原板を得られた限界線であり、５０ppm 以下のＣ含
有量とする必要があることが分った。

【００２４】また、図３に示す「本発明の範囲」の調質
圧延率の上限の境界線は、ブリキ原板を調質圧延すると
きに通常行われているドライ調質圧延で付与できる上限
の調質圧延率である３．５％を示す。

【００２５】以上の通り、図１及び図３に示した前記
およびをポイントとする極めてコンパクトな超短時間
焼鈍によって常温時効後非ストレッチャーストレイン性
でＢＨ性に優れた軟質表面処理原板の製造が可能とな
る。

【００２６】以下に、製造条件について詳細に述べる。
まず、含有元素の機能及びその組成範囲について説明す
る。Ｃは、図３に示すように、調質圧延率と共に、常温
時効後の非ストレッチャーストレイン性、ＢＨ性、硬度
に大きく影響する元素である。Ｃ含有量が増加するにつ
れて、超急速加熱焼鈍時の再結晶焼鈍後の固溶Ｃ量が増
加し、ＢＨ量の増加、常温時効後の非ストレッチャース
トレイン性が劣化し、非ストレッチャーストレイン性を
確保するのに必要な調質圧延率の上昇、硬度の上昇が生
じる。５０ppm 超では、本発明が目標とするＴ−１〜Ｔ
−３の軟質な表面処理原板を得られなくなる。従って、
Ｃ含有量の上限を０．００５０％とし、また、Ｃ量が
０．００１５％未満ではＢＨ量が３kgf ／mm² 未満とな
るので、下限のＣ含有量を０．００１５％とした。

【００２７】Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、ｓｏｌＡｌは、材質を硬質
化するばかりではなく、これらの元素が増加すると鋼板
の耐食性を劣化させるので、それぞれの元素の上限値を
０．６０％、０．０２５％、０．０２５％、０．１２０
％とした。Ｍｎ、Ｐ、Ｓの各々の下限値は、通常の製造
法では得られる範囲をもって下限値とした。また、ｓｏ
ｌＡｌ含有量は、０．０１２％未満では、脱酸不足のた
めＴ．Ｏ含有量が高くなり０．００７０％以下とするこ
とができなくなる。このため、少なくとも０．０１２％
は必要であるので、ｓｏｌＡｌ量の下限を０．０１２％
とした。

【００２８】Ｎ含有量は、０．０１２０％超になると、
材質が硬質化し軟質な表面処理原板が得られなくなるの
で０．０１２０％を上限値とした。また、Ｎ含有量は、
低いほど軟質な鋼板が得られるのでＴ−１、Ｔ−２を製
造する場合には低Ｎがよい。さらに、Ｔ−３を製造する
場合にはＮ含有量を多くし、硬さを調節することも可能
である。但し、Ｎ含有量を多くした場合には、Ｎ時効が
生じないようにｓｏｌＡｌ量を多めにし、熱延の加熱温
度を低温にするか、巻き取り温度を中高温にするのが好
ましい。

【００２９】Ｔ．Ｏ含有量は、０．００７０％超になる
とスラブの表層付近に気泡が発生し、メッキ原板の表面
傷などが増え、良好な製品が得られなくなるとともに、
軟質な材質が得られなくなるので０．００７０％を上限
値とした。なお、下限値は、特に規制する必要がない。

【００３０】Ｂは、Ｂ／Ｎ（原子量比）で２．５以下、
含有せしめることによりＮをＢＮとして粗大析出させＮ
時効を防止できるので適時添加してもよい。Ｂ／Ｎ（原
子量比）２．５超では、固溶のＢが多くなり過ぎ材質が
硬質化しＴ−１〜Ｔ−３が得られなくなるので、Ｂ／Ｎ
（原子量比）を２．５以下にした。

【００３１】熱延条件は、特に規制する必要がなく通常
の熱延条件でよいが、Ｎが多い場合には、熱延時に低温
でスラブ加熱（以下、「ＳＲＴ」という）を行ったり、
高温巻き取りをすることによってＮの影響をより完全に
なくすことができるので、低温ＳＲＴや高温巻き取りを
行うのが好ましい。

【００３２】冷間圧延時の冷間圧延率は、低いと再結晶
焼鈍時の再結晶温度が高く材質が硬くなりＴ−１〜Ｔ−
３が得られ難くなると共に、メッキ製品は、板厚が薄い
ので８５％未満の冷間圧延率では熱延板の板厚が薄くな
りすぎて熱間圧延が困難となるので、下限値を８５％と
した。上限値は、特に規制する必要がないので規制しな
かった。

【００３３】連続焼鈍時の再結晶焼鈍の加熱温度は、本
発明の最も重要なポイントであり、その効果並びにメカ
ニズムは先に述べた通りである。加熱速度が１００℃／
ｓ未満では超急速加熱効果が得られず材質が硬化し、Ｔ
−１〜Ｔ−３の硬度が得られなくなるので、１００℃／
ｓを下限値とした。

【００３４】再結晶焼鈍時の焼鈍温度は、６５０℃未満
では超急速加熱焼鈍でも充分な再結晶が起こらずＴ−１
〜Ｔ−３の硬度が得られなくなるので、６５０℃を下限
値とした。また、焼鈍温度が８５０℃超になると均熱帯
を通過する時に鋼板が軟化し延び易くなり通板性が悪く
なるので、８５０℃を上限値とした。

【００３５】再結晶焼鈍時の均熱時間は、超急速加熱焼
鈍では均熱時間がなくとも充分な再結晶と粒成長が生じ
Ｔ−１〜Ｔ−３の硬度が得られるので、均熱時間の下限
値は規制する必要がない。均熱時間の上限を３sec とし
たのは、本発明の目的である「設備費を大きく軽減し得
る極めてコンパクトな連続焼鈍設備で常温時効後の非ス
トレッチャーストレイン性表面処理原板を製造する方
法」の思想から外れるようになるからである。

【００３６】再結晶焼鈍後の冷却条件は、本発明の鋼成
分範囲内では材質に特に影響を与えないので規制する必
要がなく、徐冷となる通常のガスジェト冷却法や３００
℃／ｓのような強力なガスジェト冷却法等で室温まで冷
却すればよい。なお、３００〜５００℃付近で数秒から
数分の過時効処理は、材質に殆ど影響を及ぼさないので
過時効処理の効果がないが、過時効処理を施しても差し
支えがない。

【００３７】調質圧延の規制は、Ｃ含有量の規制と共に
重要で、常温時効後の非ストレッチャーストレイン性を
確保するために必要で、図３に示したように｛０．０５
×Ｃ（ppm ）｝％以上の調質圧延率を付与することによ
って常温時効後の非ストレッチャーストレイン性が確保
できる。また、表面処理原板の調質圧延は通常ドライ調
質圧延が行われ、ドライ調質圧延では３．５％が限界で
あるので３．５％を上限とした。

【００３８】

【実施例】以下に、本発明を実施例に基づいてさらに説
明する。表１に示す化学成分の鋼を、表２に示す熱延条
件で２．５mmの熱延鋼帯を製造し、冷間圧延率９０％で
０．２５mmの冷延鋼板を得た。次いで、図２に示すヒー
トサイクルで、表２に示す温度、時間条件で連続焼鈍並
びに調質圧延を施し、表面処理原板を得、これに錫メッ
キを施し、ブリキ板を製造した。得られたブリキ板の硬
度（Ｈ_R30T）並びに、２％予歪後２００℃×１０min の
熱処理を行い、△Ｙ．Ｐを測定しＢＨ量とした。その測
定結果を、表２に示す。

【００３９】常温時効後の非ストレッチャーストレイン
性の評価は、得られた種々のブリキ板を室温で２ケ月間
常温時効した後、エアーゾール缶のドームボトムに加工
し、ストレチャーストレインの程度を黙視判定して行っ
た。常温時効後の非ストレッチャーストレイン性が確保
できたものは○、確保できなかったものは×として、表
２に示した。

【００４０】

【表１】

【００４１】

【表２】 但し、ＳＲＴ：スラブ加熱温度、Ｆ．Ｔ：熱延仕上温
度、Ｃ．Ｔ：巻き取り温度、ＢＨ量の単位：kgf ／mm²

【００４２】鋼Ｂ、Ｃ、Ｅ、Ｆは、いずれも本発明の範
囲内の成分の鋼である。鋼Ｂ、Ｃは、Ｃ含有量を１７．
３６ppm と変化させたもの、鋼Ｅは、Ｂを０．００２６
％添加したもの、鋼Ｆは、硬度アップのためにＭｎを
０．４７％添加したものである。

【００４３】鋼Ａ、Ｄは、それぞれ、Ｃ含有量が０．０
０１０％と低く、０．００７０％と高く外れた本発明の
範囲外の成分のものである。

【００４４】試料２，３，４，５，６，７，９，１０
は、本発明の実施例である。何れもＴ−１〜Ｔ−３の硬
度範囲（Ｈ_R30T＝４９±３〜５７±３）であり、３kgf
／mm²以上のＢＨ量並びに常温時効後の非ストレッチャ
ーストレイン性も確保できている。本発明によれば、コ
ンパクトで設備費の小さい超急速加熱短時間焼鈍法によ
り、硬度レベルがＴ−１〜Ｔ−３常温時効後非ストレッ
チャーストレイン性で、かつ優れたＢＨ性を有する軟質
表面処理原板の製造が可能であることが分る。

【００４５】試料９，１０は、それぞれ、Ｂ添加、Ｍｎ
添加を本発明の範囲内で行った例である。何れもＴ−１
〜Ｔ−３の硬度範囲で、且つ常温時効後の非ストレッチ
ャーストレイン性及び優れたＢＨ性も確保できている。

【００４６】試料１は、Ｃ含有量が０．００１０％と本
発明の条件の下限を外れた比較例であり、ＢＨ量が１．
８kgf ／mm² と目標とする３．０kgf ／mm² に満たなか
った。

【００４７】試料８は、Ｃ含有量が０．００７０％と本
発明の条件の上限を外れた比較例である。硬度が６１と
高く外れ、且つ、常温時効後の非ストレッチャーストレ
イン性が確保できずストレッチャーストレインが発生し
た。

【００４８】試料１１は、連続焼鈍時の加熱速度が２０
℃／ｓ、均熱時間が２０sec と長く、全焼鈍時間が約８
０sec と現在工業的に行われている連続焼鈍条件の従来
例である。また、調質圧延率も通常行われている１．２
％を施したものである。得られたブリキ板は、軟質な材
質となっているものの、高温焼鈍のため板形状が悪く、
常温時効後の非ストレッチャーストレイン性も確保でき
ずストレチャーストレンが発生している。

【００４９】

【発明の効果】本発明によれば、高温焼鈍が可能で、コ
ンパクトで設備費の小さい超急速加熱短時間の連続焼鈍
設備により、Ｔ−１〜Ｔ−３の常温時効後、非ストレッ
チャーストレイン性で、かつＢＨ性に優れた軟質表面処
理原板の製造が可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の連続焼鈍の加熱速度と硬度との関係を
示す図である。

【図２】本発明の連続焼鈍のヒートサイクルを示す図で
ある。

【図３】常温時効後の非ストレッチャーストレイン性お
よび優れたＢＨ性を有するＴ−１〜Ｔ−３の軟質な表面
処理原板が確保できたＣ含有量と調質圧延率の領域を示
した図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林 田 輝 樹 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃ：０．００１５〜０．００５０％、Ｍ
   ｎ：０．０５〜０．６０％、Ｐ：０．００１〜０．０２
   ５％、Ｓ：０．００１〜０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：
   ０．０１２〜０．１２０％、Ｎ：≦０．０１２０％、
   Ｂ：Ｂ／Ｎ（原子量比）で２．５以下、Ｔ．Ｏ：≦０．
   ００７０％、残部不可避的不純物及び鉄からなる鋼片
   を、通常の熱間圧延条件で加熱、熱間圧延を行い、巻き
   取り熱延鋼帯とし、８５％以上の冷間圧延を行い、その
   後、連続焼鈍にて少なくとも５００℃以上の温度域を１
   ００℃／ｓ以上で６５０〜８５０℃に加熱し、３秒以下
   の保定を行い、その後室温まで冷却する再結晶焼鈍を行
   い、次いで、調質圧延を｛０．０５×Ｃ（ppm ）｝％以
   上、３．５％以下の範囲で施すことを特徴とする連続焼
   鈍による非ストレッチャーストレイン性でＢＨ性に優れ
   た軟質表面処理原板の製造方法。
2. 【請求項２】鋼片の組成がＣ：０．００１５〜０．００
   ５０％、Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、Ｐ：０．００１
   〜０．０２５％、Ｓ：０．００１〜０．０２５％、ｓｏ
   ｌＡｌ：０．０１２〜０．１２０％、Ｎ：≦０．０１２
   ０％、Ｔ．Ｏ：≦０．００７０％、残部不可避的不純物
   及び鉄からなることを特徴とする請求項１に記載の連続
   焼鈍による非ストレッチャーストレイン性でＢＨ性に優
   れた軟質表面処理原板の製造方法。