JPH06198517A - 切粉出し工作用の工具 - Google Patents
切粉出し工作用の工具Info
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- JPH06198517A JPH06198517A JP5166699A JP16669993A JPH06198517A JP H06198517 A JPH06198517 A JP H06198517A JP 5166699 A JP5166699 A JP 5166699A JP 16669993 A JP16669993 A JP 16669993A JP H06198517 A JPH06198517 A JP H06198517A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高速度鋼のコアとこれより摩耗抵抗の高いカ
バーが結合して成るコア−カバー構造の切削工具の改良
である。 【構成】 当該コアが１の公称高速度鋼グレード組成に
おける公称の合金化元素組成と公称炭素含有量よりも
０．０５−０．２５％低減した炭素含有量を有してい
る。 【効果】 従来品に較べ、切削性能を低下させずにタフ
ネス強度が著しく向上する。
バーが結合して成るコア−カバー構造の切削工具の改良
である。 【構成】 当該コアが１の公称高速度鋼グレード組成に
おける公称の合金化元素組成と公称炭素含有量よりも
０．０５−０．２５％低減した炭素含有量を有してい
る。 【効果】 従来品に較べ、切削性能を低下させずにタフ
ネス強度が著しく向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高速鋼のコアとこれより
摩耗抵抗が大きな材料のカバーから成る改良結合工具に
関する。
摩耗抵抗が大きな材料のカバーから成る改良結合工具に
関する。
【０００２】
【従来の技術】米国特許第４，６１８，５４０号は、優
れた物性の切粉出し工作用結合工具を開示している。こ
の工具は高速度鋼のコア（芯）と硬質材料の外面層（カ
バー）から成り、この外面層は、Ｆｅ，Ｎｉ及び／或い
はＣｏ基の母材に、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔ
ａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ及びこれらの混合物から成る群から
選択された金属の炭化物、窒化物、炭窒化物及びその混
合物から選択された３０−７０体積％の粒子を含有して
成る。この先行特許は、高速度鋼が従来通りの組成、例
えば従来のＨＳＳグレードＭ２，Ｍ４１，Ｔ２等と添加
物、具体的には経験と理論からこの鋼にとって最適物性
を与えると判断されている炭素含有分を有していること
を教示している。
れた物性の切粉出し工作用結合工具を開示している。こ
の工具は高速度鋼のコア（芯）と硬質材料の外面層（カ
バー）から成り、この外面層は、Ｆｅ，Ｎｉ及び／或い
はＣｏ基の母材に、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔ
ａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ及びこれらの混合物から成る群から
選択された金属の炭化物、窒化物、炭窒化物及びその混
合物から選択された３０−７０体積％の粒子を含有して
成る。この先行特許は、高速度鋼が従来通りの組成、例
えば従来のＨＳＳグレードＭ２，Ｍ４１，Ｔ２等と添加
物、具体的には経験と理論からこの鋼にとって最適物性
を与えると判断されている炭素含有分を有していること
を教示している。
【０００３】公称Ｍ２タイプの従来の高速度鋼は、文献
データによれば、０．３％Ｓｉ，０．３％Ｍｎ，４．０
％Ｃｒ，５．０％Ｍｏ，６．０％Ｗ及び２．０％Ｖの合
金化元素と０．８５−０．８８重量％の炭素含有分の名
目的（公称）組成を有している。摩耗抵抗を高めるため
には、炭素含有分を増加させることが出来るが、その結
果として約１．０重量％のＣはＭ２にとってむしろ普通
のレベルである。勿論、その他の合金化元素による上述
組成からの特定の変更は許される。公知技術によれば、
炭素含有分は摩耗抵抗とタフネス強度のために残分とし
て最適合金化元素と考えられる。炭素含有分の低減は材
料に軟質領域を生ぜしめるフェライトの析出の危険を高
める。それ故に、炭素含有分は公称量より低減させるこ
とは通常考えられない。
データによれば、０．３％Ｓｉ，０．３％Ｍｎ，４．０
％Ｃｒ，５．０％Ｍｏ，６．０％Ｗ及び２．０％Ｖの合
金化元素と０．８５−０．８８重量％の炭素含有分の名
目的（公称）組成を有している。摩耗抵抗を高めるため
には、炭素含有分を増加させることが出来るが、その結
果として約１．０重量％のＣはＭ２にとってむしろ普通
のレベルである。勿論、その他の合金化元素による上述
組成からの特定の変更は許される。公知技術によれば、
炭素含有分は摩耗抵抗とタフネス強度のために残分とし
て最適合金化元素と考えられる。炭素含有分の低減は材
料に軟質領域を生ぜしめるフェライトの析出の危険を高
める。それ故に、炭素含有分は公称量より低減させるこ
とは通常考えられない。
【０００４】高速度鋼は固形状或いは粉末状で市場から
入手出来る。しかし、この鋼粉末が酸素を含有している
と、炭素含有分は酸素含有分を償うために増加させられ
る。例えば、水で粒化されて成るＭ２粉末は０．２重量
％の酸素含有分と１．１重量％の炭素含有分を有してい
る。焼結の際に１酸化炭素が生成されて、最終品の炭素
含有分が上述の慣例値に減じられる。
入手出来る。しかし、この鋼粉末が酸素を含有している
と、炭素含有分は酸素含有分を償うために増加させられ
る。例えば、水で粒化されて成るＭ２粉末は０．２重量
％の酸素含有分と１．１重量％の炭素含有分を有してい
る。焼結の際に１酸化炭素が生成されて、最終品の炭素
含有分が上述の慣例値に減じられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は先行技
術の問題を回避し、或いは軽減することにあり、更には
高速度鋼のコアにそれより摩耗抵抗が高い材料のカバー
の結合して成る改良工具を提供することにある。
術の問題を回避し、或いは軽減することにあり、更には
高速度鋼のコアにそれより摩耗抵抗が高い材料のカバー
の結合して成る改良工具を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】金属やそれに類似の材料
の工作物を切粉出し工作するための工具として、高速度
鋼の強靱なコアとこれより摩耗抵抗が高い材料のカバー
（表面層）を含んで成る工具において、コアの高速度鋼
として通常の高速鋼の炭素含有量より０．０５−０．２
５％少ない炭素含有量を有する点で特殊な高速度鋼を用
いる。
の工作物を切粉出し工作するための工具として、高速度
鋼の強靱なコアとこれより摩耗抵抗が高い材料のカバー
（表面層）を含んで成る工具において、コアの高速度鋼
として通常の高速鋼の炭素含有量より０．０５−０．２
５％少ない炭素含有量を有する点で特殊な高速度鋼を用
いる。
【０００７】
【作用】米国特許４，６１８，５４０に開示しているよ
うな結合体のコアとカバーの間における両者の不適合性
によるクラックの発生を抑制する相互の接着等の作用
が、以下の条件の工具であればその切削特性を喪失する
ことなく、著しく改良されるという成果は驚くべく事実
である。即ち、この条件下の上記工具は、高速度鋼コア
の炭素含有量が合金化元素の不変の含有量と結果の工具
の切削特性を何ら喪失させない問題のコア材料のために
確立されている炭素含有量よりも、重量において０．０
１−０．２５％、好ましくは０．１−０．２％だけ小さ
い。タフネス強度（横破壊強度）は増大し、工具のチゼ
ル刃にはチッピングは発生しない。
うな結合体のコアとカバーの間における両者の不適合性
によるクラックの発生を抑制する相互の接着等の作用
が、以下の条件の工具であればその切削特性を喪失する
ことなく、著しく改良されるという成果は驚くべく事実
である。即ち、この条件下の上記工具は、高速度鋼コア
の炭素含有量が合金化元素の不変の含有量と結果の工具
の切削特性を何ら喪失させない問題のコア材料のために
確立されている炭素含有量よりも、重量において０．０
１−０．２５％、好ましくは０．１−０．２％だけ小さ
い。タフネス強度（横破壊強度）は増大し、工具のチゼ
ル刃にはチッピングは発生しない。
【０００８】
【実施例】本発明によれば、高速度鋼のコアとこれより
摩耗抵抗が高い材料のカバーを含んで成る、金属やそれ
に類似の材料の工作物を切粉出し（チップフォーミン
グ）工作するためのコアとカバーの結合して成る、結合
工具が下記条件で提供される。コアの材料がこの材料の
ための炭素の従来含有量より０．０５−０．２５％少い
炭素含有量を有している。
摩耗抵抗が高い材料のカバーを含んで成る、金属やそれ
に類似の材料の工作物を切粉出し（チップフォーミン
グ）工作するためのコアとカバーの結合して成る、結合
工具が下記条件で提供される。コアの材料がこの材料の
ための炭素の従来含有量より０．０５−０．２５％少い
炭素含有量を有している。
【０００９】好ましくは、摩耗抵抗性カバーは米国特許
４，６１８，５４０に開示のＦｅ，Ｃｏ、及び／或いは
Ｎｉ基の母材（マトリックス）に、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ及びそれらの混合物か
ら成る群から選択された金属の炭化物、窒化物、炭窒化
物及びそれらの混合物から成る群から選択された粒子の
３０−７０体積％の硬質材料を含んで成る、或いは炭素
含有量（＞１重量％）と高コバルト含有量（≧５重量
％）の高速度鋼を含んで成る。カバーの層厚は少くとも
０．５mmである。
４，６１８，５４０に開示のＦｅ，Ｃｏ、及び／或いは
Ｎｉ基の母材（マトリックス）に、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ及びそれらの混合物か
ら成る群から選択された金属の炭化物、窒化物、炭窒化
物及びそれらの混合物から成る群から選択された粒子の
３０−７０体積％の硬質材料を含んで成る、或いは炭素
含有量（＞１重量％）と高コバルト含有量（≧５重量
％）の高速度鋼を含んで成る。カバーの層厚は少くとも
０．５mmである。
【００１０】好ましい例では、コアは、０．３％Ｓｉ，
０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，５．０％Ｍｏ，６．０％
Ｗ及び２．０％Ｖの合金化元素の公称組成と０．６−
０．８重量％の炭素含有量を有している、即ち公称量よ
り低減した炭素含有量（公称０．８５−０．８８％）以
外はグレードＭ２に相当する、斯ゝる組成を有してい
る。
０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，５．０％Ｍｏ，６．０％
Ｗ及び２．０％Ｖの合金化元素の公称組成と０．６−
０．８重量％の炭素含有量を有している、即ち公称量よ
り低減した炭素含有量（公称０．８５−０．８８％）以
外はグレードＭ２に相当する、斯ゝる組成を有してい
る。
【００１１】別の好ましい例では、コアは０．３％Ｓ
ｉ，０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，５．０％Ｍｏ，６．
０−６．５％Ｗ及び３．０％Ｖの合金化元素の公称組成
と１．０−１．２重量％の炭素含有量を有している、即
ち公称量より低減した炭素含有量（公称１．２５−１．
３０％）以外はグレードＭ３：２に相当する、斯ゝる組
成を有している。
ｉ，０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，５．０％Ｍｏ，６．
０−６．５％Ｗ及び３．０％Ｖの合金化元素の公称組成
と１．０−１．２重量％の炭素含有量を有している、即
ち公称量より低減した炭素含有量（公称１．２５−１．
３０％）以外はグレードＭ３：２に相当する、斯ゝる組
成を有している。
【００１２】更に別の好ましい例では、コアは０．３％
Ｓｉ，０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，３．１％Ｍｏ，
９．０％Ｗ，９．０％Ｃｏ及び３．１％Ｖの合金化元素
の公称組成と１．００−１．２０重量％の炭素含有量を
有している、即ち公称量より低減した炭素含有量（公称
１．２５−１．３％）以外はグレードＴ４２に相当す
る、斯ゝる組成を有する。
Ｓｉ，０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，３．１％Ｍｏ，
９．０％Ｗ，９．０％Ｃｏ及び３．１％Ｖの合金化元素
の公称組成と１．００−１．２０重量％の炭素含有量を
有している、即ち公称量より低減した炭素含有量（公称
１．２５−１．３％）以外はグレードＴ４２に相当す
る、斯ゝる組成を有する。
【００１３】更に別の好ましい例では、コアは０．３％
Ｓｉ，０．３％Ｍｎ，６．７５％Ｗ，４．０％Ｍｏ，
４．２５％Ｃｒ，２．０％Ｖ及び５．０％Ｃｏの合金化
元素の公称組成と０．８５−１．０５重量％の炭素含有
量を有している、即ち、公称量より低減した炭素含有量
（公称１．１０−１．１５％）以外はグレードＭ４１に
相当する、斯ゝる組成を有している。
Ｓｉ，０．３％Ｍｎ，６．７５％Ｗ，４．０％Ｍｏ，
４．２５％Ｃｒ，２．０％Ｖ及び５．０％Ｃｏの合金化
元素の公称組成と０．８５−１．０５重量％の炭素含有
量を有している、即ち、公称量より低減した炭素含有量
（公称１．１０−１．１５％）以外はグレードＭ４１に
相当する、斯ゝる組成を有している。
【００１４】本発明に係わる工具は、好ましくは≧１０
mmの直径と、好ましくは６５０−８５０HB、最も好まし
くは６８０−８２０HBのコア硬度を有するドリル用エン
ドミルとして使用するのに適している。本発明によって
得られる物品の代表例である、シャンクエンドミルの部
分切欠き図（図１）に示すように、摩耗抵抗性材料（カ
バー）２は切刃を形成しており、他方コア材料１は工具
材料の大半部分を占めている。
mmの直径と、好ましくは６５０−８５０HB、最も好まし
くは６８０−８２０HBのコア硬度を有するドリル用エン
ドミルとして使用するのに適している。本発明によって
得られる物品の代表例である、シャンクエンドミルの部
分切欠き図（図１）に示すように、摩耗抵抗性材料（カ
バー）２は切刃を形成しており、他方コア材料１は工具
材料の大半部分を占めている。
【００１５】本発明に係わる工具は、肉薄の摩耗抵抗性
の層、好ましくは公知のＰＶＤ法によるＴｉＮ及び／或
いはＴｉＣＮの層で被覆するのが好ましい。
の層、好ましくは公知のＰＶＤ法によるＴｉＮ及び／或
いはＴｉＣＮの層で被覆するのが好ましい。
【００１６】本発明は、以下に具体例により更に説明さ
れるが、本発明はその具体例の具体的事項に限定される
ものではない。
れるが、本発明はその具体例の具体的事項に限定される
ものではない。
【００１７】例１ 公称Ｍ２タイプであって、０．８４重量％の従来炭素含
有量に代り０．６４重量％の炭素含有量を有し、且つ
Ｐ，Ｓ，Ａｌ等のその他の合金化元素を公称量だけ有す
る、斯ゝる高速度鋼（スチール）を誘導式溶融法により
製造した。これを通常の熱処理と４５mm径ロッド形への
塑性加工してから、これを直径４０mmのコアに加工し
た。このコアをＣＩＰ（冷間均衡加圧）法により米国特
許４，６１８，５４０に従って約５０％の準ミクロンの
窒化チタンを含有する粉体の外径６９mmを有するカバー
で包囲した。この得られた結合体を７６mmの直径と３mm
厚の壁を有する押出缶に入れ、この缶を排気してから密
封した。
有量に代り０．６４重量％の炭素含有量を有し、且つ
Ｐ，Ｓ，Ａｌ等のその他の合金化元素を公称量だけ有す
る、斯ゝる高速度鋼（スチール）を誘導式溶融法により
製造した。これを通常の熱処理と４５mm径ロッド形への
塑性加工してから、これを直径４０mmのコアに加工し
た。このコアをＣＩＰ（冷間均衡加圧）法により米国特
許４，６１８，５４０に従って約５０％の準ミクロンの
窒化チタンを含有する粉体の外径６９mmを有するカバー
で包囲した。この得られた結合体を７６mmの直径と３mm
厚の壁を有する押出缶に入れ、この缶を排気してから密
封した。
【００１８】１時間、１１７５℃に加熱した後、この缶
を１４．６mm径の押出ロッドに押出成形した。得られた
ロッドを９００℃で焼きもどしてから、切断、センタレ
ス研磨及びだほ穴ドリル加工により、１２mm径のエンド
ミル用ブランクを製造した。これらのブランクを１１９
０℃、１５分間、真空下で熱処理し、５気圧の過大圧力
のＮ2 雰囲気で冷却し、次いで５７５℃で３×１時間焼
きもどし処理を施こした。その結果、コアでは７００−
７３０HV１０の硬度が得られ、カバーでは１０３０−１
０６０HV１０の硬度が得られた。このようにして得られ
た熱処理ブランクを直径１２mmの２本フルート形ドリル
エンドミルに仕上げた。このエンドミルをＰＶＤ法によ
って２μｍ厚のＴｉＮ層で被覆し、下記条件で試験し
た。
を１４．６mm径の押出ロッドに押出成形した。得られた
ロッドを９００℃で焼きもどしてから、切断、センタレ
ス研磨及びだほ穴ドリル加工により、１２mm径のエンド
ミル用ブランクを製造した。これらのブランクを１１９
０℃、１５分間、真空下で熱処理し、５気圧の過大圧力
のＮ2 雰囲気で冷却し、次いで５７５℃で３×１時間焼
きもどし処理を施こした。その結果、コアでは７００−
７３０HV１０の硬度が得られ、カバーでは１０３０−１
０６０HV１０の硬度が得られた。このようにして得られ
た熱処理ブランクを直径１２mmの２本フルート形ドリル
エンドミルに仕上げた。このエンドミルをＰＶＤ法によ
って２μｍ厚のＴｉＮ層で被覆し、下記条件で試験し
た。
【００１９】 試験条件： 切削速度 ７０ｍ／分 切削軸方向深さ １２mm 切削半径方向深さ ３mm 送り速度 ２４５mm／分 歯送り速度 ０．０６５mm／rev 側フライス加工 （降下フライスとして実行） 冷却 （エマルジョン） 工作物材料 ＳＳ１６７２（約２００HB） フライス加工長 １２ｍ（４９分） 結果： フランク摩耗 主刃 ０．０８mm チゼル刃 ０．２０mm これは非常に良好な結果である。チゼル刃の高速度鋼部
分の損傷や摩耗は観測されなかった。
分の損傷や摩耗は観測されなかった。
【００２０】比較品の高速度鋼製エンドミルは、被覆し
たものでさえ、上記切削データでは生き残れない。
たものでさえ、上記切削データでは生き残れない。
【００２１】例２ 極端な条件下で、本発明に係わるエンドミルのドリル加
工性能をテストするために、３５mm長、５mm深さのＶ−
溝を、１ドリル操作で各溝が加工されるようにしたドリ
ル工作試験を行った。この試験は例１と同じタイプの、
但しＰＶＤ−ＴｉＣＮの約２μｍ厚のコーティング層で
被覆して成る、１２mm径の２本フルート形エンドミルで
以って実施された。３種のコア材料が使用された。 ０．８４％Ｃを含有する従来タイプＭ２ 硬度８３０
HV ０．７４％Ｃを含有するタイプＭ２ 硬度７５５
HV ０．６４％Ｃを含有するタイプＭ２ 硬度６９０
HV
工性能をテストするために、３５mm長、５mm深さのＶ−
溝を、１ドリル操作で各溝が加工されるようにしたドリ
ル工作試験を行った。この試験は例１と同じタイプの、
但しＰＶＤ−ＴｉＣＮの約２μｍ厚のコーティング層で
被覆して成る、１２mm径の２本フルート形エンドミルで
以って実施された。３種のコア材料が使用された。 ０．８４％Ｃを含有する従来タイプＭ２ 硬度８３０
HV ０．７４％Ｃを含有するタイプＭ２ 硬度７５５
HV ０．６４％Ｃを含有するタイプＭ２ 硬度６９０
HV
【００２２】表面材料（カバー）は３種類とも同じもの
である、即ち同一粉体から得たもので、鉄基母材が約５
０体積％のサブミクロンの窒化チタンを含有し、硬度１
０５０HVを有している。
である、即ち同一粉体から得たもので、鉄基母材が約５
０体積％のサブミクロンの窒化チタンを含有し、硬度１
０５０HVを有している。
【００２３】夫々異なる工作物材料で２種の試験を下記
条件の下で行い、下記の結果が得られた。 工作物材料 ＳＳ２２４４−３８０HB ＳＳ２５４１−３００HB 切削速度、ｍ／分 ４０ ６０ ドリル送り速度、mm／分 ３０ ６０ テーブル送り速度、mm／分 １５０ ２５０ ……………………………………………………………………………………… 最良テスト資料のＣ含有量 ０．６４ ０．６４ 最良工具寿命、溝 約１７５ 約３６０
条件の下で行い、下記の結果が得られた。 工作物材料 ＳＳ２２４４−３８０HB ＳＳ２５４１−３００HB 切削速度、ｍ／分 ４０ ６０ ドリル送り速度、mm／分 ３０ ６０ テーブル送り速度、mm／分 １５０ ２５０ ……………………………………………………………………………………… 最良テスト資料のＣ含有量 ０．６４ ０．６４ 最良工具寿命、溝 約１７５ 約３６０
【００２４】コア材料はいづれの試験でも工具寿命を支
配するものではなかった。非研摩エンドミルブランク、
即ち丸棒、の横破壊強度として測定されるタフネス強度
も増大した。
配するものではなかった。非研摩エンドミルブランク、
即ち丸棒、の横破壊強度として測定されるタフネス強度
も増大した。
【００２５】例３ 公称Ｍ４２組成、即ち１．１％Ｃ，０．３％Ｓｉ，０．
３％Ｍｎ，４％Ｃｒ，９．５％Ｍｏ，１．５％Ｗ，１．
２％Ｖ及び８％Ｃｏの組成を有するカバー、及び公称Ｍ
２組成であるが、この従来のＭ２（０．６５％Ｃ，０．
３％Ｓｉ，０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，５．０％Ｍ
ｏ，６．０％Ｗ及び２．０％Ｖの組成）より炭素含有量
が低い、斯ゝる組成のコアと結合して成る高速度鋼結合
バー（棒体）を粉末冶金技法で製造した。表面材（カバ
ー）の粉末は不活性ガス造粒法により製造され、コアは
固形体のバーから作成された。結合バーは結合ブランク
を１１００℃まで加熱し、その後押出すことにより成形
された（例１による方法で製造した）。この結合バーか
ら、１０mm径のエンドミルを作成した。これと同時に粉
末冶金技法、熱処理及び研磨によってＭ４２材のエンド
ミルを製造した。本発明品のエンドミルは、Ｍ４２材の
従来品のエンドミルに比較して、何ら切削性能の低下を
生じることなくタフネス強度が著しく向上していること
を示した。
３％Ｍｎ，４％Ｃｒ，９．５％Ｍｏ，１．５％Ｗ，１．
２％Ｖ及び８％Ｃｏの組成を有するカバー、及び公称Ｍ
２組成であるが、この従来のＭ２（０．６５％Ｃ，０．
３％Ｓｉ，０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，５．０％Ｍ
ｏ，６．０％Ｗ及び２．０％Ｖの組成）より炭素含有量
が低い、斯ゝる組成のコアと結合して成る高速度鋼結合
バー（棒体）を粉末冶金技法で製造した。表面材（カバ
ー）の粉末は不活性ガス造粒法により製造され、コアは
固形体のバーから作成された。結合バーは結合ブランク
を１１００℃まで加熱し、その後押出すことにより成形
された（例１による方法で製造した）。この結合バーか
ら、１０mm径のエンドミルを作成した。これと同時に粉
末冶金技法、熱処理及び研磨によってＭ４２材のエンド
ミルを製造した。本発明品のエンドミルは、Ｍ４２材の
従来品のエンドミルに比較して、何ら切削性能の低下を
生じることなくタフネス強度が著しく向上していること
を示した。
【００２６】本発明品の場合、高価なコバルトが大巾に
節約されたので、材料費が低減した。
節約されたので、材料費が低減した。
【００２７】
【発明の効果】実施例に示すように、本発明に係わるコ
ア−カバー構造の材料から成る切削工具は従来の対応す
る高速度鋼を用いた対応する構造の工具に較べ、切削性
能は低下せず、しかもタフネス強度が向上する。
ア−カバー構造の材料から成る切削工具は従来の対応す
る高速度鋼を用いた対応する構造の工具に較べ、切削性
能は低下せず、しかもタフネス強度が向上する。
【図１】本発明に係わるシャンクエンドミルの断面部分
図である。
図である。
１…コア（芯） ２…カバー（表面層）
Claims (10)
- 【請求項１】 高速度鋼の強靱なコアとコアより摩耗抵
抗が高い材料の表面カバーを含んで成り、コアの高速度
鋼が対応する公称の高速度鋼における従来炭素含有量よ
りも０．０５−０．２５％低減した炭素含有量を有して
いる、金属等の切粉出し工作用の工具。 - 【請求項２】 耐摩耗性の該表面カバーが高速度鋼を含
んで成る、請求項１に記載の工具。 - 【請求項３】 該表面カバーが、Ｆｅ，Ｃｏ及び／或い
はＮｉ基の母材に、Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔ
ａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ及びその混合物から成る群から選択
された金属の炭化物、窒化物、炭窒化物及びその混合物
から成る群から選択された３０−７０体積％の粒子から
成る硬質材料を含んで成り、該表面カバーの層厚が少く
とも０．５mmである、請求項１に記載の工具。 - 【請求項４】 該コアの硬度が６５０−８５０HBであ
る、請求項１に記載の工具。 - 【請求項５】 該コアが、高速度鋼における０．３％Ｓ
ｉ，０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，５．０％Ｍｏ，６．
０％Ｗ及び２．０％Ｖの合金化元素の公称組成と０．６
−０．８重量％の炭素含有量を有している、請求項１に
記載の工具。 - 【請求項６】 該コアが、高速度鋼における０．３％Ｓ
ｉ，０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，５．０％Ｍｏ，６．
０−６．５％Ｗ及び３．０％Ｖの合金化元素の公称組成
と１．０−１．２重量％の炭素含有量を有している、請
求項１に記載の工具。 - 【請求項７】 該コアが、高速度鋼における０．３％Ｓ
ｉ，０．３％Ｍｎ，４．０％Ｃｒ，３．１％Ｍｏ，９．
０％Ｗ，９．０％Ｃｏ及び３．１％Ｖの合金化元素の公
称組成と１．００−１．２０重量％の炭素含有量を有す
る、請求項１に記載の工具。 - 【請求項８】 該コアが、高速度鋼における０．３％Ｓ
ｉ，０．３％Ｍｎ，６．７５％Ｗ，４．０％Ｍｏ，４．
２５％Ｃｒ，２．０％Ｖ及び５．０％Ｃｏの合金化元素
の公称組成と０．９−１．１重量％の炭素含有量を有す
る、請求項１に記載の工具。 - 【請求項９】 該工具が≧１０mm径のエンドミルであ
る、請求項１に記載の工具。 - 【請求項１０】 該工具の少くとも該表面カバーが薄い
摩耗抵抗層で被覆されている、請求項１に記載の工具。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9202092A SE505460C2 (sv) | 1992-07-06 | 1992-07-06 | Verktyg av snabbstål med slitstarkt hölje för skärande bearbetning av metaller |
| SE9202092-4 | 1992-07-06 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06198517A true JPH06198517A (ja) | 1994-07-19 |
Family
ID=20386722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5166699A Pending JPH06198517A (ja) | 1992-07-06 | 1993-07-06 | 切粉出し工作用の工具 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5334459A (ja) |
| EP (1) | EP0578626B1 (ja) |
| JP (1) | JPH06198517A (ja) |
| AT (1) | ATE157574T1 (ja) |
| DE (1) | DE69313543T2 (ja) |
| ES (1) | ES2106312T3 (ja) |
| SE (1) | SE505460C2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19910580C1 (de) * | 1999-03-10 | 2000-07-27 | Tigra Hartstoff Gmbh | Schaftfräserrohling aus Hartwerkstoff |
| ES2337886T3 (es) | 2001-12-04 | 2010-04-30 | Active Implants Corporation | Implantes que llevan una almohadilla para aplicaciones de soporte de carga. |
| US20050169715A1 (en) * | 2004-02-04 | 2005-08-04 | Valenite Llc | Tool holder and method of making |
| US20100008740A1 (en) * | 2008-07-11 | 2010-01-14 | Blount, Inc. | Rotary cutter |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE250072C (ja) * | ||||
| US3918928A (en) * | 1970-09-14 | 1975-11-11 | Hitachi Metals Ltd | Shank or back material for high speed steel tools |
| US3882579A (en) * | 1972-03-13 | 1975-05-13 | Granville Phillips Co | Anti-wear thin film coatings and method for making same |
| US4050840A (en) * | 1975-04-01 | 1977-09-27 | Acme-Cleveland Corporation | Radially adjustable rotary cutting tool |
| SE392482B (sv) * | 1975-05-16 | 1977-03-28 | Sandvik Ab | Pa pulvermetallurgisk veg framstelld legering bestaende av 30-70 volymprocent |
| JPS5662961A (en) * | 1979-10-26 | 1981-05-29 | Mitsubishi Metal Corp | Surface coated sintered hard alloy member for cutting tool |
| FR2469979A1 (fr) * | 1979-11-19 | 1981-05-29 | Koho Es Gepipari Miniszterium | Procede de fabrication d'outils de coupe en acier allie moule |
| SE440753B (sv) * | 1983-05-13 | 1985-08-19 | Santrade Ltd | Verktyg for skerande bearbetning bestaende av kerna och holje |
| SE453465B (sv) * | 1984-12-20 | 1988-02-08 | Santrade Ltd | Sett att framstella en kylkanal i ett langstreckt skerverktyg |
| US4781989A (en) * | 1986-03-07 | 1988-11-01 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Surface-coated cutting member |
| DD250072A1 (de) * | 1986-06-20 | 1987-09-30 | Immelborn Hartmetallwerk | Verbundschneidplatte fuer die spanende bearbeitung |
| SE463291B (sv) * | 1987-04-10 | 1990-11-05 | Ekerot Sven Torbjoern | Verktyg |
| JP2762745B2 (ja) * | 1989-12-27 | 1998-06-04 | 住友電気工業株式会社 | 被覆超硬合金及びその製造法 |
| DE69025582T3 (de) * | 1989-12-27 | 2001-05-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Beschichteter Hartmetallkörper und Verfahren zu seiner Herstellung |
-
1992
- 1992-07-06 SE SE9202092A patent/SE505460C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1993
- 1993-06-11 DE DE69313543T patent/DE69313543T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1993-06-11 AT AT93850125T patent/ATE157574T1/de active
- 1993-06-11 EP EP93850125A patent/EP0578626B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1993-06-11 ES ES93850125T patent/ES2106312T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1993-06-16 US US08/077,680 patent/US5334459A/en not_active Expired - Fee Related
- 1993-07-06 JP JP5166699A patent/JPH06198517A/ja active Pending
Also Published As
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| SE505460C2 (sv) | 1997-09-01 |
| EP0578626B1 (en) | 1997-09-03 |
| SE9202092L (sv) | 1994-01-07 |
| SE9202092D0 (sv) | 1992-07-06 |
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| US5334459A (en) | 1994-08-02 |
| ES2106312T3 (es) | 1997-11-01 |
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