JPH06238425A - 超磁歪合金ロッドの製造方法 - Google Patents
超磁歪合金ロッドの製造方法Info
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- JPH06238425A JPH06238425A JP2786393A JP2786393A JPH06238425A JP H06238425 A JPH06238425 A JP H06238425A JP 2786393 A JP2786393 A JP 2786393A JP 2786393 A JP2786393 A JP 2786393A JP H06238425 A JPH06238425 A JP H06238425A
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- rod
- magnetostrictive alloy
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 磁歪特性の優れた超磁歪合金ロッドを容易に
製造する方法を提供することである。 【構成】 溶融合金と接触する面に凹形状の窪みを有
し，５００℃以下に冷却される部分３と，６００℃以上
１３００℃以下に加熱される部分５の，少なくとも二つ
以上の部分から構成される鋳型により，ＲＴx （Ｒは一
種または二種以上の希土類金属，Ｔは一種または二種以
上の遷移金属，ｘは1.5 〜2.0 ）の組成からなる溶融合
金を一方向凝固する。
製造する方法を提供することである。 【構成】 溶融合金と接触する面に凹形状の窪みを有
し，５００℃以下に冷却される部分３と，６００℃以上
１３００℃以下に加熱される部分５の，少なくとも二つ
以上の部分から構成される鋳型により，ＲＴx （Ｒは一
種または二種以上の希土類金属，Ｔは一種または二種以
上の遷移金属，ｘは1.5 〜2.0 ）の組成からなる溶融合
金を一方向凝固する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，希土類と遷移金属との
金属間化合物からなる超磁歪合金の製造方法に係り，特
に磁歪特性の優れた合金ロッドを容易に製造することが
できる超磁歪合金ロッドの製造方法に関する。
金属間化合物からなる超磁歪合金の製造方法に係り，特
に磁歪特性の優れた合金ロッドを容易に製造することが
できる超磁歪合金ロッドの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】磁性体を磁化すると，磁性体の長さが変
化する。この磁歪現象を利用した応用としては，例えば
超音波振動子，変位制御アクチュエーターなどがあり，
従来は，Ｎｉ基合金あるいはフェライトなどが磁歪材料
として用いられていた。
化する。この磁歪現象を利用した応用としては，例えば
超音波振動子，変位制御アクチュエーターなどがあり，
従来は，Ｎｉ基合金あるいはフェライトなどが磁歪材料
として用いられていた。
【０００３】近年，Ｎｉ基合金などに比例して磁歪量が
桁違いに大きい希土類と鉄などの遷移金属との金属間化
合物ＲＴx （Ｒは一種または二種以上の希土類金属，Ｔ
は一種または二種以上の遷移金属，ｘは通常1.5 〜2.0
の値である。）が開発され，超磁歪合金と呼ばれて注目
されている。
桁違いに大きい希土類と鉄などの遷移金属との金属間化
合物ＲＴx （Ｒは一種または二種以上の希土類金属，Ｔ
は一種または二種以上の遷移金属，ｘは通常1.5 〜2.0
の値である。）が開発され，超磁歪合金と呼ばれて注目
されている。
【０００４】超磁歪合金は，その応用に際して，ロッド
状に加工し，その軸方向の変位を利用することが多い。
また，超磁歪合金は，合金の結晶状態から，結晶がラン
ダムに配置している多結晶型，結晶方向が配向性を有し
ている結晶配向型と，合金が単一結晶からできている単
結晶型に大別することができる。多結晶型超磁歪合金
は，アーク融解法，高周波融解法，粉末焼結法などを用
いて容易に製造することができる。しかし，超磁歪合金
の磁歪特性が，〈１１１〉方向の変位量が大きく，〈１
００〉方向では小さいという結晶方向性を有しているた
め，結晶配向型あるいは単結晶型が材料として望まし
い。また，単結晶型は，製造可能な寸法が数ｍｍから数
ｃｍ程度であるため，超磁歪合金としては，結晶配向型
が最も実用的である。
状に加工し，その軸方向の変位を利用することが多い。
また，超磁歪合金は，合金の結晶状態から，結晶がラン
ダムに配置している多結晶型，結晶方向が配向性を有し
ている結晶配向型と，合金が単一結晶からできている単
結晶型に大別することができる。多結晶型超磁歪合金
は，アーク融解法，高周波融解法，粉末焼結法などを用
いて容易に製造することができる。しかし，超磁歪合金
の磁歪特性が，〈１１１〉方向の変位量が大きく，〈１
００〉方向では小さいという結晶方向性を有しているた
め，結晶配向型あるいは単結晶型が材料として望まし
い。また，単結晶型は，製造可能な寸法が数ｍｍから数
ｃｍ程度であるため，超磁歪合金としては，結晶配向型
が最も実用的である。
【０００５】結晶配向型超磁歪合金の製造方法として
は，ゾーンメルト法，ブリッジマン法ならびに磁場中配
向プレスによる粉末焼結法がある。
は，ゾーンメルト法，ブリッジマン法ならびに磁場中配
向プレスによる粉末焼結法がある。
【０００６】ゾーンメルト法は，アーク溶解法などによ
り多結晶超磁歪合金を溶製し，さらに，合金を円柱形状
のロッドに形成する。このロッド状合金を，ロッドの軸
方向に移動可能に設置された高周波加熱あるいは赤外集
中加熱装置などにより連続的に熱処理し，一方向的な結
晶組織に変える。
り多結晶超磁歪合金を溶製し，さらに，合金を円柱形状
のロッドに形成する。このロッド状合金を，ロッドの軸
方向に移動可能に設置された高周波加熱あるいは赤外集
中加熱装置などにより連続的に熱処理し，一方向的な結
晶組織に変える。
【０００７】ブリッジマン法は，アーク溶解法などによ
り溶製された合金を坩堝に挿入し，所定の温度勾配を有
する炉内にて合金を再溶解したのち，坩堝あるいは炉を
一方向に移動することにより坩堝を冷却し，一方向的な
結晶組織をもつ超磁歪合金を製造する。
り溶製された合金を坩堝に挿入し，所定の温度勾配を有
する炉内にて合金を再溶解したのち，坩堝あるいは炉を
一方向に移動することにより坩堝を冷却し，一方向的な
結晶組織をもつ超磁歪合金を製造する。
【０００８】また，粉末焼結法においては，超磁歪合金
の容易磁化方向が〈１１１〉方向であることを利用す
る。すなわち，超磁歪合金を溶製，粉砕することにより
超磁歪合金粉末を作成したのち，前記粉末を磁場中でプ
レス成形することにより，各粉末が一方向に配向された
成形体を作成する。この成型体を焼結することにより，
〈１１１〉方向に結晶が配向した超磁歪合金を得る。
の容易磁化方向が〈１１１〉方向であることを利用す
る。すなわち，超磁歪合金を溶製，粉砕することにより
超磁歪合金粉末を作成したのち，前記粉末を磁場中でプ
レス成形することにより，各粉末が一方向に配向された
成形体を作成する。この成型体を焼結することにより，
〈１１１〉方向に結晶が配向した超磁歪合金を得る。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ゾーンメルト法には以
下のような問題がある。
下のような問題がある。
【００１０】（１）前述したように，超磁歪合金は〈１
１１〉方向に最も優れた磁歪特性を有する。しかし，超
磁歪合金の結晶成長方向が下記数１式で示される方向
（以下，Ｌ方向と呼ぶ。）であるため，製造されるロッ
ドの軸方向には，〈１１１〉方向と約20度の角度を持つ
Ｌ方向が成長する。
１１〉方向に最も優れた磁歪特性を有する。しかし，超
磁歪合金の結晶成長方向が下記数１式で示される方向
（以下，Ｌ方向と呼ぶ。）であるため，製造されるロッ
ドの軸方向には，〈１１１〉方向と約20度の角度を持つ
Ｌ方向が成長する。
【００１１】
【数１】
【００１２】（２）高周波あるいは赤外集中加熱により
溶解された合金ロッドは，表面張力によりその溶融状態
を保持しているため，ロッドの直径が約10ｍｍ以上では
溶滴の落下あるいはロッドの切断などの問題が生じる。
溶解された合金ロッドは，表面張力によりその溶融状態
を保持しているため，ロッドの直径が約10ｍｍ以上では
溶滴の落下あるいはロッドの切断などの問題が生じる。
【００１３】（３）結晶が一方向に配向するためには，
加熱装置を毎時数ｍｍから数100 ｍｍの低速度で移動さ
せなければならず，生産性が著しく悪い。
加熱装置を毎時数ｍｍから数100 ｍｍの低速度で移動さ
せなければならず，生産性が著しく悪い。
【００１４】ブリッジマン法においては以下のような問
題がある。
題がある。
【００１５】（１）前記ゾーンメルト法における問題と
同様に，ロッドの軸方向にはＬ方向の結晶が成長する。
同様に，ロッドの軸方向にはＬ方向の結晶が成長する。
【００１６】（２）炉あるいは坩堝を毎時数ｍｍから数
100 ｍｍの低速度で移動させなければならず生産性が悪
い。
100 ｍｍの低速度で移動させなければならず生産性が悪
い。
【００１７】（３）坩堝内で長時間溶融状態を保持しな
ければならないため，坩堝からの汚染を防ぎえない。
ければならないため，坩堝からの汚染を防ぎえない。
【００１８】また，磁場中配向プレスによる粉末焼結法
においては，以下のような問題がある。
においては，以下のような問題がある。
【００１９】（１）磁場中配向プレスでは，ロッドの軸
方向に沿って〈１１１〉方向を配向させることが可能で
あるが，粉末を一方向に全て配向させることは極めて困
難である。さらに，焼結後の合金中の酸素濃度が高いた
め，磁歪特性は低い。
方向に沿って〈１１１〉方向を配向させることが可能で
あるが，粉末を一方向に全て配向させることは極めて困
難である。さらに，焼結後の合金中の酸素濃度が高いた
め，磁歪特性は低い。
【００２０】（２）ロッドの寸法が大きくなるに従い，
プレス装置にかかるコストが増大し，工業的に不利益で
ある。
プレス装置にかかるコストが増大し，工業的に不利益で
ある。
【００２１】本発明は，前記した結晶配向された超磁歪
合金の製造方法における諸問題を解決すること，即ち，
ロッドの軸方向に〈１１１〉方向が配向した磁歪特性の
優れた超磁歪合金ロッドを容易に製造する方法を提供す
ることを目的としている。
合金の製造方法における諸問題を解決すること，即ち，
ロッドの軸方向に〈１１１〉方向が配向した磁歪特性の
優れた超磁歪合金ロッドを容易に製造する方法を提供す
ることを目的としている。
【００２２】
【課題を解決するための手段】本発明の超磁歪合金ロッ
ドの製造方法は，以下の内容をその要旨とする。
ドの製造方法は，以下の内容をその要旨とする。
【００２３】（１）超磁歪合金としてＲＴx （Ｒは一種
または二種以上の希土類金属，Ｔは一種または二種以上
の遷移金属，ｘは1.5 〜2.0 ）合金を使用し，不活性ガ
スを封入した真空容器内に設置された坩堝中で高周波加
熱などにより，前記合金を溶解する。
または二種以上の希土類金属，Ｔは一種または二種以上
の遷移金属，ｘは1.5 〜2.0 ）合金を使用し，不活性ガ
スを封入した真空容器内に設置された坩堝中で高周波加
熱などにより，前記合金を溶解する。
【００２４】（２）真空容器内にはあらかじめ，一つが
凹形状の窪みを有する少なくとも二つ以上の部分に分割
した鋳型を設置し，窪みを有しない部分をヒーターなど
により600 〜1300℃に加熱すると同時に，窪みを有する
部分を500 ℃以下になるよう冷却しておき，前記溶融状
態の超磁歪合金を該鋳型に注入する。
凹形状の窪みを有する少なくとも二つ以上の部分に分割
した鋳型を設置し，窪みを有しない部分をヒーターなど
により600 〜1300℃に加熱すると同時に，窪みを有する
部分を500 ℃以下になるよう冷却しておき，前記溶融状
態の超磁歪合金を該鋳型に注入する。
【００２５】（３）鋳型に挿入された溶融金属を，窪み
を有する部分から一方向的に凝固する。
を有する部分から一方向的に凝固する。
【００２６】本発明の超磁歪合金ロッドの製造方法を，
図面を用いて更に詳細に説明する。図１は，本発明を用
いて，ロッドの軸方向に〈１１１〉方向が配向した磁歪
特性の優れた超磁歪合金ロッドを製造する装置の一例を
示している。不活性ガスを封入した真空容器１内におい
て，所定の超磁歪合金組成になるよう調整した原料金属
を坩堝２内に挿入する。真空容器１の底部には金属製鋳
型下部３が設置され，さらに，鋳型下部３の上には，抵
抗加熱したヒーター４により約1300℃まで加熱可能な鋳
型上部５が置かれている。鋳型下部３は，後述するよう
に溶融状態の合金を一方向的に冷却するために，水冷機
構を備え，銅などの金属を材質とすることが好ましい。
さらに，鋳型下部３は図２に示すように，溶融金属を注
入する面に断面が円の一部を形成する凹形状の窪みを有
している。鋳型上部５は，金属製およびセラミックス製
いずれでもよいが，超磁歪合金への不純物の混入を防止
するために，Al2 O 3 ,CaO,MgO,BN,Y 2 O 3 の少なく
とも一つを主成分とするセラミックス製であることが望
ましい。また，ヒーター４は，鋳型上部５の材質を金属
とすることにより，高周波加熱法を用いることもでき
る。
図面を用いて更に詳細に説明する。図１は，本発明を用
いて，ロッドの軸方向に〈１１１〉方向が配向した磁歪
特性の優れた超磁歪合金ロッドを製造する装置の一例を
示している。不活性ガスを封入した真空容器１内におい
て，所定の超磁歪合金組成になるよう調整した原料金属
を坩堝２内に挿入する。真空容器１の底部には金属製鋳
型下部３が設置され，さらに，鋳型下部３の上には，抵
抗加熱したヒーター４により約1300℃まで加熱可能な鋳
型上部５が置かれている。鋳型下部３は，後述するよう
に溶融状態の合金を一方向的に冷却するために，水冷機
構を備え，銅などの金属を材質とすることが好ましい。
さらに，鋳型下部３は図２に示すように，溶融金属を注
入する面に断面が円の一部を形成する凹形状の窪みを有
している。鋳型上部５は，金属製およびセラミックス製
いずれでもよいが，超磁歪合金への不純物の混入を防止
するために，Al2 O 3 ,CaO,MgO,BN,Y 2 O 3 の少なく
とも一つを主成分とするセラミックス製であることが望
ましい。また，ヒーター４は，鋳型上部５の材質を金属
とすることにより，高周波加熱法を用いることもでき
る。
【００２７】坩堝２に挿入された超磁歪合金の原料を例
えば高周波加熱により溶解し，1300〜1600℃まで加熱す
る。また，ヒーター４により鋳型上部５を600 〜1300℃
に加熱すると同時に，鋳型下部３を水冷により500 ℃以
下に保つ。溶融状態の超磁歪合金をタンディッシュ６を
介して鋳型３，４に注入し，鋳型下部３から一方向に凝
固させることにより鋳型下部３の鉛直方向にＬ方向に配
向させた超磁歪合金を製造する。このとき，鋳型下部３
に断面が円の一部を形成する凹形状の窪みを有している
ことにより，図３に示すように，Ｌ方向に配向すると同
時に，Ｌ方向と垂直に〈１１０〉方向が成長した平板状
の結晶，すなわち，ロッドの軸方向と垂直に（１１１）
面が発達した結晶が，ロッドの軸方向に積層した超磁歪
合金を製造することができ，〈１１１〉方向がロッドの
軸方向に配向した超磁歪合金ロッドを製造することがで
きる。
えば高周波加熱により溶解し，1300〜1600℃まで加熱す
る。また，ヒーター４により鋳型上部５を600 〜1300℃
に加熱すると同時に，鋳型下部３を水冷により500 ℃以
下に保つ。溶融状態の超磁歪合金をタンディッシュ６を
介して鋳型３，４に注入し，鋳型下部３から一方向に凝
固させることにより鋳型下部３の鉛直方向にＬ方向に配
向させた超磁歪合金を製造する。このとき，鋳型下部３
に断面が円の一部を形成する凹形状の窪みを有している
ことにより，図３に示すように，Ｌ方向に配向すると同
時に，Ｌ方向と垂直に〈１１０〉方向が成長した平板状
の結晶，すなわち，ロッドの軸方向と垂直に（１１１）
面が発達した結晶が，ロッドの軸方向に積層した超磁歪
合金を製造することができ，〈１１１〉方向がロッドの
軸方向に配向した超磁歪合金ロッドを製造することがで
きる。
【００２８】鋳型下部３の凹部の断面形状は，先端に曲
率を設けた三角，角部に曲率を設けた矩形，楕円の一
部，円の一部のいずれでも良いが，製造されるロッドの
結晶配向性を高くし，凹形状形成のための加工が容易で
あることから，円の一部とすることが望ましい。
率を設けた三角，角部に曲率を設けた矩形，楕円の一
部，円の一部のいずれでも良いが，製造されるロッドの
結晶配向性を高くし，凹形状形成のための加工が容易で
あることから，円の一部とすることが望ましい。
【００２９】窪みの断面形状を円の一部とした場合に，
断面に形成される円弧の中心角θが30度以上180 度以下
の形状が好適である。中心角θが30度未満では，Ｌ方向
に配向させることはできるが，同時に〈１１０〉方向に
発達した平板状の結晶を成長させることが困難である。
180 度以上では，窪み中に鉛直方向以外に成長方向を持
つ結晶が形成され，製造されるロッドの結晶を配向させ
ることができなくなる。
断面に形成される円弧の中心角θが30度以上180 度以下
の形状が好適である。中心角θが30度未満では，Ｌ方向
に配向させることはできるが，同時に〈１１０〉方向に
発達した平板状の結晶を成長させることが困難である。
180 度以上では，窪み中に鉛直方向以外に成長方向を持
つ結晶が形成され，製造されるロッドの結晶を配向させ
ることができなくなる。
【００３０】
【作用】本発明によれば，不活性ガスを封入した真空容
器内で溶解され，下部が凹形状の窪みを有する鋳型に注
入された超磁歪合金は，鋳型上部が加熱されているため
に鋳型下部からＬ方向に一方向的に凝固すると同時に，
鋳型下部に凹形状の窪みを有しているために〈１１０〉
方向に発達した平板状の結晶，すなわち，ロッドの軸方
向と垂直に（１１１）面が発達した結晶が，層状に形成
し，ロッドの軸方向に〈１１１〉方向が配向した超磁歪
合金を容易に製造することができる。また，超磁歪合金
ロッドを一方向に凝固させるため空隙や欠陥が少なく，
溶融状態で坩堝に接する時間が短いため不純物の少ない
優れたロッドを製造することができる。さらに，本発明
は，溶解−鋳造の単一工程で行われるため，製造コスト
を従来方法に比べて非常に小さくすることができる。
器内で溶解され，下部が凹形状の窪みを有する鋳型に注
入された超磁歪合金は，鋳型上部が加熱されているため
に鋳型下部からＬ方向に一方向的に凝固すると同時に，
鋳型下部に凹形状の窪みを有しているために〈１１０〉
方向に発達した平板状の結晶，すなわち，ロッドの軸方
向と垂直に（１１１）面が発達した結晶が，層状に形成
し，ロッドの軸方向に〈１１１〉方向が配向した超磁歪
合金を容易に製造することができる。また，超磁歪合金
ロッドを一方向に凝固させるため空隙や欠陥が少なく，
溶融状態で坩堝に接する時間が短いため不純物の少ない
優れたロッドを製造することができる。さらに，本発明
は，溶解−鋳造の単一工程で行われるため，製造コスト
を従来方法に比べて非常に小さくすることができる。
【００３１】
＜実施例１＞,また鋳型下部の材質を銅とし，鋳型下部
の凹部形状として中心角θ＝60度，Ａｌ２Ｏ３とした。
Ｔｂ0.27Ｄｙ0.73Ｆｅ1.9 となるよう調整した原料金属
を，アルゴン雰囲気中で高周波溶解法によりアルミナ坩
堝中で溶解し，同時に鋳型上部を抵抗加熱式ヒーターに
より1000〜1100℃まで加熱した。さらに，鋳型下部を25
0 〜300 ℃になるよう水冷した。この鋳型に溶融状態の
合金を注入し，長さ150ｍｍの超磁歪合金ロッドを作成
した。
の凹部形状として中心角θ＝60度，Ａｌ２Ｏ３とした。
Ｔｂ0.27Ｄｙ0.73Ｆｅ1.9 となるよう調整した原料金属
を，アルゴン雰囲気中で高周波溶解法によりアルミナ坩
堝中で溶解し，同時に鋳型上部を抵抗加熱式ヒーターに
より1000〜1100℃まで加熱した。さらに，鋳型下部を25
0 〜300 ℃になるよう水冷した。この鋳型に溶融状態の
合金を注入し，長さ150ｍｍの超磁歪合金ロッドを作成
した。
【００３２】＜実施例２＞図１に示した超磁歪合金ロッ
ド製造のための鋳型を，鋳型上部の材質をCaO また鋳型
下部の材質を銅とし，鋳型下部の凹部形状として中心角
θ＝45度とした。実施例１と同様に原料合金を溶解し，
鋳型上部を1000〜1100℃まで加熱した。さらに，鋳型下
部を250 〜300 ℃になるよう水冷した。この鋳型に溶融
状態の合金を注入し，長さ150 ｍｍの超磁歪合金ロッド
を作成した。
ド製造のための鋳型を，鋳型上部の材質をCaO また鋳型
下部の材質を銅とし，鋳型下部の凹部形状として中心角
θ＝45度とした。実施例１と同様に原料合金を溶解し，
鋳型上部を1000〜1100℃まで加熱した。さらに，鋳型下
部を250 〜300 ℃になるよう水冷した。この鋳型に溶融
状態の合金を注入し，長さ150 ｍｍの超磁歪合金ロッド
を作成した。
【００３３】＜実施例３＞図１に示した超磁歪合金ロッ
ド製造のための鋳型を，鋳型上部の材質をMgO また鋳型
下部の材質を銅とし，鋳型下部の凹部形状として中心角
θ＝30度とした。実施例１と同様に原料合金を溶解し，
鋳型上部を600 〜700 ℃まで加熱した。さらに，鋳型下
部を150 〜200 ℃になるよう水冷した。この鋳型に溶融
状態の合金を注入し，長さ150 ｍｍの超磁歪合金ロッド
を作成した。
ド製造のための鋳型を，鋳型上部の材質をMgO また鋳型
下部の材質を銅とし，鋳型下部の凹部形状として中心角
θ＝30度とした。実施例１と同様に原料合金を溶解し，
鋳型上部を600 〜700 ℃まで加熱した。さらに，鋳型下
部を150 〜200 ℃になるよう水冷した。この鋳型に溶融
状態の合金を注入し，長さ150 ｍｍの超磁歪合金ロッド
を作成した。
【００３４】＜比較例１＞従来法であるブリッジマン法
により，合金組成がＴｂ0.27Ｄｙ0.73Ｆｅ1.9 の直径20
ｍｍの超磁歪合金ロッドを作成した。
により，合金組成がＴｂ0.27Ｄｙ0.73Ｆｅ1.9 の直径20
ｍｍの超磁歪合金ロッドを作成した。
【００３５】前記それぞれの実施例ならびに比較例で得
た，超磁歪合金ロッドの軸方向の磁歪値λ＝δ１／１
を，印加磁場の大きさ別に表１に示す。
た，超磁歪合金ロッドの軸方向の磁歪値λ＝δ１／１
を，印加磁場の大きさ別に表１に示す。
【００３６】
【表１】
【００３７】表１により明らかなように，本発明により
製造される超磁歪合金ロッドの磁歪特性が，従来法に比
較して非常に優れていることが確認された。
製造される超磁歪合金ロッドの磁歪特性が，従来法に比
較して非常に優れていることが確認された。
【００３８】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によればロ
ッドの軸方向の磁歪特性が優れた超磁歪合金ロッドを，
従来法に比べて複雑な工程なしに製造することが可能と
なる。
ッドの軸方向の磁歪特性が優れた超磁歪合金ロッドを，
従来法に比べて複雑な工程なしに製造することが可能と
なる。
【図１】本発明により超磁歪合金ロッドを製造する装置
の一例を示す概略の断面図である。
の一例を示す概略の断面図である。
【図２】本発明により超磁歪合金ロッドを製造する鋳型
の一例を示すもので，（Ａ）は斜視図，（Ｂ）は（Ａ）
におけるＡ−Ａ線断面図である。
の一例を示すもので，（Ａ）は斜視図，（Ｂ）は（Ａ）
におけるＡ−Ａ線断面図である。
【図３】鋳型に注入した合金の結晶配向方向を示す図で
ある。
ある。
１ 真空容器 ２ 坩堝 ３ 鋳型下部 ４ ヒ−タ− ５ 鋳型上部 ６ タンデッシュ ７ 高周波コイル
Claims (3)
- 【請求項１】 溶融合金と接触する面に凹形状の窪みを
有し，５００℃以下に冷却される部分と，６００℃以上
１３００℃以下に加熱される部分の，少なくとも二つ以
上の部分から構成される鋳型により，ＲＴx （Ｒは一種
または二種以上の希土類金属，Ｔは一種または二種以上
の遷移金属，ｘは1.5 〜2.0 ）の組成からなる溶融合金
を一方向凝固することを特徴とする超磁歪合金ロッドの
製造方法。 - 【請求項２】 鋳型の凹形状の窪みの断面が円の一部で
あり，断面に形成される円弧の中心角が３０度以上１８
０度以下であることを特徴とする請求項１記載の超磁歪
合金ロッドの製造方法。 - 【請求項３】 鋳型の凹形状の窪みを有する部分に金属
を使用し，前記窪みを有する部分を除く部分にAl2 O
3 ,CaO,MgO,BN,Y 2 O 3 の少なくとも一つを主成分と
するセラミックスを使用することを特徴とする請求項１
記載の超磁歪合金ロッドの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2786393A JPH06238425A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 超磁歪合金ロッドの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2786393A JPH06238425A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 超磁歪合金ロッドの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06238425A true JPH06238425A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12232748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2786393A Pending JPH06238425A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 超磁歪合金ロッドの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06238425A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108687314A (zh) * | 2018-05-02 | 2018-10-23 | 西安理工大学 | 一种电弧熔炼滴铸用水冷组合模具 |
-
1993
- 1993-02-17 JP JP2786393A patent/JPH06238425A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108687314A (zh) * | 2018-05-02 | 2018-10-23 | 西安理工大学 | 一种电弧熔炼滴铸用水冷组合模具 |
| CN108687314B (zh) * | 2018-05-02 | 2020-11-17 | 西安理工大学 | 一种电弧熔炼滴铸用水冷组合模具 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010509 |