JPH06246406A - 連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度調整方法 - Google Patents
連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度調整方法Info
- Publication number
- JPH06246406A JPH06246406A JP5952093A JP5952093A JPH06246406A JP H06246406 A JPH06246406 A JP H06246406A JP 5952093 A JP5952093 A JP 5952093A JP 5952093 A JP5952093 A JP 5952093A JP H06246406 A JPH06246406 A JP H06246406A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- mold
- δtmold
- degree
- superheat degree
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】 連続鋳造における鋳型内湯面における溶鋼過
熱度ΔＴｍｏｌｄを一定に保持する方法において、鋳型
内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを下記式により
推定し、推定した鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍ
ｏｌｄと予め設定した溶鋼過熱度を比較し、パウダ銘柄
変更、ノズル浸漬深さを自動変更することを特徴とする
連続鋳造の鋳型内溶鋼過熱度調整方法である。 ΔＴｍｏｌｄ＝Ａ（ΔＴｔ）＋Ｂ（Ｖｃ）＋Ｃ（ＥＭ
Ｓ）＋Ｄ（Ｐｈ）＋Ｅ（Ｎｄ） ただし、Ａ〜Ｅは、回帰式により求めた係数、 ΔＴｔ：タンディッシュ内溶鋼過熱度（℃） Ｖｃ：鋳込み速度（ｍｍ／ｍｉｎ） ＥＭＳ：電磁撹拌強さ（Ａ） Ｐｈ：発熱パウダ発熱量（ｋｃａｌ） Ｎｄ：ノズル浸漬深さ（ｍｍ） 【効果】 連続鋳造における鋳型内溶鋼過熱度ΔＴｍｏ
ｌｄのバラツキを大幅に低減でき、鋳片の品質を安定化
できる。
熱度ΔＴｍｏｌｄを一定に保持する方法において、鋳型
内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを下記式により
推定し、推定した鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍ
ｏｌｄと予め設定した溶鋼過熱度を比較し、パウダ銘柄
変更、ノズル浸漬深さを自動変更することを特徴とする
連続鋳造の鋳型内溶鋼過熱度調整方法である。 ΔＴｍｏｌｄ＝Ａ（ΔＴｔ）＋Ｂ（Ｖｃ）＋Ｃ（ＥＭ
Ｓ）＋Ｄ（Ｐｈ）＋Ｅ（Ｎｄ） ただし、Ａ〜Ｅは、回帰式により求めた係数、 ΔＴｔ：タンディッシュ内溶鋼過熱度（℃） Ｖｃ：鋳込み速度（ｍｍ／ｍｉｎ） ＥＭＳ：電磁撹拌強さ（Ａ） Ｐｈ：発熱パウダ発熱量（ｋｃａｌ） Ｎｄ：ノズル浸漬深さ（ｍｍ） 【効果】 連続鋳造における鋳型内溶鋼過熱度ΔＴｍｏ
ｌｄのバラツキを大幅に低減でき、鋳片の品質を安定化
できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、鋼の連続鋳造におい
て、連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度を一定に保持するため
の調整方法に関する。
て、連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度を一定に保持するため
の調整方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造は、タンディッシュから所
定の断面形状および寸法を有する鋳型内に溶鋼を注入
し、鋳型の下方から鋳片として連続的に引出すことによ
ってなされている。このような鋼の連続鋳造において
は、鋳型内の溶鋼の表面にパウダが供給され、パウダは
溶鋼の熱によって粉末層、焼結層および溶融層を形成
し、溶融したパウダは鋳型内の壁面と鋳片表面間に流入
して潤滑剤としての役割を果たすと共に、溶鋼の酸化を
防止する。上記鋼の連続鋳造においては、鋳込み温度を
適正な領域で一定に保つことが鋳片品質の高位安定のた
めに重要である。この鋳込み温度は、本来的には鋳型内
湯面における溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄ（鋳型内溶鋼温
度−液相線温度）であるべきであるが、この部分の温度
測定は不可能であるので、従来タンディッシュ内の溶鋼
の過熱度ΔＴｔ（タンディッシュ内溶鋼温度−液相線温
度）を用いて鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを推定し
ている。
定の断面形状および寸法を有する鋳型内に溶鋼を注入
し、鋳型の下方から鋳片として連続的に引出すことによ
ってなされている。このような鋼の連続鋳造において
は、鋳型内の溶鋼の表面にパウダが供給され、パウダは
溶鋼の熱によって粉末層、焼結層および溶融層を形成
し、溶融したパウダは鋳型内の壁面と鋳片表面間に流入
して潤滑剤としての役割を果たすと共に、溶鋼の酸化を
防止する。上記鋼の連続鋳造においては、鋳込み温度を
適正な領域で一定に保つことが鋳片品質の高位安定のた
めに重要である。この鋳込み温度は、本来的には鋳型内
湯面における溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄ（鋳型内溶鋼温
度−液相線温度）であるべきであるが、この部分の温度
測定は不可能であるので、従来タンディッシュ内の溶鋼
の過熱度ΔＴｔ（タンディッシュ内溶鋼温度−液相線温
度）を用いて鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを推定し
ている。
【０００３】上記連続鋳造において、鋳型内溶鋼の過熱
度ΔＴｍｏｌｄを一定に保つため、タンディッシュ内の
溶鋼の過熱度ΔＴｔを二次精錬終了温度に制御し、さら
にそのバラツキを緩和するため、浸漬ノズル深さを変化
させることによって、鋳型内湯面における溶鋼の過熱度
ΔＴｍｏｌｄを一定とする施策を実施している。上記連
続鋳造において、図２に示すとおり、鋳型内溶鋼の過熱
度ΔＴｍｏｌｄ（℃）が低い場合は、ノロカミ欠陥およ
び鋳型内皮張りが発生し易く、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴ
ｍｏｌｄが高い場合は、凝固シェルの再溶解によるブレ
ークアウトの発生頻度が高くなるため、鋳型内溶鋼の過
熱度ΔＴｍｏｌｄは適正な制御領域を有する。
度ΔＴｍｏｌｄを一定に保つため、タンディッシュ内の
溶鋼の過熱度ΔＴｔを二次精錬終了温度に制御し、さら
にそのバラツキを緩和するため、浸漬ノズル深さを変化
させることによって、鋳型内湯面における溶鋼の過熱度
ΔＴｍｏｌｄを一定とする施策を実施している。上記連
続鋳造において、図２に示すとおり、鋳型内溶鋼の過熱
度ΔＴｍｏｌｄ（℃）が低い場合は、ノロカミ欠陥およ
び鋳型内皮張りが発生し易く、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴ
ｍｏｌｄが高い場合は、凝固シェルの再溶解によるブレ
ークアウトの発生頻度が高くなるため、鋳型内溶鋼の過
熱度ΔＴｍｏｌｄは適正な制御領域を有する。
【０００４】上記連続鋳造における安定操業の方法とし
ては、鋳型内へのパウダの流入状況を計測し、鋳型内の
パウダの状況、溶鋼の湯面位置の測定およびパウダ消費
量の把握に基づいて、パウダの選択と投入量、投入時間
および操業条件の変更を行ってパウダの流入状況を制御
し、表面疵やブレークアウトを防止する方法（特開昭５
７−２０２９５２号公報）、前工程の溶鋼処理工程搬出
時の親鍋内の溶鋼温度を実測し、その実測値と注入開始
までの経過時間から親鍋注入開始時の親鍋内の溶鋼温度
を求め、親鍋注入開始からの経過時間と親鍋注入開始時
の親鍋内溶鋼温度から親鍋注入中の親鍋内溶鋼温度を求
め、タンディッシュへの鋳込み開始からの経過時間とこ
のタンディッシュの種類に基づく定数と注入中の親鍋内
溶鋼温度からタンディッシュ内の溶鋼温度を求め、１チ
ャージに少なくとも１回、タンディッシュ内の溶鋼温度
を実測しその実測値に基づいて前記注入中の親鍋内溶鋼
温度とタンディッシュ内の溶鋼温度を修正し、タンディ
ッシュ内の溶鋼温度または修正された注入中の親鍋内溶
鋼温度とタンディッシュ内の溶鋼温度の値とタンディッ
シュ使用開始からの経過時間とから鋳型内メニスカス部
の溶鋼温度を求め、この鋳込み温度データを鋳片温度の
初期値として二次冷却制御する方法（特開昭５９−１５
６５５９号公報）、タンディッシュ内溶鋼過熱度ΔＴｔ
が、２０℃≦ΔＴｔ≦１００℃を満足する条件で鋳型に
注湯し、鋳型から引き抜かれた鋳片の内部の溶鋼の凝固
が完了する以前の部分に、所定の鍛圧加工を施す方法
（特開平２−１５５５５０号公報）、タンディッシュの
溶鋼通過量から、該タンディッシュ内耐火物の熱的状況
を定量化し、これを勘案して出鋼時点からタンディッシ
ュに至るまでの間の溶鋼の温度降下量を推定し、出鋼時
の溶鋼温度を適正範囲に調整する方法（特開平４−２８
４６７号公報）等多くの提案が行われている。
ては、鋳型内へのパウダの流入状況を計測し、鋳型内の
パウダの状況、溶鋼の湯面位置の測定およびパウダ消費
量の把握に基づいて、パウダの選択と投入量、投入時間
および操業条件の変更を行ってパウダの流入状況を制御
し、表面疵やブレークアウトを防止する方法（特開昭５
７−２０２９５２号公報）、前工程の溶鋼処理工程搬出
時の親鍋内の溶鋼温度を実測し、その実測値と注入開始
までの経過時間から親鍋注入開始時の親鍋内の溶鋼温度
を求め、親鍋注入開始からの経過時間と親鍋注入開始時
の親鍋内溶鋼温度から親鍋注入中の親鍋内溶鋼温度を求
め、タンディッシュへの鋳込み開始からの経過時間とこ
のタンディッシュの種類に基づく定数と注入中の親鍋内
溶鋼温度からタンディッシュ内の溶鋼温度を求め、１チ
ャージに少なくとも１回、タンディッシュ内の溶鋼温度
を実測しその実測値に基づいて前記注入中の親鍋内溶鋼
温度とタンディッシュ内の溶鋼温度を修正し、タンディ
ッシュ内の溶鋼温度または修正された注入中の親鍋内溶
鋼温度とタンディッシュ内の溶鋼温度の値とタンディッ
シュ使用開始からの経過時間とから鋳型内メニスカス部
の溶鋼温度を求め、この鋳込み温度データを鋳片温度の
初期値として二次冷却制御する方法（特開昭５９−１５
６５５９号公報）、タンディッシュ内溶鋼過熱度ΔＴｔ
が、２０℃≦ΔＴｔ≦１００℃を満足する条件で鋳型に
注湯し、鋳型から引き抜かれた鋳片の内部の溶鋼の凝固
が完了する以前の部分に、所定の鍛圧加工を施す方法
（特開平２−１５５５５０号公報）、タンディッシュの
溶鋼通過量から、該タンディッシュ内耐火物の熱的状況
を定量化し、これを勘案して出鋼時点からタンディッシ
ュに至るまでの間の溶鋼の温度降下量を推定し、出鋼時
の溶鋼温度を適正範囲に調整する方法（特開平４−２８
４６７号公報）等多くの提案が行われている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭５７−２０
２９５２号公報に開示の方法は、鋳型と鋳片間へのパウ
ダの流入不良に起因する表面疵やブレークアウトを防止
するもので、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定に
するものではない。また、特開昭５９−１５６５５９号
公報に開示の方法は、プロセスコンピュータを用いた二
次冷却制御の基礎となる鋳込み温度の設定に関するもの
で、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定にするもの
ではない。さらに、特開平２−１５５５５０号公報に開
示の方法は、鋳片の中心偏析の軽減と介在物を減少させ
るもので、タンディッシュ内溶鋼過熱度ΔＴｔが、２０
℃≦ΔＴｔ≦１００℃を満足する条件で鋳型に注湯した
のでは、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定にする
ことはできない。さらにまた、特開平４−２８４６７号
公報に開示の方法は、タンディッシュ内における溶鋼温
度のチャージによるバラツキを小さくするもので、鋳型
内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定にすることはできな
い。
２９５２号公報に開示の方法は、鋳型と鋳片間へのパウ
ダの流入不良に起因する表面疵やブレークアウトを防止
するもので、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定に
するものではない。また、特開昭５９−１５６５５９号
公報に開示の方法は、プロセスコンピュータを用いた二
次冷却制御の基礎となる鋳込み温度の設定に関するもの
で、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定にするもの
ではない。さらに、特開平２−１５５５５０号公報に開
示の方法は、鋳片の中心偏析の軽減と介在物を減少させ
るもので、タンディッシュ内溶鋼過熱度ΔＴｔが、２０
℃≦ΔＴｔ≦１００℃を満足する条件で鋳型に注湯した
のでは、鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定にする
ことはできない。さらにまた、特開平４−２８４６７号
公報に開示の方法は、タンディッシュ内における溶鋼温
度のチャージによるバラツキを小さくするもので、鋳型
内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定にすることはできな
い。
【０００６】この発明の目的は、連続鋳造における鋳型
内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定にできる連続鋳造に
おける鋳型内溶鋼過熱度の調整方法を提供することにあ
る。
内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定にできる連続鋳造に
おける鋳型内溶鋼過熱度の調整方法を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、鋳型内
溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄに影響を及ぼす因子として
は、タンディッシュ内溶鋼の過熱度ΔＴｔ、鋳込み速度
Ｖｃ、鋳型内電磁撹拌強度ＥＭＳ、パウダ銘柄、ノズル
浸漬深さが考えられた。そこでこれらの５つの因子につ
いて、実鋳込み条件と鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄ
を回帰式によって整理し、操業中オンラインで測定でき
ない鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを推定し、該推定
した鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄに基づいて、パウ
ダ銘柄変更、ノズル浸漬深さを変更すれば、鋳型内溶鋼
の過熱度ΔＴｍｏｌｄをほぼ一定に保持できることを究
明し、この発明に到達した。
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、鋳型内
溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄに影響を及ぼす因子として
は、タンディッシュ内溶鋼の過熱度ΔＴｔ、鋳込み速度
Ｖｃ、鋳型内電磁撹拌強度ＥＭＳ、パウダ銘柄、ノズル
浸漬深さが考えられた。そこでこれらの５つの因子につ
いて、実鋳込み条件と鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄ
を回帰式によって整理し、操業中オンラインで測定でき
ない鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄを推定し、該推定
した鋳型内溶鋼の過熱度ΔＴｍｏｌｄに基づいて、パウ
ダ銘柄変更、ノズル浸漬深さを変更すれば、鋳型内溶鋼
の過熱度ΔＴｍｏｌｄをほぼ一定に保持できることを究
明し、この発明に到達した。
【０００８】すなわちこの発明は、連続鋳造における鋳
型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定に保持
する方法において、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴ
ｍｏｌｄを下記式により推定し、推定した鋳型内湯面に
おける溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄと予め設定した溶鋼過熱
度を比較し、溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄが適正値を外れた
場合、パウダ銘柄変更、ノズル浸漬深さを自動変更する
ことを特徴とする連続鋳造の鋳型内溶鋼過熱度調整方法
である。 ΔＴｍｏｌｄ＝Ａ（ΔＴｔ）＋Ｂ（Ｖｃ）＋Ｃ（ＥＭ
Ｓ）＋Ｄ（Ｐｈ）＋Ｅ（Ｎｄ） ただし、Ａ〜Ｅは、回帰式により求めた係数、 ΔＴｔ：タンディッシュ内溶鋼過熱度（℃） Ｖｃ：鋳込み速度（ｍｍ／ｍｉｎ） ＥＭＳ：電磁撹拌強さ（Ａ） Ｐｈ：発熱パウダ発熱量（ｋｃａｌ） Ｎｄ：ノズル浸漬深さ（ｍｍ）
型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定に保持
する方法において、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴ
ｍｏｌｄを下記式により推定し、推定した鋳型内湯面に
おける溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄと予め設定した溶鋼過熱
度を比較し、溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄが適正値を外れた
場合、パウダ銘柄変更、ノズル浸漬深さを自動変更する
ことを特徴とする連続鋳造の鋳型内溶鋼過熱度調整方法
である。 ΔＴｍｏｌｄ＝Ａ（ΔＴｔ）＋Ｂ（Ｖｃ）＋Ｃ（ＥＭ
Ｓ）＋Ｄ（Ｐｈ）＋Ｅ（Ｎｄ） ただし、Ａ〜Ｅは、回帰式により求めた係数、 ΔＴｔ：タンディッシュ内溶鋼過熱度（℃） Ｖｃ：鋳込み速度（ｍｍ／ｍｉｎ） ＥＭＳ：電磁撹拌強さ（Ａ） Ｐｈ：発熱パウダ発熱量（ｋｃａｌ） Ｎｄ：ノズル浸漬深さ（ｍｍ）
【０００９】
【作用】この発明においては、鋳型内湯面における溶鋼
過熱度ΔＴｍｏｌｄを前記式により推定し、推定した鋳
型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄと予め設定し
た溶鋼過熱度を比較し、溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄが適正
値を外れた場合、パウダ銘柄変更、ノズル浸漬深さを自
動変更するから、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍ
ｏｌｄを適正値に保持することができ、従来の鋳型内湯
面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを約４０
％低減でき、その分鋳片の品質を安定させることができ
る。前記鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄの
推定式のＡ〜Ｅの係数は、個々のプラントによって異な
るが、それぞれのプラントで回帰式によって各係数を求
めて推定すればよい。
過熱度ΔＴｍｏｌｄを前記式により推定し、推定した鋳
型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄと予め設定し
た溶鋼過熱度を比較し、溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄが適正
値を外れた場合、パウダ銘柄変更、ノズル浸漬深さを自
動変更するから、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍ
ｏｌｄを適正値に保持することができ、従来の鋳型内湯
面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを約４０
％低減でき、その分鋳片の品質を安定させることができ
る。前記鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄの
推定式のＡ〜Ｅの係数は、個々のプラントによって異な
るが、それぞれのプラントで回帰式によって各係数を求
めて推定すればよい。
【００１０】この発明において、鋳型内湯面における溶
鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄに影響を与える各因子のうち、パ
ウダ銘柄、ノズル浸漬深さを自動変更するのは、パウダ
銘柄およびノズル浸漬深さの変更は、他のタンディッシ
ュ内溶鋼過熱度、鋳込み速度および電磁撹拌強さのよう
に直接操業に与える影響が大きくなく、変更可能で、し
かも、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを制
御できるからである。
鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄに影響を与える各因子のうち、パ
ウダ銘柄、ノズル浸漬深さを自動変更するのは、パウダ
銘柄およびノズル浸漬深さの変更は、他のタンディッシ
ュ内溶鋼過熱度、鋳込み速度および電磁撹拌強さのよう
に直接操業に与える影響が大きくなく、変更可能で、し
かも、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを制
御できるからである。
【００１１】
【実施例】Ｎｏ．１〜４ストランドを有する容量２５ｔ
のタンディッシュから鋳型内に溶鋼を供給し、連続鋳造
する場合において、回帰式によって求めた前記鋳型内湯
面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄの下記推定式を用
い、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを推定
し、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄが適性
値を外れた場合、パウダ銘柄変更およびノズル浸漬深さ
を自動変更して連続鋳造を行った。その結果、鋳型内湯
面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキは、図１
に示すとおり、改善前に比較し約４０％低減された。 ΔＴｍｏｌｄ＝０．７９（ΔＴｔ）＋０．０４６（Ｖ
ｃ）＋０．００５（ＥＭＳ）＋０．０７４（Ｐｈ）−
０．０１９（Ｎｄ） ただし、ΔＴｔ：タンディッシュ内溶鋼過熱度（℃） Ｖｃ：鋳込み速度（ｍｍ／ｍｉｎ） ＥＭＳ：電磁撹拌強さ（Ａ） Ｐｈ：発熱パウダ発熱量（ｋｃａｌ） Ｎｄ：ノズル深さ（ｍｍ）
のタンディッシュから鋳型内に溶鋼を供給し、連続鋳造
する場合において、回帰式によって求めた前記鋳型内湯
面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄの下記推定式を用
い、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを推定
し、鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄが適性
値を外れた場合、パウダ銘柄変更およびノズル浸漬深さ
を自動変更して連続鋳造を行った。その結果、鋳型内湯
面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキは、図１
に示すとおり、改善前に比較し約４０％低減された。 ΔＴｍｏｌｄ＝０．７９（ΔＴｔ）＋０．０４６（Ｖ
ｃ）＋０．００５（ＥＭＳ）＋０．０７４（Ｐｈ）−
０．０１９（Ｎｄ） ただし、ΔＴｔ：タンディッシュ内溶鋼過熱度（℃） Ｖｃ：鋳込み速度（ｍｍ／ｍｉｎ） ＥＭＳ：電磁撹拌強さ（Ａ） Ｐｈ：発熱パウダ発熱量（ｋｃａｌ） Ｎｄ：ノズル深さ（ｍｍ）
【００１２】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、連続鋳造における鋳型内溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄの
バラツキを大幅に低減でき、鋳片の品質を安定させるこ
とができる。
ば、連続鋳造における鋳型内溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄの
バラツキを大幅に低減でき、鋳片の品質を安定させるこ
とができる。
【図１】実施例における改善前後の鋳型内湯面における
溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを示すグラフであ
る。
溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄのバラツキを示すグラフであ
る。
【図２】鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄと
ノロカミ欠陥率およびブレークアウト頻度との関係を示
すグラフである。
ノロカミ欠陥率およびブレークアウト頻度との関係を示
すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 連続鋳造における鋳型内湯面における溶
鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを一定に保持する方法において、
鋳型内湯面における溶鋼過熱度ΔＴｍｏｌｄを下記式に
より推定し、推定した鋳型内湯面における溶鋼過熱度Δ
Ｔｍｏｌｄと予め設定した溶鋼過熱度を比較し、パウダ
銘柄変更、ノズル浸漬深さを自動変更することを特徴と
する連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度調整方法。 ΔＴｍｏｌｄ＝Ａ（ΔＴｔ）＋Ｂ（Ｖｃ）＋Ｃ（ＥＭ
Ｓ）＋Ｄ（Ｐｈ）＋Ｅ（Ｎｄ） ただし、Ａ〜Ｅは、回帰式により求めた係数、 ΔＴｔ：タンディッシュ内溶鋼過熱度（℃） Ｖｃ：鋳込み速度（ｍｍ／ｍｉｎ） ＥＭＳ：電磁撹拌強さ（Ａ） Ｐｈ：発熱パウダ発熱量（ｋｃａｌ） Ｎｄ：ノズル浸漬深さ（ｍｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5952093A JPH06246406A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度調整方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5952093A JPH06246406A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度調整方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06246406A true JPH06246406A (ja) | 1994-09-06 |
Family
ID=13115628
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5952093A Pending JPH06246406A (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度調整方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06246406A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018161667A (ja) * | 2017-03-24 | 2018-10-18 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼スラブの製造方法 |
| EP3533536A1 (en) * | 2018-02-28 | 2019-09-04 | Heraeus Electro-Nite International N.V. | Method and apparatus for monitoring a continuous steel casting process |
-
1993
- 1993-02-23 JP JP5952093A patent/JPH06246406A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018161667A (ja) * | 2017-03-24 | 2018-10-18 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼スラブの製造方法 |
| EP3533536A1 (en) * | 2018-02-28 | 2019-09-04 | Heraeus Electro-Nite International N.V. | Method and apparatus for monitoring a continuous steel casting process |
| WO2019166121A1 (en) * | 2018-02-28 | 2019-09-06 | Heraeus Electro-Nite International N.V. | Method and apparatus for monitoring a continuous steel casting process |
| JP2021514851A (ja) * | 2018-02-28 | 2021-06-17 | ヘレーウス エレクトロ−ナイト インターナシヨナル エヌ ヴイＨｅｒａｅｕｓ Ｅｌｅｃｔｒｏ−Ｎｉｔｅ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｎ．Ｖ． | 連続鋼鋳造プロセスを監視するための方法および装置 |
| US11673187B2 (en) | 2018-02-28 | 2023-06-13 | Heraeus Electro-Nite International N.V. | Method and apparatus for monitoring a continuous steel casting process |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3630267A (en) | Method of controlling the temperature of molten ferrous metal | |
| JP2019515797A (ja) | モールドフラックス及びこれを利用した鋳造方法 | |
| JPH06246406A (ja) | 連続鋳造鋳型内の溶鋼過熱度調整方法 | |
| JP2947109B2 (ja) | 溶融金属の温度管理方法 | |
| JPH06246404A (ja) | 連続鋳造用タンディッシュ | |
| KR101368351B1 (ko) | 연속주조 시 응고쉘 두께 예측 방법 | |
| RU2286863C2 (ru) | Способ управления вторичным охлаждением сляба в машине непрерывного литья заготовок при стационарных и переходных режимах разливки | |
| JPH09276996A (ja) | タンディッシュ再使用スタート時におけるデッケル防止方法 | |
| KR101400040B1 (ko) | 턴디쉬의 용강온도 유지방법 | |
| JP3101069B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPS6347537B2 (ja) | ||
| JP3551710B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3216476B2 (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH11192539A (ja) | 耐内部欠陥に優れたクロム含有溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH0428467A (ja) | 溶鋼温度の管理方法 | |
| SU789227A1 (ru) | Способ биметаллического лить | |
| JPH06170511A (ja) | 連続鋳造法およびタンディッシュ | |
| JP3093617B2 (ja) | タンディッシュの熱間連続使用方法 | |
| KR101435117B1 (ko) | 연속주조 공정에서의 탕면 안정화 방법 | |
| JPH02133155A (ja) | 連続鋳造スラブの縦割れ防止方法 | |
| JPH05228598A (ja) | 内部品質に優れた連続鋳造鋳片の製造方法 | |
| CN121797932A (zh) | 一种避免连铸头尾坯尺寸不足的操控方法 | |
| SU1072990A1 (ru) | Способ отливки чугунных прокатных валков | |
| KR101368352B1 (ko) | 주조 온도 제어방법 | |
| KR101377484B1 (ko) | 용강의 탄소픽업량 예측방법 |