JPH06264774A - 内燃機関用遠心力ガバナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】外部操作部の操作ストロークを従来と同等にし
ながらこの操作部に加える操作力を全操作域に亘り直線
的に、かつその変化を少なくした内燃機関用遠心力ガバ
ナを提供する。 【構成】コントロールスプリング３３の反力を受けるア
ジャスティングレバー３２と外部操作手段との間に、一
対の等長レバー４１、４２を回動可能に連結してなるト
グルジョイント機構４０を設け、このトグルジョイント
機構４０の一方の等長レバー４１の一端を上記アジャス
ティングレバー３２に連結するとともに、他方の等長レ
バー４２の他端をガバナカバー１２０に回動可能に取着
し、上記一対の等長レバー４１、４２の連結部４３を上
記外部操作手段に連結したことを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ディーゼルエンジン等
の内燃機関における燃料噴射装置に用いられ、燃料噴射
ポンプの燃料噴射量をポンプの回転数に応じて自動的に
制御するための遠心力ガバナ（調速機）に関する。

【０００２】

【従来の技術】ディーゼルエンジン等の燃料噴射式内燃
機関においては、燃料噴射ポンプから供給される燃料噴
射量を機関の回転数に関連して制御する必要があり、こ
のため、燃料噴射ポンプに遠心力ガバナを付設し、この
遠心力ガバナにより燃料噴射量を制御するようになって
いる。この種の遠心力ガバナとしてＲＳＶ型ガバナが広
く知られており、この種のガバナについて、従来の構造
を図８および図９にもとづき説明する。図８は、遠心力
ガバナを付設した燃料噴射ポンプの外観図であり、５０
は燃料噴射ポンプ、１００は遠心力ガバナを示す。遠心
力ガバナ１００は、ガバナハウジング１１０にガバナカ
バー１２０を被せて構成されており、このガバナハウジ
ング１１０およびガバナカバー１２０により構成された
内部空間には図９に示す構造のガバナ機構が収容されて
いる。

【０００３】図９において、符号１は、燃料噴射ポンプ
５０のカム軸（図示しない）により回転される駆動軸で
あり、ガバナハウジング１１０を貫通している。この駆
動軸１にはフライウエイト２が設けられている。フライ
ウエイト２は上記燃料噴射ポンプ５０の回転数が上昇し
た場合に遠心力により外径方向に開き、これによりリン
ク４を介してコントロールブロック５を図示右方に移動
させるようになっている。

【０００４】コントロールブロック５には、支持ピン７
を介してガイドレバー８が揺動自在に連結されている。
ガイドレバー８の上端は、ガバナカバー１２０の上部に
設けたレバー支持軸１１に回動自在に連結されている。
そして、このレバー支持軸１１には、テンションレバー
１２の上端がこのレバー支持軸１１を共有して回動自在
に取着されている。テンションレバー１２の下端には突
起１３が設けられており、この突起１３はフルロードス
トッパ１４に接離自在に当接するようになっている。こ
のフルロードストッパ１４はテンションレバー１２の時
計回り方向の位置を規制する。なお、フルロードストッ
パ１４はスティ１５に螺着されている。上記ガイドレバ
ー８の途中には、コントロールレバー１８の途中が、支
持ピン１７を介して回動自在に連結されている。コント
ロールレバー１８は、下端がスティ１５に設けたレバー
支持軸１９に回動自在に取着されているとともに、上端
は支持ピン２０を介してシャックル２１に連結されてい
る。シャックル２１は、燃料噴射ポンプ５０のコントロ
ールラック１０に連結されている。

【０００５】したがって、フライウエイト２の作動によ
りコントロールブロック５が図示右側に移動されると、
ガイドレバー８がレバー支持軸１１を中心として反時計
回りに回動されるようになり、これにより支持ピン１７
が右方向に移動するからコントロールレバー１８は、レ
バー支持軸１９を中心として時計回りに回動される。こ
のためシャックル２１を介してコントロールラック１０
は右側に移動され、この場合は燃料噴射ポンプ５０の燃
料噴射量を減じるように制御する。コントロールレバー
１８の上端には、スタートスプリング２３の一端が引っ
掛けられており、このスタートスプリング２３の他端は
ガバナハウジング１１０に連結されており、このためコ
ントロールレバー１８はこのスタートスプリング２３に
よって反時計回り、つまりコントロールラック１０を燃
料増量側に付勢するように引っ張っている。また、ガバ
ナハウジング１１０には、支持ピン３０を介してスィー
ベリングレバー３１が回動自在に取り付けられており、
このスィーベリングレバー３１にはアジャスティングレ
バー３２が連結されている。スィーベリングレバー３１
とアジャスティングレバー３２は支持ピン３０を中心と
して一体に回動するようになっている。よって、アジャ
スティングレバー３２を回動するとスィーベリングレバ
ー３１も一体に回動する。

【０００６】スィーベリングレバー３１の先端と、前記
テンションレバー１２の中間部との間にはコントロール
スプリング３３が掛け渡されている。このコントロール
スプリング３３はスィーベリングレバー３１を時計回り
に回動する方向に付勢しているとともに、テンションレ
バー１２をも時計回り方向に回動付勢している。このた
め、アジャスティングレバー３２を回動すると、スィー
ベリングレバー３１が一体に回動し、コントロールスプ
リング３３の張力が変化する。よってテンションレバー
１２を時計回りに付勢する力が変化するようになってい
る。上記テンションレバー１２の下部にはホルダー部３
５が形成されており、このホルダー部３５にはアダプタ
３６がコントロールブロック５の軸方向へ移動自在に収
容されている。アダプタ３６はアダプタスプリング３７
によりコントロールブロック５の方向に押圧されてい
る。このため、テンションレバー１２の突起１３がフル
ロードストッパ１４に当たっている間には、アダプタス
プリング３７の押圧力を受けてアダプタ３６がコントロ
ールブロック５を図示左側に押しており、燃料を増大す
る方向に付勢し、いわゆるアングライヒ特性を得るよう
に構成されている。なお、３８はアイドリングスプリン
グである。

【０００７】このような構成のＲＳＶ型ガバナにおいて
は、アジャスティングレバー３２を回動操作すればコン
トロールスプリング３３の張力が変化し、よってテンシ
ョンレバー１２を時計回り方向に回動付勢する力が変化
する。この結果、アジャスティングレバー３２をある位
置に操作すると、その位置に応じたある回転数域にて負
荷が増減すると、ガバナが自動的に作動して上記アジャ
スティングレバー３２で設定した回転を一定に保つよう
に機能する。ところで、上記アジャスティングレバー３
２は、図８に示す通り、ガバナカバー１２０の外部に配
置されており、支持ピン３０によりハウジング内部のス
ィーベリングレバー３１に連結されている。そして、こ
のアジャスティングレバー３２は、図示しない伝達リン
クを介して操作レバーに連結されており、この操作レバ
ーを操作することにより回動制御されるようになってい
る。なお、このアジャスティングレバー３２の回動角
は、このアジャスティングレバー３２がフルアジャスト
スクリュ１４０およびストップアジャストスクリュ１５
０に当接する範囲内に規制される。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】上記のようなガバナに
おいては、図示しない操作レバーによりアジャスティン
グレバー３２をフルロード側、つまり反時計方向に回動
すると、コントロールスプリング３３の張力が次第に増
大し、このため反力が増し、よって操作レバーの操作抵
抗が増大する。すなわち、アジャスティングレバー３２
をフルロード側に操作する場合には回動抵抗が増大する
ので最高回転付近で操作力が非常に重くなる。逆に操作
レバーを元に戻す場合は、アイドル回転付近で操作力が
非常に軽くなる。したがって、従来の場合、全操作域に
亘り操作力が不均等であり、操作感が良くない不具合が
ある。単に、アジャスティングレバー３２の操作力を小
さくするだけならば、アジャスティングレバー３２の長
さを長すればよいが、アジャスティングレバー３２の長
さはガバナハウジング１１０やガバナカバー１２０の大
きさによって制約を受けるとともに、アジャスティング
レバー３２を長くした場合は、操作角が等しい場合にア
ジャスティングレバー３２に操作力を加える作用点の移
動ストローク（周長）が大きくなり、よって操作レバー
のストロークが大きくなってしまう。このため、アジャ
スティングレバー３２を操作する操作部材としては、操
作ペダルでは所定のストロークを確保することができ
ず、結局手動操作の操作レバーを用いる必要があり、こ
の場合は車両用遠心力ガバナに適用できなくなるなど、
使用範囲が制限される不具合がある。

【０００９】アジャスティングレバー３２の回動に伴う
コントロールスプリング３３の張力変化の影響を改善す
るため、実公昭５４−４５８３号公報においては、アジ
ャスティングレバーに平衡ばねを設け、このアジャステ
ィングレバーがアイドル回転域を境としていずれかの方
向に回動された場合は、上記平衡ばねがその作用力を反
転し、この平衡ばねによりコントロールスプリング３３
の張力を打ち消してアジャスティングレバーの回動を促
す方向に付勢するようにした技術が提案されている。し
かし、この場合は、平衡ばねがその作用力を反転すると
き、アジャスティングレバーに加わる付勢力が急激に反
転するから操作レバーに与える力は急激に軽くなり、操
作力が不連続になり、操作感に節度感を生じて違和感を
発生し、かつ操作が不安定になる心配がある。

【００１０】本発明はこのような事情にもとづきなされ
たもので、その目的とするところは、操作レバーや操作
ペダル等の操作部の操作ストロークを従来と同等にでき
ながらこの操作部に加える操作力を全操作域に亘り直線
的に、かつその変化を少なくし、操作の違和感や作業疲
労をなくすことができるともに、車両用の足踏式操作ペ
ダルであっても操作可能となる内燃機関用遠心力ガバナ
を提供しようとするものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明は、コントロール
スプリングの反力を受けるアジャスティングレバーを外
部操作手段で回動操作することによりこの操作位置に応
じた所定回転域で燃料噴射ポンプの噴射量を制御する内
燃機関用遠心力ガバナにおいて、上記アジャスティング
レバーと外部操作手段との間に、一対の等長レバーを相
互に回動可能に連結してなるトグルジョイント機構を設
け、このトグルジョイント機構の一方の等長レバーの一
端を上記アジャスティングレバーに連結するとともに、
他方の等長レバーの他端をガバナハウジング（含むガバ
ナカバ−）に回動可能に取着し、上記一対の等長レバー
の相互連結部を上記外部操作手段に連結したことを特徴
とする。

【００１２】

【作用】トグルジョイント機構は、一対の等長レバーを
相互に連結した連結部に外力を加えると、頂角が増大す
るに応じて一方の等長レバーの一端に発生する横向きの
力が上記外力を次第に増大した力となって発生する。こ
の場合、一対の等長レバーの相互連結部に加える力はス
トロークが変化するに拘らず変動を少なくすることがで
きるとともに、一方の等長レバーの一端のストロークは
連結部のストロークの略２倍に設定することができ、よ
って一対の等長レバーの相互連結部を外部操作部に連結
するとともに、一方の等長レバーの一端をアジャスティ
ングレバーに連結すれば、外部操作部の操作ストローク
を従来と同等にしながら、この操作部に加える操作力は
小さな力により全操作域に亘り直線的に、かつその変化
を少なくすることができる。

【００１３】

【実施例】以下本発明について、図１ないし図５に示す
第１の実施例にもとづき説明する。 本実施例の遠心力
ガバナは、ガバナハウジング１１０およびガバナカバー
１２０の内部に設けられたガバナ構造が、先に説明した
図９に示す構造と同様であっり、したがってこのガバナ
構造の説明は省略する。本実施例で、従来と異なる点
は、外部の操作レバーや操作ペダルの操作力をアジャス
ティングレバー３２に伝達するため、外部の操作レバー
や操作ペダルとアジャスティングレバー３２との間に等
長レバ−式のトグルジョイント機構を設けた点であり、
この構造について図１ないし図３にもとづき説明する。
図１に示す通り、アジャスティングレバー３２はガバナ
カバー１２０の外に設置されており、このアジャスティ
ングレバー３２は、従来と同様に、支持ピン３０を介し
てガバナカバー１２０内部のスィーベリングレバー３１
と一体に回動するように連結されている。スィーベリン
グレバー３１とテンションレバ−１２（図９参照）との
間にはコントロールスプリング３３が掛け渡されてい
る。よって、スィーベリングレバー３１およびアジャス
ティングレバー３２はコントロールスプリング３３の張
力を受けて、図１において時計回り方向（アイドリング
方向）に回動付勢されている。

【００１４】上記アジャスティングレバー３２と、図示
しない外部の操作レバーや操作ペダル（外部操作部材）
との間にはトグルジョイント機構４０が設置されてい
る。つまり、４１、４２は第１および第２の等長レバー
であり、これら第１および第２の等長レバー４１、４２
は等しい長さを有しており、相互に連結ピン４３によっ
て回動自在に連結されている。よってこれら第１および
第２の等長レバー４１、４２は、二等辺三角形の相等し
い二辺を構成している。第１の等長レバー４１の一端は
回動ピン４４を介してアジャスティングレバー３２の先
端に回動自在に連結されている。また、第２の等長レバ
ー４２の他端（基端部）はガバナカバー１２０に設けた
軸受部４５に対し枢支ピン４６により回動自在に取り付
けられている。

【００１５】第２の等長レバー４２には、連結ピン４３
の位置よりも延長されて押圧レバー４７が一体に形成さ
れている。つまり、第２の等長レバー４２と押圧レバー
４７は一体成形されており、押圧レバー４７は第２の等
長レバー４２に対して例えば略Ｌ字形に延長されてい
る。この押圧レバー４７の先端には連結孔４８が形成さ
れており、この連結孔４８は伝達リンク４９を介して図
示しない操作ペダルに連結されている。

【００１６】このような構成においては、図示しない操
作ペダルを操作して伝達リンク４９を図１の左方向に押
すと、第２の等長レバー４２が枢支ピン４６を中心とし
て想像線で示すように反時計方向に回動され、このため
第１の等長レバー４１が左方向に押される。そしてこの
第１の等長レバー４１はアジャスティングレバー３２を
反時計方向に回動する。つまり、伝達リンク４９からの
押圧力を受けて第２の等長レバー４２が反時計方向に回
動されると、この第２の等長レバー４２に対して連結ピ
ン４３により回動可能に連結されている第１の等長レバ
ー４１が連結ピン４３に拘束されながら左方向に移動
し、第１の等長レバー４１の一端の運動がアジャスティ
ングレバー３２に伝えられる。

【００１７】この場合の押圧力の伝達の具合について、
図２および図３にもとづき説明する。 図２より、各構
成要素を以下のように設定する。等長レバー４１、４２
のレバー長さをそれぞれａ、これら等長レバー４１、４
２が二等辺三角形をなす２つに等しい角度をα、操作ペ
ダルの操作力、つまり伝達リンク４９から押圧レバー４
７に加える押圧操作力をＦ、連結ピン４３に加わる押圧
力をＦ₁ 、押圧力Ｆ₁ が加わる方向と水平線とのなす角
度をβ、連結ピン４３に作用する水平方向分力をＦ_x 、
連結ピン４３に作用する垂直方向分力をＦ_y 、回動ピン
４４に加えられる水平方向の力（アジャスティングレバ
ー３２を反時計方向に回動する力）をＰ、枢支ピン４６
から押圧レバー４７の連結孔４８までのレバー投影長さ
をＬ₁ 、枢支ピン４６から連結ピン４３までのレバー投
影長さをＬ₂ 、とする。

【００１８】連結ピン４３に加わる押圧力Ｆ₁ は、 Ｆ₁ ＝（Ｌ₂ ／Ｌ₁ ）Ｆ （１） 連結ピン４３に作用する水平方向分力Ｆ_x は、 Ｆ_x ＝Ｆ₁ ・ｃｏｓβ＝（Ｌ₂ ／Ｌ₁ ）Ｆ・ｃｏｓβ （２） 連結ピン４３に作用する垂直方向分力Ｆ_y は、 Ｆ_y ＝Ｆ₁ ・ｓｉｎβ＝（Ｌ₂ ／Ｌ₁ ）Ｆ・ｓｉｎβ （３） 回動ピン４４に加えられる水平方向の力、すなわちアジ
ャスティングレバー３２を反時計方向に回動する力Ｐ
は、上記連結ピン４３に作用する水平方向分力Ｆ_x によ
って与えられる水平方向の力Ｆ_x ´と、上記連結ピン４
３に作用する垂直方向分力Ｆ_y とから与えられる水平方
向の力Ｆ_y ´との影響を受け、 Ｐ＝Ｆ_x ´＋Ｆ_y ´ （４） で計算される。上記Ｆ_x ´は Ｆ_x ´＝（ｓｉｎα／ｓｉｎ２α）Ｆ_x ・ｃｏｓα （５） で算出することができ、またＦ_y ´は、 Ｆ_y ´＝（１／２）Ｆ_y ／ｔａｎα （６） である。

【００１９】したがって、回動ピン４４に加えられる水
平方向の力、すなわちアジャスティングレバー３２を反
時計方向に回動する力Ｐは、（４）式に（５）式および
（６）式を代入して、 Ｐ＝（ｓｉｎα／ｓｉｎ２α）Ｆ_x ・ｃｏｓα＋（１／２）Ｆ_y ／ｔａｎα （７） によって得られる。

【００２０】この（７）式について、等長レバー４１、
４２の２つの等しい角度αと、回動ピン４４に加えられ
る水平方向の力Ｐとの関係をグラフ化したものが図３で
ある。 図３から、等長レバー４１、４２のそれぞれの
角度αが小さくなるにつれて、水平方向の力Ｐが２次元
的に増大することが判る。なお、この角度αは５〜６０
度の範囲を用いることが望ましい。すなわち、押圧レバ
ー４７に加える押圧操作力Ｆを一定にして押圧レバー４
７を反時計方向に押すと、この押圧レバー４７の回動が
進につれて、上記回動ピン４４を水平方向に押す力Ｐが
増大することが判る。アジャスティングレバー３２をフ
ルロード側、つまり反時計方向に回動すると、コントロ
ールスプリング３３の張力が次第に増大し、このため反
力が増す。これに対し、上記構造のトグルジョイント機
構を用いれば、押圧レバー４７に加える押圧操作力Ｆを
一定にしてこの押圧レバー４７を押すと、アジャスティ
ングレバー３２に加えられる押圧力Ｐが次第に増大する
ことから、この増大分によってコントロールスプリング
３３の反力増加分を相殺することができる。

【００２１】このため、押圧レバー４７に加える押圧操
作力Ｆ（伝達リンク４９に与える力）は、図４の実線で
示すように、アジャスティングレバー３２が回動変位し
ても操作力Ｆの変動を少なくすることができる。よっ
て、外部操作部材から送る操作力は、アジャスティング
レバー３２がフルロード側からアイドリング側に亘りど
の位置に操作しても略等しくすることができ、図４の破
線で示す従来のような変動による違和感を解消すること
ができる。

【００２２】また、図５に示すように、押圧レバー４７
をθ₃ からθ₄ まで回動操作した場合（回動角ω＝θ₄
−θ₃ ）、他方の等長レバー４２も同じ回動角ωで回動
されて傾斜角αが小さくなる（α−ω）。この場合、一
対の等長レバー４１、４２の連結点４３のなす頂角は２
ωだけ大きくなり、一方の等長レバー４１の水平線との
なす角度も上記回動角ωに相当して変化（α−ω）す
る。よって、回動ピン４４は水平に移動し、アジャステ
ィングレバー３２を反時計方向に回動する。

【００２３】このとき、連結ピン４３の移動ストローク
に対し回動ピン４４の水平移動ストローク（Ｓ₁ ）が大
きくなる。つまり、連結ピン４３の移動ストロークが小
さくてもアジャスティングレバー３２の回動角θ₂ −θ
₁ を大きくすることができる。このことは、伝達リンク
４９により連結ピン４３の位置を押圧しても、小さな押
圧ストロークでありながらアジャスティングレバー３２
に所定回動量を得ることができることになり、したがっ
て、外部操作部材に大きな操作ストロークが不要にな
る。また、伝達リンク４９により押圧レバー４７を押す
ようにし、Ｌ₁ の寸法を適度に選択すれば、押圧レバー
４７の回動ストローク（θ₃ −θ₄ の距離Ｓ₂ ）と、ア
ジャスティングレバー３２の回動ストローク（θ₁ −θ
₂ の距離Ｓ₁ ）を等しくすることもできる。

【００２４】このようなことから、アジャスティングレ
バー３２の回動にもとづくコントロールスプリング３３
に発生する反力の変化が外部操作手段に伝わることがな
くなり、従来と同様なアジャスティングレバー３２の操
作に対して、外部操作手段は小さな操作ストロークで、
しかも変化の少ない操作力を加えることにより操作が可
能になる。よって、外部操作手段として、小さな操作ス
トロークでかつ操作力変化も少ない場合に有効な足踏式
ペダルであっても使用が可能になる。

【００２５】図６は、本発明の第２実施例を示す。この
実施例の場合、トグルジョイント機構の等長レバー４
１、４２を連結した連結ピン４３に引下げレバー６１を
連結てある。この引下げレバ−６１の下端には長孔６２
が形成されており、この長孔６２には遊動ピン６３が摺
動自在に嵌合している。遊動ピン６３は作業レバー６４
の一端に取着されている。作業レバー６４は例えばＬ字
形をなしており、その屈曲部がガバナカバー１２０に枢
支されている。この場合、Ｌ字形の作業レバー６４は、
第２の等長レバー４２を軸支した枢支ピン４６を共用し
て回動自在に支持されている。作業レバー６４の先端に
は連結孔４８が形成され、この連結孔４８は伝達リンク
４９を介して操作ペダルに連結されている。

【００２６】このような構成の場合は、操作ペダルを操
作して伝達リンク４９を図示右側に引くと、作業レバー
６４が反時計回りに回動し、これにより引下げレバー６
１を引下げる。このため連結ピン４３が引下げられ、第
１の等長レバー４１の先端回動ピン４４が左側に押され
るようになるから、アジャスティングレバー３２を反時
計回りに回動させる。この場合は、図２に示す説明図の
中で、水平方向の分力Ｆ_x が零となり、したがって第１
の等長レバー４１の回動ピン４４に加えられる水平方向
の力、すなわちアジャスティングレバー３２を反時計方
向に回動する力Ｐは、 Ｐ＝（１／２）Ｆ_y ／ｔａｎα （８） によって得られる。

【００２７】そして、Ｌ字形をなす作業レバー６４のレ
バー比（６３と４６の距離Ｌ₂ 対４８と４６の距離
Ｌ₁ ）をＬ₂ ／Ｌ₁ とすれば、伝達リンク４９に加える
力をＦとすれば、 Ｆ_y ＝Ｆ（Ｌ₂ ／Ｌ₁ ） となり、結局（８）式は、 Ｐ＝（１／２）（Ｌ₂ ／Ｌ₁ ）Ｆ／ｔａｎα （９） で計算できる。

【００２８】この場合は、等長レバー４１と４２のなす
狭角の変位を容易にすることができるとともに、第１実
施例に比べてアジャスティングレバー３２に作用する作
動力Ｐをより大きくして効率をアップが可能になる。即
ち、同一ストロークに対し、レバー比Ｌ₂ ／Ｌ₁ を大き
く設定することができる点で有利である。

【００２９】図７は、本発明の第３の実施例を示し、図
６の第２の実施例における作業レバー６４に代わり、引
下げレバ−６１をソレノイド７０により引張るようにし
たものである。ソレノイド７０はＣＰＵ（図示しない）
などの制御器により制御される。引下げレバ−６１とソ
レノイド７０は、中間レバ７１、ピン７２、７３にて連
結されている。この場合も、図６の実施例と同様な作用
を奏する。なお、等長レバー４１、４２を連結した連結
ピン４３を圧縮空気ピストン等により押しても同様な作
用が可能であり、同様な効果が期待できる。

【００３０】

【発明の効果】以上説明した通り本発明によれば、アジ
ャスティングレバーと外部操作手段との間に一対の等長
レバーからなるトグルジョイント機構を設けたので、外
部操作部の操作ストロークを従来と同等に保ちながら、
この操作部に加える操作力を全操作域に亘り直線的に、
かつその変化を少なくすることができる。このため、操
作の違和感が解消され、操作が容易で疲労が少なくな
る。また、操作ストロークが小さくてかつ操作力の変化
が少ない場合に用いて有効な足踏式操作ペダルであって
も操作可能となり、レジャやマリン用のエンジンにも使
用が可能になるとともに、また車両用のガバナにも適用
が可能になる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例を示し、遠心力ガバナの
アジャスティングレバーにトグルジョイント機構を連結
した状態を示す構成図。

【図２】同実施例のトグルジョイント機構の力学的作動
を説明するための図。

【図３】同実施例のアジャスティングレバーに伝わる荷
重と、等長レバーの角度との関係を示す特性図。

【図４】同実施例の伝達リンクに外部から加える力とア
ジャスティングレバーの作動角との関係を示す特性図。

【図５】同実施例の作動ストローク関係をを説明するた
めの図。

【図６】本発明の第２の実施例を示し、遠心力ガバナの
アジャスティングレバーにトグルジョイント機構を連結
した状態を示す構成図。

【図７】本発明の第３の実施例を示し、遠心力ガバナの
アジャスティングレバーにトグルジョイント機構を連結
した状態を示す構成図。

【図８】従来のアジャスティングレバーの作動機構を示
す構成図。

【図９】遠心力ガバナの一例を示す構成図。

【符号の説明】

５０…燃料噴射ポンプ １００…遠心力ガ
バナ １１０…ガバナハウジング １２０…ガバナカ
バー ２…フライウエイト ５…コントロール
ブロック ８…ガイドレバー １０…コントロー
ルラック １２…テンションレバー １８…コントロー
ルレバー ３１…スイーベリングレバ− ３２…アジャステ
ィングレバー ３３…コントロールスプリング ４０…トグルジョイント機構 ４１、４２…等長レバー ４３…連結ピン ４４…回動ピン ４６…枢支ピン ４７…押圧レバー ４８…連結孔 ４９…伝達リンク。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 コントロールスプリングの反力を受ける
   アジャスティングレバーを外部操作手段で回動操作する
   ことによりこの操作位置に応じた所定回転域で燃料噴射
   ポンプの噴射量を制御する内燃機関用遠心力ガバナにお
   いて、 上記アジャスティングレバーと外部操作手段との間に、
   一対の等長レバーを相互に回動可能に連結してなるトグ
   ルジョイント機構を設け、このトグルジョイント機構の
   一方の等長レバーの一端を上記アジャスティングレバー
   に連結するとともに、他方の等長レバーの他端をガバナ
   ハウジングに回動可能に取着し、上記一対の等長レバー
   の連結部を上記外部操作手段に連結したことを特徴とす
   る内燃機関用遠心力ガバナ。