JPH0626725B2 - シフトミルにおける圧延材のキヤンバ−、蛇行防止方法 - Google Patents
シフトミルにおける圧延材のキヤンバ−、蛇行防止方法Info
- Publication number
- JPH0626725B2 JPH0626725B2 JP59092940A JP9294084A JPH0626725B2 JP H0626725 B2 JPH0626725 B2 JP H0626725B2 JP 59092940 A JP59092940 A JP 59092940A JP 9294084 A JP9294084 A JP 9294084A JP H0626725 B2 JPH0626725 B2 JP H0626725B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- shift
- difference
- rolling
- bur
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/68—Camber or steering control for strip, sheets or plates, e.g. preventing meandering
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2269/00—Roll bending or shifting
- B21B2269/12—Axial shifting the rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ロールシフト機構を有する圧延機における圧
延材のキヤンバー、蛇行制御方法に関するものである。
延材のキヤンバー、蛇行制御方法に関するものである。
近年、圧延材プロフイル制御・形状制御及びワークロー
ル（以下ＷＲと称す）の摩耗・熱膨張の均一化を図る目
的でロールを軸方向にシフトする圧延機、たとえば、プ
ロフイル形状制御を目的として中間ロールをシフトする
６重圧延機、特にエツジドロツプ制御及びＷＲ形状の均
一化を目的としてＷＲをシフトする６重圧延機及び４重
圧延機が冷延・熱間タンデム圧延及び厚板圧延等に広く
用いられつつある。
ル（以下ＷＲと称す）の摩耗・熱膨張の均一化を図る目
的でロールを軸方向にシフトする圧延機、たとえば、プ
ロフイル形状制御を目的として中間ロールをシフトする
６重圧延機、特にエツジドロツプ制御及びＷＲ形状の均
一化を目的としてＷＲをシフトする６重圧延機及び４重
圧延機が冷延・熱間タンデム圧延及び厚板圧延等に広く
用いられつつある。
これらのロールシフト機構は、上下ロールが逆方向にシ
フトされ、それにより得られるロールたわみ形状は、上
下それぞれのロールではロール軸方向中心に対し左右非
対称である。しかし、圧延材に対しては、上下点対称性
により、左右対称を保ち、キヤンバー（圧延材の曲りを
云う）・蛇行の発生が起らないものとされていた。
フトされ、それにより得られるロールたわみ形状は、上
下それぞれのロールではロール軸方向中心に対し左右非
対称である。しかし、圧延材に対しては、上下点対称性
により、左右対称を保ち、キヤンバー（圧延材の曲りを
云う）・蛇行の発生が起らないものとされていた。
一方、上下点対称性をくずす大きな要因としてはロール
径特にバックアップロール（以下ＢｕＲと称す）径差が
ある。実操業におけるロール径は新品径と廃却径では、
ＢｕＲで最大200mmの径差がある。また上下BuR径差を常
に０にすることは実操業上困難である。
径特にバックアップロール（以下ＢｕＲと称す）径差が
ある。実操業におけるロール径は新品径と廃却径では、
ＢｕＲで最大200mmの径差がある。また上下BuR径差を常
に０にすることは実操業上困難である。
これにより、上下BuR径差により生じる左右非対称性を
何らかの方法で解消する必要があり、改善が要望されて
いた。
何らかの方法で解消する必要があり、改善が要望されて
いた。
本発明は上述のロールシフト機構を有する圧延機の圧延
材のキヤンバー・蛇行防止を該圧延機におけるロール運
用規制をすることなく圧延材の圧延中でのキヤンバー・
蛇行発生を防止することを目的とする。
材のキヤンバー・蛇行防止を該圧延機におけるロール運
用規制をすることなく圧延材の圧延中でのキヤンバー・
蛇行発生を防止することを目的とする。
本発明者は前述の目的を達成するために、種々検討の結
果、本発明がなされたものである。
果、本発明がなされたものである。
その要旨とするところは、ロール軸方向へのロールシフ
ト機構を有する圧延機において、上下ワークロール（Ｗ
Ｒ）、上下中間ロール、上下バックアップロール(BuR)
の少なくとも１つに径差を有する場合、ロール径条件、
ロールシフト条件、及び圧延条件により求まる、最適左
右ワークロール（ＷＲ）ベンダー力差または最適左右ワ
ークロール（ＷＲ）ギヤップ差を演算し、予め左右ワー
クロール（ＷＲ）ベンダー力または左右ワークロール
（ＷＲ）ギヤップを設定する、圧延材のキヤンバー及び
蛇行防止方法にある。
ト機構を有する圧延機において、上下ワークロール（Ｗ
Ｒ）、上下中間ロール、上下バックアップロール(BuR)
の少なくとも１つに径差を有する場合、ロール径条件、
ロールシフト条件、及び圧延条件により求まる、最適左
右ワークロール（ＷＲ）ベンダー力差または最適左右ワ
ークロール（ＷＲ）ギヤップ差を演算し、予め左右ワー
クロール（ＷＲ）ベンダー力または左右ワークロール
（ＷＲ）ギヤップを設定する、圧延材のキヤンバー及び
蛇行防止方法にある。
本発明を実施態様例である図に基いて述べる。先ず本発
明を、ロールシフト機構を有する圧延機の１例として、
ＷＲシフトを有する４重圧延機における場合について説
明する。
明を、ロールシフト機構を有する圧延機の１例として、
ＷＲシフトを有する４重圧延機における場合について説
明する。
第１図は、上下BuR径差が200mm、ＷＲシフト量(S)：200
mmの時のロール配置を示すもので、第１図において、１
は上部ワークロール（ＷＲ）、２は下部ワークロール
（ＷＲ）、３は上部支持ロール（ＢｕＲ）、４は下部支
持ロール(BuR)である。尚５は圧延材である。
mmの時のロール配置を示すもので、第１図において、１
は上部ワークロール（ＷＲ）、２は下部ワークロール
（ＷＲ）、３は上部支持ロール（ＢｕＲ）、４は下部支
持ロール(BuR)である。尚５は圧延材である。
斯る第１図に示す４重圧延機において、上下BuR径差及
びＷＲシフト量の板プロフイルへの影響を計算した例を
ＷＲシフト０の場合と200mmの場合について第２図に示
す。
びＷＲシフト量の板プロフイルへの影響を計算した例を
ＷＲシフト０の場合と200mmの場合について第２図に示
す。
第２図は単位幅荷重1.67ton/mm、ＷＲペンダ：200ton/チ
ヨツク BuR径1570／1570の場合（×印）1370／1570
の場合（●印）について示す。
ヨツク BuR径1570／1570の場合（×印）1370／1570
の場合（●印）について示す。
第２図においてＷＲシフト量が０の時には上下BuR径差
があつても、小径による板クラウンの増大はあるものの
板プロフイルとしては左右対称である。しかし、ＷＲシ
フト200mm時には、上下BuR径差があると板プロフイルは
左右非対称となつている。
があつても、小径による板クラウンの増大はあるものの
板プロフイルとしては左右対称である。しかし、ＷＲシ
フト200mm時には、上下BuR径差があると板プロフイルは
左右非対称となつている。
すなわち、左側（小径BuRのシフト方向）の板クラウン
が本条件では約8.5μ大きく、伸びも大きくなることが
示されている。
が本条件では約8.5μ大きく、伸びも大きくなることが
示されている。
各種圧延条件についてシミユレーシヨン計算を行なつた
結果として、第３図にキヤンバー量に対する圧延条件の
影響を示す。尚キヤンバー量は第４図に示すＣ（mm）で
ありＢは板幅を示すものである。
結果として、第３図にキヤンバー量に対する圧延条件の
影響を示す。尚キヤンバー量は第４図に示すＣ（mm）で
ありＢは板幅を示すものである。
即ち第３図(イ)はＷＲシフト量：200mm板幅(B)：1200mm
で次の条件で上下BuR差とキヤンバー量との関係を示し
たものである。
で次の条件で上下BuR差とキヤンバー量との関係を示し
たものである。
また第３図(ロ)はBuR径：1370／1570単位荷重：1.67
ton/mmＷＲベンダー：インクリーズmax、板幅(B)：1500
mm（□印）、1200mm（○印）、900mm（△印）の条件で
ＷＲシフト量とキヤンバー量との関係を示したものであ
る。
ton/mmＷＲベンダー：インクリーズmax、板幅(B)：1500
mm（□印）、1200mm（○印）、900mm（△印）の条件で
ＷＲシフト量とキヤンバー量との関係を示したものであ
る。
第３図に示す如くキヤンバー量は上下BuR径差、ＷＲシ
フト量が大きくなる程大きくなり、更にＷＲベンダー
力、圧延荷重、板幅の影響を受ける。更にここでは示し
ていないが、当然板厚の影響も受ける。
フト量が大きくなる程大きくなり、更にＷＲベンダー
力、圧延荷重、板幅の影響を受ける。更にここでは示し
ていないが、当然板厚の影響も受ける。
このように、上下BuR径差200mm、ＷＲシフト量200mmで
のキヤンバー量は板長さ１０ｍ当たり２０mm以上にも達
し、製品としての歩留り低下及び蛇行の発生による通板
トラブルが予想される。
のキヤンバー量は板長さ１０ｍ当たり２０mm以上にも達
し、製品としての歩留り低下及び蛇行の発生による通板
トラブルが予想される。
次に、これらのキヤンバーを防止する方法の１例とし
て、ＷＲベンダー力の左右個別制御の例を示す。
て、ＷＲベンダー力の左右個別制御の例を示す。
第５図に左右ＷＲベンダー力差とキヤンバー量の関係を
示す。左右ＷＲベンダー力差とは第１図の(PBF1+PBF2)2
-(PBD1+PBD2)/2の値である。
示す。左右ＷＲベンダー力差とは第１図の(PBF1+PBF2)2
-(PBD1+PBD2)/2の値である。
第５図に示す如く左右ＷＲベンダー力差を与えることに
よりキヤンバー量を０にすることは可能である。
よりキヤンバー量を０にすることは可能である。
以上、ＷＲシフトを有する４重圧延機に対して上下BuR
径差によつて生じる圧延材の左右非対称性（キヤンバー
の発生）をＷＲベンダー力の左右個別制御により防止す
る方法について説明した。
径差によつて生じる圧延材の左右非対称性（キヤンバー
の発生）をＷＲベンダー力の左右個別制御により防止す
る方法について説明した。
しかし、対象となる圧延機はロールシフト機構を有する
すべての圧延機であり、上下のすべてのロールの径差が
要因となり得る。また防止方法としてもＷＲベンダー力
の左右個別制御以外にロールギヤツプのレベリング制御
を行なうことも同様に有効であることは当然の事であ
る。
すべての圧延機であり、上下のすべてのロールの径差が
要因となり得る。また防止方法としてもＷＲベンダー力
の左右個別制御以外にロールギヤツプのレベリング制御
を行なうことも同様に有効であることは当然の事であ
る。
第６図は本発明方法のブロツク図である。第６図におい
て、先ず上下BuR径差、ＷＲシフト量、板幅、板厚、圧
延荷重、ＷＲベンダー力等のロール径条件、ロールシフ
ト条件、圧延条件により発生するキヤンバー量を求め、
同圧延条件によりキヤンバー量を０にする最適左右ロー
ルギヤツプ差(1)及び又は最適左右ＷＲベンダー力差を
予じめ設定する事によりキヤンバー及び蛇行防止が可能
となるものである。
て、先ず上下BuR径差、ＷＲシフト量、板幅、板厚、圧
延荷重、ＷＲベンダー力等のロール径条件、ロールシフ
ト条件、圧延条件により発生するキヤンバー量を求め、
同圧延条件によりキヤンバー量を０にする最適左右ロー
ルギヤツプ差(1)及び又は最適左右ＷＲベンダー力差を
予じめ設定する事によりキヤンバー及び蛇行防止が可能
となるものである。
本発明のシフトミルにおける圧延材のキヤンバー、蛇行
防止方法により、ロールシフト機構を有する圧延機にお
いても、圧延材のキヤンバー、蛇行を発生させることな
く、自由なロール運用が行なえることとなり、その効果
は大きく圧延材の品質管理上甚だ有用なキヤンバー蛇行
防止方法である。
防止方法により、ロールシフト機構を有する圧延機にお
いても、圧延材のキヤンバー、蛇行を発生させることな
く、自由なロール運用が行なえることとなり、その効果
は大きく圧延材の品質管理上甚だ有用なキヤンバー蛇行
防止方法である。
【図面の簡単な説明】 第１図は本発明実施例における圧延機ロール機構の説明
図、第２図は上下BuR径差及びＷＲシフト量の板プロフ
イルの影響を示す説明図、第３図はキヤンバー量に対す
る圧延条件の影響を示す説明図、第４図はキヤンバー量
の説明図、第５図は左右ＷＲベンダー力差とキヤンバー
量との関係グラフ。第６図は本発明方法のブロツク図で
ある。 １……上部ＷＲ、２……下部ＷＲ、３……上部BuR、４
……下部BuR、５……圧延材。
図、第２図は上下BuR径差及びＷＲシフト量の板プロフ
イルの影響を示す説明図、第３図はキヤンバー量に対す
る圧延条件の影響を示す説明図、第４図はキヤンバー量
の説明図、第５図は左右ＷＲベンダー力差とキヤンバー
量との関係グラフ。第６図は本発明方法のブロツク図で
ある。 １……上部ＷＲ、２……下部ＷＲ、３……上部BuR、４
……下部BuR、５……圧延材。
Claims (1)
- 【請求項１】ロール軸方向へのロールシフト機構を有す
る圧延機において、上下ワークロール（ＷＲ）、上下中
間ロール、上下バックアップロール(BuR)の少なくとも
１つにロール径差を有する場合、ロール径条件、ロール
シフト条件、及び圧延条件により求まる、最適左右ワー
クロール（ＷＲ）ベンダー力差または最適左右ワークロ
ール（ＷＲ）ギヤップ差を演算し、予め左右ワークロー
ル（ＷＲ）ベンダー力または左右ワークロール（ＷＲ）
ギヤップを設定することを特徴とするシフトミルにおけ
る圧延材のキヤンバー、蛇行防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59092940A JPH0626725B2 (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | シフトミルにおける圧延材のキヤンバ−、蛇行防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59092940A JPH0626725B2 (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | シフトミルにおける圧延材のキヤンバ−、蛇行防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60238025A JPS60238025A (ja) | 1985-11-26 |
| JPH0626725B2 true JPH0626725B2 (ja) | 1994-04-13 |
Family
ID=14068472
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59092940A Expired - Lifetime JPH0626725B2 (ja) | 1984-05-11 | 1984-05-11 | シフトミルにおける圧延材のキヤンバ−、蛇行防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0626725B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4509771A1 (fr) | 2023-08-18 | 2025-02-19 | Commissariat à l'Energie Atomique et aux Energies Alternatives | Transformateur de chaleur à absorption couplé à une machine frigorifique à absorption |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002072489A2 (en) | 2001-03-09 | 2002-09-19 | Crystal Fibre A/S | Fabrication of microstructured fibres |
-
1984
- 1984-05-11 JP JP59092940A patent/JPH0626725B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP4509771A1 (fr) | 2023-08-18 | 2025-02-19 | Commissariat à l'Energie Atomique et aux Energies Alternatives | Transformateur de chaleur à absorption couplé à une machine frigorifique à absorption |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60238025A (ja) | 1985-11-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0553480B1 (en) | Rolling mill, rolling method and rolling mill system | |
| JPH0626723B2 (ja) | 板材の形状制御方法 | |
| GB2079205A (en) | Tandem rolling mill train for metal plate and sheet | |
| JPH0626725B2 (ja) | シフトミルにおける圧延材のキヤンバ−、蛇行防止方法 | |
| JPH0244601B2 (ja) | ||
| EP0543014B2 (en) | Six-stage rolling mill | |
| JP3301393B2 (ja) | 多重式圧延機を用いた板形状制御方法 | |
| JP2888364B2 (ja) | 板材の形状制御方法 | |
| JPH01284404A (ja) | テーパロールシフトによる鋼材の圧延方法 | |
| JP4590728B2 (ja) | 熱間圧延方法及び熱間クロスロール圧延機のレベリング設定方法 | |
| EP0072385B1 (en) | Four high mill of paired-roll-crossing type | |
| JP2605546B2 (ja) | 冷間連続圧延における形状制御方法 | |
| JPH105808A (ja) | 圧延方法及び圧延システム | |
| JP3327212B2 (ja) | エッジドロップを抑制した冷間圧延法 | |
| JP2792743B2 (ja) | ２０段圧延機及びその圧延方法 | |
| JPH01321007A (ja) | エツジドロツプ制御手段を含む板材の圧延方法 | |
| JPH01154807A (ja) | 圧延機 | |
| JPH0687005A (ja) | 冷間圧延方法 | |
| SU1652007A1 (ru) | Способ прокатки полос на широкополосном стане | |
| JPS6199510A (ja) | ロ−ルシフト装置を具えた板圧延機におけるキヤンバ−防止方法 | |
| JPS6365403B2 (ja) | ||
| JPS6313601A (ja) | 熱間連続仕上圧延機 | |
| JP2000051914A (ja) | 板材圧延における板幅制御方法 | |
| JP2000061519A (ja) | 板材の圧延方法 | |
| JPH0780003B2 (ja) | 幅方向の板厚偏差を制御する板材の製造方法 |