JPH0627191B2 - 超高分子量ポリアミド成形体の製造方法 - Google Patents
超高分子量ポリアミド成形体の製造方法Info
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- JPH0627191B2 JPH0627191B2 JP63021349A JP2134988A JPH0627191B2 JP H0627191 B2 JPH0627191 B2 JP H0627191B2 JP 63021349 A JP63021349 A JP 63021349A JP 2134988 A JP2134988 A JP 2134988A JP H0627191 B2 JPH0627191 B2 JP H0627191B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ＜発明の技術分野＞ 本発明は超高分子量ナイロン６成形体の製造方法に関
し、更に詳しくは溶融成形時に超高分子量化された成形
体の製造方法に関する。ここで“超高分子量”とは後述
する測定法により得られる固有粘度が２を越える分子量
を意味する。
し、更に詳しくは溶融成形時に超高分子量化された成形
体の製造方法に関する。ここで“超高分子量”とは後述
する測定法により得られる固有粘度が２を越える分子量
を意味する。
＜従来技術＞ ナイロン６，ナイロン66に代表されるポリアミドは、繊
維，プラスチックス，フィルム等の成形品の形で広く使
用されている。しかるに、昨今はこれら成形品に対する
引っ張り強力，タフネスの向上の要求がますます強くな
り、そのため高分子量成形体が強く要請されている。所
で、高分子量成形体を得るには、予め高分子量化したチ
ップをエクストルーダー等の混練機中にて溶融・成形す
るのが従来の方法であるが、この場合チップを再溶融す
るとき、分子量低下や末端基の分解反応が起こり易い欠
点がある。また、高分子量化したチップを作成するに
は、窒素雰囲気下あるいは真空下にて、長時間高温重縮
合反応する方法があるが、この場合、攪拌等の機械的困
難性に因り、得られるポリマーの分子量には自ずと限界
がある。他方法として、ある程度まで分子量を上げたポ
リマーを固相重合することも一般に実施されているが、
この場合長時間の反応を必要とするため、生産性が低
く、また副反応の制御がむずかしいという欠点がある。
維，プラスチックス，フィルム等の成形品の形で広く使
用されている。しかるに、昨今はこれら成形品に対する
引っ張り強力，タフネスの向上の要求がますます強くな
り、そのため高分子量成形体が強く要請されている。所
で、高分子量成形体を得るには、予め高分子量化したチ
ップをエクストルーダー等の混練機中にて溶融・成形す
るのが従来の方法であるが、この場合チップを再溶融す
るとき、分子量低下や末端基の分解反応が起こり易い欠
点がある。また、高分子量化したチップを作成するに
は、窒素雰囲気下あるいは真空下にて、長時間高温重縮
合反応する方法があるが、この場合、攪拌等の機械的困
難性に因り、得られるポリマーの分子量には自ずと限界
がある。他方法として、ある程度まで分子量を上げたポ
リマーを固相重合することも一般に実施されているが、
この場合長時間の反応を必要とするため、生産性が低
く、また副反応の制御がむずかしいという欠点がある。
一方、高重合度のポリアミドを得る方法として英国特許
第693645号明細書にはビス−Ｎ−アシルラクタム型の鎖
連結剤をポリアミドの重合途中に添加する方法が、また
特開昭61-171732 号公報にはカルバモイルラクタム型の
鎖連結剤をポリアミドに添加し、エクストルーダー中に
て反応させる方法が提案されている。しかし、前者の方
法では先述の機械的攪拌の問題，再溶融時の分子量低下
の問題があり、また後者の方法では得られるポリマーの
分子量が固有粘度にして1.8 未満と低く、いずれも十分
満足のいくものではなかった。
第693645号明細書にはビス−Ｎ−アシルラクタム型の鎖
連結剤をポリアミドの重合途中に添加する方法が、また
特開昭61-171732 号公報にはカルバモイルラクタム型の
鎖連結剤をポリアミドに添加し、エクストルーダー中に
て反応させる方法が提案されている。しかし、前者の方
法では先述の機械的攪拌の問題，再溶融時の分子量低下
の問題があり、また後者の方法では得られるポリマーの
分子量が固有粘度にして1.8 未満と低く、いずれも十分
満足のいくものではなかった。
これら問題を解決する為、先に本出願人は二官能Ｎ−ア
シルラクタムとポリアミドをエクストルーダー中にて反
応せしめる方法を提案（特公昭57-53169）し、これによ
り超高分子量化を容易に可能とした。しかしながら、そ
の後の検討によると、当該方法により得られた成形体に
おいては、その融点が相当に低下し、また成形体中に多
量のラクタムモノマーが含有されているという問題点が
未解決のまま残っていることが判明した。
シルラクタムとポリアミドをエクストルーダー中にて反
応せしめる方法を提案（特公昭57-53169）し、これによ
り超高分子量化を容易に可能とした。しかしながら、そ
の後の検討によると、当該方法により得られた成形体に
おいては、その融点が相当に低下し、また成形体中に多
量のラクタムモノマーが含有されているという問題点が
未解決のまま残っていることが判明した。
＜発明の目的＞ 本発明の目的は、分子量向上に限界があり、且つ頻雑な
操作を伴う重合工程によらずして、融点低下の小さい、
かつラクタムモノマー含有率の低いポリアミド成形体を
得る方法を提供することにある。
操作を伴う重合工程によらずして、融点低下の小さい、
かつラクタムモノマー含有率の低いポリアミド成形体を
得る方法を提供することにある。
＜発明の構成＞ 本発明者らは、上記の目的を達成せんとして鋭意検討し
た結果、鎖連結剤である二官能Ｎ−アシルラクタム化合
物と、アミノ末端基量が比較的低目にあり且つカルボキ
シル末端基量との関係が特定の範囲に規制されたポリア
ミドとを溶融混練するとき、ラクタムモノマー含有量が
少なく、且つ融点以下も低いという、良好な物性を有す
る超高分子量ポリアミド成形体が得られることを見出
し、本発明に到達したものである。
た結果、鎖連結剤である二官能Ｎ−アシルラクタム化合
物と、アミノ末端基量が比較的低目にあり且つカルボキ
シル末端基量との関係が特定の範囲に規制されたポリア
ミドとを溶融混練するとき、ラクタムモノマー含有量が
少なく、且つ融点以下も低いという、良好な物性を有す
る超高分子量ポリアミド成形体が得られることを見出
し、本発明に到達したものである。
すなわち本発明は、下記式(1) 及び(2) を満足するナイ
ロン６を二官能Ｎ−アシルラクタムと溶融混練機中にて
反応させながら、所望の形状に形成し、下記(3) 〜(5)
に示される特性を有する成形品を得ることを特徴とする
超高分子量ナイロン６成形体の製造方法である。
ロン６を二官能Ｎ−アシルラクタムと溶融混練機中にて
反応させながら、所望の形状に形成し、下記(3) 〜(5)
に示される特性を有する成形品を得ることを特徴とする
超高分子量ナイロン６成形体の製造方法である。
（ここで、 ＣCOOHは各々グラム・当量／10６グラム単位とする末端
アミノ基量、末端カルボキシル基量を示す） 成形品の融点≧218 ℃ …(3) 成形品中のモノマー含有量≦1.0 重量％…(4) 成形品の［η］≧2.5 …(5) 本発明に言う、ナイロン６とはε−カプラクタムを重合
させることにより得られる線状ポリマーを意味するが、
ナイロン６の基本的性質を損わない範囲において、ε−
カプラクタム以外のモノマーが共重合ないしブレンドさ
れていても構わない。ここで、アミノ末端基がカルボキ
シル末端より多いナイロン６を作成するには、ε−カプ
ロラクタムにアミン成分を少量添加して重合する必要が
ある。この場合、アミン成分はモノアミンでも構わない
が、重合速度面からはジアミンを用いる方が有利であ
る。ジアミンとしてはヘキサメチレンジアミン、ｍ−キ
シリレンジアミン等の脂肪族アミン，ｐ−フェニレンジ
アミン，ｍ−フェニレンジアミン等の芳香族アミンが例
示されるが、熱安定性のあるものならいかなるものでも
構わない。
アミノ基量、末端カルボキシル基量を示す） 成形品の融点≧218 ℃ …(3) 成形品中のモノマー含有量≦1.0 重量％…(4) 成形品の［η］≧2.5 …(5) 本発明に言う、ナイロン６とはε−カプラクタムを重合
させることにより得られる線状ポリマーを意味するが、
ナイロン６の基本的性質を損わない範囲において、ε−
カプラクタム以外のモノマーが共重合ないしブレンドさ
れていても構わない。ここで、アミノ末端基がカルボキ
シル末端より多いナイロン６を作成するには、ε−カプ
ロラクタムにアミン成分を少量添加して重合する必要が
ある。この場合、アミン成分はモノアミンでも構わない
が、重合速度面からはジアミンを用いる方が有利であ
る。ジアミンとしてはヘキサメチレンジアミン、ｍ−キ
シリレンジアミン等の脂肪族アミン，ｐ−フェニレンジ
アミン，ｍ−フェニレンジアミン等の芳香族アミンが例
示されるが、熱安定性のあるものならいかなるものでも
構わない。
ここで、ポリマーにとって必要とされる大切な要件はそ
の末端基量であり、前記式(1)および(2)を同時に満足す
ることが不可欠である。(1)式が満足されないときは最
終的に高い固有粘度（以下［η］と略する）が得られな
い。また、(1)式は満足しても(2)式も満足しないとき
は、成型体の融点が低くなるばかりか、［η］の向上も
期待できず、前記(3) 〜(5) で示される特性を有する成
形品が得られない。
の末端基量であり、前記式(1)および(2)を同時に満足す
ることが不可欠である。(1)式が満足されないときは最
終的に高い固有粘度（以下［η］と略する）が得られな
い。また、(1)式は満足しても(2)式も満足しないとき
は、成型体の融点が低くなるばかりか、［η］の向上も
期待できず、前記(3) 〜(5) で示される特性を有する成
形品が得られない。
本発明に於て用いる二官能Ｎ−アシルラクタム化合物と
は、次の一般式で表わされるものである。
は、次の一般式で表わされるものである。
（ここで、Ｘはアルキル素あるいは芳香族残基を、Ｒは
アルキル基を表す） かかる一般式で表される化合物の具体例としては、Ｎ，
Ｎ′−テレフタロイルビス−ε−カプロラクタム、Ｎ，
Ｎ′−イソフタロイルビス−ε−カプロラクタム、Ｎ，
Ｎ′−アジポイルビス−ε−カプロラクタム、Ｎ，Ｎ′
−アジボイルビス−ε−バレロラクタム、Ｎ，Ｎ′−イ
ソフタロイルビスバレロラクタム、Ｎ，Ｎ′−イソフタ
ロイルビスブチロラクタム、Ｎ，Ｎ′−テレフタロイル
ビスブチロラクタム等を挙げることが出来る。これらの
化合物は相当するカルボン酸ジハライドとラクタムをア
ミンあるいはＫＯＨ等無機アルカリの存在下に反応させ
ることにより容易に合成することができる。
アルキル基を表す） かかる一般式で表される化合物の具体例としては、Ｎ，
Ｎ′−テレフタロイルビス−ε−カプロラクタム、Ｎ，
Ｎ′−イソフタロイルビス−ε−カプロラクタム、Ｎ，
Ｎ′−アジポイルビス−ε−カプロラクタム、Ｎ，Ｎ′
−アジボイルビス−ε−バレロラクタム、Ｎ，Ｎ′−イ
ソフタロイルビスバレロラクタム、Ｎ，Ｎ′−イソフタ
ロイルビスブチロラクタム、Ｎ，Ｎ′−テレフタロイル
ビスブチロラクタム等を挙げることが出来る。これらの
化合物は相当するカルボン酸ジハライドとラクタムをア
ミンあるいはＫＯＨ等無機アルカリの存在下に反応させ
ることにより容易に合成することができる。
本発明において、前記(1)および(2)式を満足するポリア
ミドを二官能Ｎ−アシルラクタムと反応させるにはナイ
ロン６チップにあらかじめドライブレンドしておき、こ
れを溶融混練する方法、あるいは二官能Ｎ−アシルラク
タムをε−カプロラクタム等に溶解した溶液を、エクス
トルーダー入口に計量注入する方法等を採用すればよ
い。ここで、ナイロン６に対する二官能Ｎ−アシルラク
タムの添加量は、目的とする分子量によって調整される
が、量も高い分子量を得るには、ポリマーのアミノ末端
基と当量程度にするのが好ましい。この量が当量を越え
てると、逆に分子量は低下し、融点低下が大きく、モノ
マー含率も高くなるので、成形体の物性面からも好まし
くない。
ミドを二官能Ｎ−アシルラクタムと反応させるにはナイ
ロン６チップにあらかじめドライブレンドしておき、こ
れを溶融混練する方法、あるいは二官能Ｎ−アシルラク
タムをε−カプロラクタム等に溶解した溶液を、エクス
トルーダー入口に計量注入する方法等を採用すればよ
い。ここで、ナイロン６に対する二官能Ｎ−アシルラク
タムの添加量は、目的とする分子量によって調整される
が、量も高い分子量を得るには、ポリマーのアミノ末端
基と当量程度にするのが好ましい。この量が当量を越え
てると、逆に分子量は低下し、融点低下が大きく、モノ
マー含率も高くなるので、成形体の物性面からも好まし
くない。
このときの溶融温度はナイロン６の融点より10〜150 ℃
（好ましくは50〜80℃）高い温度、また、混練時間は１
〜20分、好ましくは２〜６分である。
（好ましくは50〜80℃）高い温度、また、混練時間は１
〜20分、好ましくは２〜６分である。
＜発明の作用・効果＞ 本発明は、鎖連結剤として２官能Ｎ−アシルラクラムを
用いてナイロン６の分子量を向上させるに当り、ポリマ
ーとして末端アミノ基量 が85グラム・当量／10６グラム以下で、かつ末端アミノ
基量とカルボキシル基量の差 が20グラム・当量／10６グラム以上であるアミノ末端過
剰のポリアミドを用いることに特徴がある。この差が20
グラム・当量／10６グラム未満になると、初期の［η］
が高くても、Ｎ−アシルラクタムと反応させて得られる
最終成形物の［η］は余り高いものにならない。また、
上記の差が20以上であっても、末端アミノ基量が85グラ
ム・当量／10６グラム以上になると得られる成形体の融
点は低くラクタムモノマー含率が高くなる。また、Ｎ−
アシルラクタムの添加量も当然多くする必要（アミノ末
端と当量）があるので経済的にも不利となるばかりでな
く、大量の剤はペレットと剤のブレンド斑を引き起こ
す。このことは、不安定な成形状態を招来し（ブロー成
形ではパリソン厚みの非均一化）、最終成形物の分量、
寸法ムラが起こり、安定生産が出来なくなるという問題
点がある。
用いてナイロン６の分子量を向上させるに当り、ポリマ
ーとして末端アミノ基量 が85グラム・当量／10６グラム以下で、かつ末端アミノ
基量とカルボキシル基量の差 が20グラム・当量／10６グラム以上であるアミノ末端過
剰のポリアミドを用いることに特徴がある。この差が20
グラム・当量／10６グラム未満になると、初期の［η］
が高くても、Ｎ−アシルラクタムと反応させて得られる
最終成形物の［η］は余り高いものにならない。また、
上記の差が20以上であっても、末端アミノ基量が85グラ
ム・当量／10６グラム以上になると得られる成形体の融
点は低くラクタムモノマー含率が高くなる。また、Ｎ−
アシルラクタムの添加量も当然多くする必要（アミノ末
端と当量）があるので経済的にも不利となるばかりでな
く、大量の剤はペレットと剤のブレンド斑を引き起こ
す。このことは、不安定な成形状態を招来し（ブロー成
形ではパリソン厚みの非均一化）、最終成形物の分量、
寸法ムラが起こり、安定生産が出来なくなるという問題
点がある。
本発明により、従来困難であった超高［η］ポリアミド
のペレット，繊維，フイルム，その他射出成形品が容易
に得られ、新しい物性を引き出すことが可能となる。
のペレット，繊維，フイルム，その他射出成形品が容易
に得られ、新しい物性を引き出すことが可能となる。
例えば、後掲の実施例８にも示す様に、本発明による超
高［η］ナイロン６のアイゾット衝撃強度（ノッチ付）
は、従来品の2.5 倍にも向上しており、新しい用途が期
待される。
高［η］ナイロン６のアイゾット衝撃強度（ノッチ付）
は、従来品の2.5 倍にも向上しており、新しい用途が期
待される。
＜実施例＞ 以下、実施例を挙げて説明するが、本発明はこれに限定
されるものではない。
されるものではない。
試験，測定法の定義 ａ．固有粘度［η］ ポリマー 0.2g,0.4g,0.8gを夫々100 mlのメタクレゾー
ルに溶解し、35℃にてηrel（t／to）を測定する。次
に、各濃度Ｃ（ｇ／100mlに体しηrel −１／Ｃをプロ
ットし、３点から得られる直線の切片から［η］を求め
る。
ルに溶解し、35℃にてηrel（t／to）を測定する。次
に、各濃度Ｃ（ｇ／100mlに体しηrel −１／Ｃをプロ
ットし、３点から得られる直線の切片から［η］を求め
る。
尚、硫酸中で求めたηrel と上記の固有粘度［η］との
関係は［η］＝0.56ηrel −0.26で表され、例えば特開
昭61-171732 号公報実施例２のηrel ＝3.62は固有粘度
［η］＝1.77に相当する。
関係は［η］＝0.56ηrel −0.26で表され、例えば特開
昭61-171732 号公報実施例２のηrel ＝3.62は固有粘度
［η］＝1.77に相当する。
ｂ．末端基量 末端基量 はポリマーをｍ−クレゾールに溶解し、0.01Ｎｐ−トル
エンスルホン酸で滴定して求めた。ＣCOOHはポリマーを
ペンジルアルコールに溶解し、0.1 Ｎ水酸化ナトリウム
で滴定して求めた。
エンスルホン酸で滴定して求めた。ＣCOOHはポリマーを
ペンジルアルコールに溶解し、0.1 Ｎ水酸化ナトリウム
で滴定して求めた。
ｃ．射出成形 東芝(株)製のＩＳ60Ｂを用い、成形温度260 ℃，金型温
度60℃，成形サイクル40秒にて行い試験片を作成した。
度60℃，成形サイクル40秒にて行い試験片を作成した。
ｄ．成形品の特性評価 引張特性ＡＳＴＭ Ｄ638 ，曲げ特性： ＡＳＴＭ Ｄ710 ，アイゾット衝撃強度： ＡＳＴＭ Ｄ256 に従って実施した。
実施例１〜５，比較例１〜７ ε−カプロラクタムにｍ−キシレンジアミン（ＭＸＤ）
を添加して溶融重合し、熱水洗浄，乾燥することにより
水分率0.01〜0.03％，モノマー含率0.20〜0.30％の末端
基量が異なる各種のナイロン６チップを得た（表１）。
このベースチップにＮ，Ｎ′−テレフタロイルビスカプ
ロラクタム粉体をアミノ末端基量と当量ドライブレンド
し、エクストルーダー中で270 ℃にて４分溶融混練して
押し出し成形後、カッティングすることによりペレット
を作成した。これらの結果は表１にまとめて掲記した
が、本発明によるアミノ末端過剰のポリマーをベースチ
ップに用いた場合、融点が218 ℃以上で、しかもモノマ
ー含有率１％以下の超高［η］ナイロン６成形品が得ら
れることがわかる。
を添加して溶融重合し、熱水洗浄，乾燥することにより
水分率0.01〜0.03％，モノマー含率0.20〜0.30％の末端
基量が異なる各種のナイロン６チップを得た（表１）。
このベースチップにＮ，Ｎ′−テレフタロイルビスカプ
ロラクタム粉体をアミノ末端基量と当量ドライブレンド
し、エクストルーダー中で270 ℃にて４分溶融混練して
押し出し成形後、カッティングすることによりペレット
を作成した。これらの結果は表１にまとめて掲記した
が、本発明によるアミノ末端過剰のポリマーをベースチ
ップに用いた場合、融点が218 ℃以上で、しかもモノマ
ー含有率１％以下の超高［η］ナイロン６成形品が得ら
れることがわかる。
尚、比較例４は、前掲の特公昭57-53169号公報実施例１
のポリマーに相当する。また同公報の実施例７にはアミ
ノ末端基量が46.1当量／ｇの記載があるが、これは96.1
の誤記である。つまり、実施例７では明らかに実施例１
と同一のものを使っていることが、［η］、分子量から
判る。末端基量と分子量は一定の関係があり、［η］1.
15の場合、実施例１の末端基になることは、本発明者等
の実験によっても確認されている。
のポリマーに相当する。また同公報の実施例７にはアミ
ノ末端基量が46.1当量／ｇの記載があるが、これは96.1
の誤記である。つまり、実施例７では明らかに実施例１
と同一のものを使っていることが、［η］、分子量から
判る。末端基量と分子量は一定の関係があり、［η］1.
15の場合、実施例１の末端基になることは、本発明者等
の実験によっても確認されている。
実施例６ ｍ−キシリレンジアミンの代りにヘキサメチレンジアミ
ンをε−カプロラクタムに対し0.2 ％添加し、溶融重
合，熱水洗浄，乾燥することにより［η］＝1.60， ＣCOOH＝14のナイロン６チップを作成した。これにＮ，
Ｎ′−アジポイルビス−ε−カプロラクタムを0.96wt％
（57グラム・当量）ドライブレンドし、実施例１〜５と
同様にペレットを作成した結果、［η］＝3.96， ＣCOOH＝17，融点219 ℃，モノマー含量0.65％のものが
得られた。
ンをε−カプロラクタムに対し0.2 ％添加し、溶融重
合，熱水洗浄，乾燥することにより［η］＝1.60， ＣCOOH＝14のナイロン６チップを作成した。これにＮ，
Ｎ′−アジポイルビス−ε−カプロラクタムを0.96wt％
（57グラム・当量）ドライブレンドし、実施例１〜５と
同様にペレットを作成した結果、［η］＝3.96， ＣCOOH＝17，融点219 ℃，モノマー含量0.65％のものが
得られた。
実施例７ 実施例６において、Ｎ，Ｎ′−アジポイルビス−ε−カ
プロラクタムの代りにＮ，Ｎ′−テレフタロイルビス−
ε−カプロラクタムをポリマーに対して、1.00wt％（57
グラム・当量）用いた結果、［η］＝3.79， ＣCOOH＝17，融点218 ℃，モノマー含量0.68％のペレッ
トが得られた。
プロラクタムの代りにＮ，Ｎ′−テレフタロイルビス−
ε−カプロラクタムをポリマーに対して、1.00wt％（57
グラム・当量）用いた結果、［η］＝3.79， ＣCOOH＝17，融点218 ℃，モノマー含量0.68％のペレッ
トが得られた。
実施例８および比較例８〜９ 表２に示すベースチップにＮ，Ｎ′−テレフタロイルビ
ス−ε−カプロラクタムを所定量ドライブレンドし、射
出成形をした。試験片の特性は表２に示すとおりであ
る。本例から以下のことが明らかになる。すなわち、 ａ．本発明によって限定されたナイロン６を用いること
により、モノマー含有量が低く、しかも融点の高い超
［η］ナイロン成形品が得られるばかりでなく、成形品
のノッチ付衝撃強度も大巾に上昇する。
ス−ε−カプロラクタムを所定量ドライブレンドし、射
出成形をした。試験片の特性は表２に示すとおりであ
る。本例から以下のことが明らかになる。すなわち、 ａ．本発明によって限定されたナイロン６を用いること
により、モノマー含有量が低く、しかも融点の高い超
［η］ナイロン成形品が得られるばかりでなく、成形品
のノッチ付衝撃強度も大巾に上昇する。
ｂ．これに対して、比較例８は と本発明範囲外のナイロンを用いた例であるが、この場
合モノマー含量が多く、低融点の成形品しか得られな
い。
合モノマー含量が多く、低融点の成形品しか得られな
い。
ｃ．また、比較例９は、 と本発明の範囲外のナイロンを用いたものであるが、
［η］上昇が不十分で、ノッチ付衝撃強度の改善は望め
ない。
［η］上昇が不十分で、ノッチ付衝撃強度の改善は望め
ない。
実施例９ 実施例２で用いたベースチップにＮ，Ｎ′−ビステレヘ
タロイル−ε−カプロラクタム，ヨウ化第一銅，ヨウ化
カリウムを各々1.00wt％（107 グラム・当量），0.018w
t ％，0.24wt％ドライブレンドした。このチップを22mm
φエクストルーダー型溶融紡糸機を用い、シリンダー温
度280 ℃，パック温度305 ℃，吐出量10ｇ／分（帯留時
間約６分），紡速250 ｍで孔数12のノズルより押し出し
て巻き取った。引きつづき、190 ℃の熱板プレート上に
て3.5 倍に延伸した。この糸の［η］は2.75，モノマー
含量は0.65％（重量），融点は219℃， ＣCOOH＝34で、強度＝9.0 ｇ／de，伸度＝16％であっ
た。
タロイル−ε−カプロラクタム，ヨウ化第一銅，ヨウ化
カリウムを各々1.00wt％（107 グラム・当量），0.018w
t ％，0.24wt％ドライブレンドした。このチップを22mm
φエクストルーダー型溶融紡糸機を用い、シリンダー温
度280 ℃，パック温度305 ℃，吐出量10ｇ／分（帯留時
間約６分），紡速250 ｍで孔数12のノズルより押し出し
て巻き取った。引きつづき、190 ℃の熱板プレート上に
て3.5 倍に延伸した。この糸の［η］は2.75，モノマー
含量は0.65％（重量），融点は219℃， ＣCOOH＝34で、強度＝9.0 ｇ／de，伸度＝16％であっ
た。
Claims (1)
- 【請求項１】下記式(1) 及び(2) を満足するナイロン６
を二官能Ｎ−アシルラクタムと溶融混練機中にて反応さ
せながら、所望の形状に形成し、下記(3) 〜(5) に示さ
れる特性を有する成形品を得ることを特徴とする超高分
子量ナイロン６成形体の製造方法。 （ここで、 ＣCOOHは各々グラム・当量／10６グラム単位とする末端
アミノ基量、末端カルボキシル基量を示す） 成形品の融点≧218 ℃ …(3) 成形品中のモノマー含有量≦1.0 重量％…(4) 成形品の［η］≧2.5 …(5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63021349A JPH0627191B2 (ja) | 1988-02-02 | 1988-02-02 | 超高分子量ポリアミド成形体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63021349A JPH0627191B2 (ja) | 1988-02-02 | 1988-02-02 | 超高分子量ポリアミド成形体の製造方法 |
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| JPH01197526A JPH01197526A (ja) | 1989-08-09 |
| JPH0627191B2 true JPH0627191B2 (ja) | 1994-04-13 |
Family
ID=12052614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63021349A Expired - Lifetime JPH0627191B2 (ja) | 1988-02-02 | 1988-02-02 | 超高分子量ポリアミド成形体の製造方法 |
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| JP (1) | JPH0627191B2 (ja) |
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-
1988
- 1988-02-02 JP JP63021349A patent/JPH0627191B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
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| JPH01197526A (ja) | 1989-08-09 |
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