JPH06271943A - 成形性および耐リジング性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
成形性および耐リジング性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH06271943A JPH06271943A JP5063967A JP6396793A JPH06271943A JP H06271943 A JPH06271943 A JP H06271943A JP 5063967 A JP5063967 A JP 5063967A JP 6396793 A JP6396793 A JP 6396793A JP H06271943 A JPH06271943 A JP H06271943A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 成形性および耐リジング性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板を製造するに当っては、通常熱延板
のボックス焼鈍を行うが、数日間を要し、効率的でな
い。高効率で熱延板焼鈍不要の製造法の提案。 【構成】 フェライト系ステンレス鋼のCr、Al、Ｎを限
定し、さらに加熱条件を限定し、 900〜1050℃の温度範
囲で少なくとも１パス以上を圧下率10％以上かつ600mpm
以上で圧延し、高温巻き取り、冷延後、焼鈍を施す。
ト系ステンレス鋼板を製造するに当っては、通常熱延板
のボックス焼鈍を行うが、数日間を要し、効率的でな
い。高効率で熱延板焼鈍不要の製造法の提案。 【構成】 フェライト系ステンレス鋼のCr、Al、Ｎを限
定し、さらに加熱条件を限定し、 900〜1050℃の温度範
囲で少なくとも１パス以上を圧下率10％以上かつ600mpm
以上で圧延し、高温巻き取り、冷延後、焼鈍を施す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形性および耐リジン
グ性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法に関するものである。
グ性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼板は、通常、
熱間圧延→熱延板焼鈍→冷間圧延→仕上げ焼鈍の工程を
経て製造されている。中でも、熱延板焼鈍は再結晶を促
進し、最終製品での成形性および耐リジング性を確保す
るために非常に重要な工程であるが、通常のボックス焼
鈍には数日間の時間を要する。
熱間圧延→熱延板焼鈍→冷間圧延→仕上げ焼鈍の工程を
経て製造されている。中でも、熱延板焼鈍は再結晶を促
進し、最終製品での成形性および耐リジング性を確保す
るために非常に重要な工程であるが、通常のボックス焼
鈍には数日間の時間を要する。
【０００３】そこで、熱延後の焼鈍工程を省略するため
これまでにもいくつかの方法が開示されている。例え
ば、特開昭59−13026 号公報では、粗圧延のパス間時間
を少なくとも１パス以上は15秒以上とする方法、あるい
は特開昭61−119622号公報では、Cr、Al、Nbおよび（Ｃ
＋Ｎ）量を規定したうえで、粗圧延終了後直ちに 850〜
1100℃の温度域に30分間保加熱後仕上げ圧延する方法な
どがある。
これまでにもいくつかの方法が開示されている。例え
ば、特開昭59−13026 号公報では、粗圧延のパス間時間
を少なくとも１パス以上は15秒以上とする方法、あるい
は特開昭61−119622号公報では、Cr、Al、Nbおよび（Ｃ
＋Ｎ）量を規定したうえで、粗圧延終了後直ちに 850〜
1100℃の温度域に30分間保加熱後仕上げ圧延する方法な
どがある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、パス間
時間を長くしたり、圧延途中で保熱する場合、製造効率
が悪くなるなどの問題点がある。さらに熱延板焼鈍を省
略した場合異方性が大きくなる傾向にあるが、異方性を
改善する方策はこれまでほとんど行われていない。
時間を長くしたり、圧延途中で保熱する場合、製造効率
が悪くなるなどの問題点がある。さらに熱延板焼鈍を省
略した場合異方性が大きくなる傾向にあるが、異方性を
改善する方策はこれまでほとんど行われていない。
【０００５】本発明は、高効率で、熱延板焼鈍を省略し
ても、成形性および耐リジング性に優れ、しかも異方性
の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造方法を提供
することを目的とするものである。
ても、成形性および耐リジング性に優れ、しかも異方性
の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造方法を提供
することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、重量％で、C
r：９〜22％、Al：0.03〜0.20％、Ｎ：0.005 〜0.045％
を含有するフェライト系ステンレス鋼を1050〜1200℃に
加熱後、熱間圧延に際して、 900〜1050℃の温度範囲で
少なくとも１パス以上を圧下率10％以上かつ圧延速度60
0mpm以上で圧延後、 750℃以上の温度で巻き取り、冷間
圧延、仕上げ焼鈍を行うことを特徴とする成形性および
耐リジング性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法である。ここで圧延速度と
はロール周速度を云う。
r：９〜22％、Al：0.03〜0.20％、Ｎ：0.005 〜0.045％
を含有するフェライト系ステンレス鋼を1050〜1200℃に
加熱後、熱間圧延に際して、 900〜1050℃の温度範囲で
少なくとも１パス以上を圧下率10％以上かつ圧延速度60
0mpm以上で圧延後、 750℃以上の温度で巻き取り、冷間
圧延、仕上げ焼鈍を行うことを特徴とする成形性および
耐リジング性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト
系ステンレス鋼板の製造方法である。ここで圧延速度と
はロール周速度を云う。
【０００７】
【作用】まず本発明の基礎となった実験について説明す
る。本発明者らは真空高周波小型溶解炉にて、重量％
で、Ｃ：0.05％、Cr：16.2％、Al：0.03〜0.3 ％、Ｎ：
0.005 〜0.06％の種々の成分の小型鋼塊を溶製後、100m
m 厚の試験片を切り出し1200℃に加熱後、 900〜1050℃
の温度範囲で圧下率を一定の20％として、それぞれ 20
0、1000、1500mpm の圧延速度で圧延後 850℃又は 350
℃で巻き取り4.0mm 厚の熱延板とした。その後冷間圧延
により0.7mm 厚の冷延板とし、 850℃×60秒の仕上げ焼
鈍を行いｒ値および耐リジング性を調査した。
る。本発明者らは真空高周波小型溶解炉にて、重量％
で、Ｃ：0.05％、Cr：16.2％、Al：0.03〜0.3 ％、Ｎ：
0.005 〜0.06％の種々の成分の小型鋼塊を溶製後、100m
m 厚の試験片を切り出し1200℃に加熱後、 900〜1050℃
の温度範囲で圧下率を一定の20％として、それぞれ 20
0、1000、1500mpm の圧延速度で圧延後 850℃又は 350
℃で巻き取り4.0mm 厚の熱延板とした。その後冷間圧延
により0.7mm 厚の冷延板とし、 850℃×60秒の仕上げ焼
鈍を行いｒ値および耐リジング性を調査した。
【０００８】図１にAl添加量および圧延速度が、図２に
Ｎ量および圧延速度がリジングに及ぼす影響を示す。Al
量が0.03％以上で、またＮ量が0.005 ％以上で耐リジン
グ性の向上が認められるが、その効果は高速度圧延材で
著しいことがわかる。また図３に圧延速度および巻き取
り温度（ＣＴ）が熱延板の硬さに与える影響を示すが、
850 ℃で巻き取った実験材では圧延速度が600mpm以上で
軟化が進み、特に1000mpm 以上の場合、熱延板は熱延焼
鈍板と同等の硬さを示し、著しく再結晶が進んでいるこ
とがわかる。このため本発明では従来必要とされていた
熱延板焼鈍を省略しても何ら問題が生じない。
Ｎ量および圧延速度がリジングに及ぼす影響を示す。Al
量が0.03％以上で、またＮ量が0.005 ％以上で耐リジン
グ性の向上が認められるが、その効果は高速度圧延材で
著しいことがわかる。また図３に圧延速度および巻き取
り温度（ＣＴ）が熱延板の硬さに与える影響を示すが、
850 ℃で巻き取った実験材では圧延速度が600mpm以上で
軟化が進み、特に1000mpm 以上の場合、熱延板は熱延焼
鈍板と同等の硬さを示し、著しく再結晶が進んでいるこ
とがわかる。このため本発明では従来必要とされていた
熱延板焼鈍を省略しても何ら問題が生じない。
【０００９】次に圧延速度を一定として、圧下率を５〜
20％の間で変化させて実験を行った。その結果、図４に
示すごとく10％未満の圧下率では鋼板の軟質化が不十分
で、熱延板焼鈍の省略は不可能となる。次に本発明の構
成要件について説明する。Crの添加量を９〜22％とした
のは、ステンレス鋼としての耐食性を保つためには９％
以上のCr添加が必要であり、また22％を越えて添加する
と加工性が著しく劣化するためである。
20％の間で変化させて実験を行った。その結果、図４に
示すごとく10％未満の圧下率では鋼板の軟質化が不十分
で、熱延板焼鈍の省略は不可能となる。次に本発明の構
成要件について説明する。Crの添加量を９〜22％とした
のは、ステンレス鋼としての耐食性を保つためには９％
以上のCr添加が必要であり、また22％を越えて添加する
と加工性が著しく劣化するためである。
【００１０】Al添加量を0.03〜0.20％としたのは、高速
度圧延により再結晶を促進させるためには、AlN の析出
が不可欠であり、AlN の析出を確保するためその下限を
0.03％とした。また、図１に示した耐リジング性向上効
果が飽和することから上限を0.20％とした。なおコスト
的にはAl添加が最も好ましいが、他の窒化物形成元素で
あるTi、Nb、ＶをAlの代わりに用いることも可能であ
る。
度圧延により再結晶を促進させるためには、AlN の析出
が不可欠であり、AlN の析出を確保するためその下限を
0.03％とした。また、図１に示した耐リジング性向上効
果が飽和することから上限を0.20％とした。なおコスト
的にはAl添加が最も好ましいが、他の窒化物形成元素で
あるTi、Nb、ＶをAlの代わりに用いることも可能であ
る。
【００１１】Ｎは耐リジング性向上に効果がある元素で
あることは周知であるが、本発明ではAlN の析出を確保
するため、その下限を0.005 ％とした。また上限を0.04
5 ％としたのはこれより多く窒素を添加すると窒素が固
溶Ｎとして鋼中に残存し、降伏強度が上昇するためであ
る。スラブ加熱温度を1050〜1200℃としたのは、図５に
示すごとくこの温度範囲では圧延の初期段階から AlNの
析出があり、再結晶促進により効果的であるためであ
る。ただし1050℃未満ではロールへの負荷が大きくなる
ため下限を1050℃とした。
あることは周知であるが、本発明ではAlN の析出を確保
するため、その下限を0.005 ％とした。また上限を0.04
5 ％としたのはこれより多く窒素を添加すると窒素が固
溶Ｎとして鋼中に残存し、降伏強度が上昇するためであ
る。スラブ加熱温度を1050〜1200℃としたのは、図５に
示すごとくこの温度範囲では圧延の初期段階から AlNの
析出があり、再結晶促進により効果的であるためであ
る。ただし1050℃未満ではロールへの負荷が大きくなる
ため下限を1050℃とした。
【００１２】圧延速度を600mpm以上としたのは、この速
度以上で圧延するとｒ値および耐リジング性が著しく向
上するためであり、特に1000mpm 以上では圧延方向に対
して45°方向（Ｄ方向）のｒ値が著しく向上し、これに
より平均ｒ値および異方性が大きく改善される。さらに
上記高速圧延を行う温度範囲を 900℃以上としたのは、
これ未満の温度で圧延を行っても再結晶は進まずかえっ
て鋼板が硬くなり、熱延板焼鈍を省略できなくなること
および、低温での圧延は表面性状を劣化させるためであ
る。また1050℃を越える温度域では回復のみが起こるこ
とおよびAlN の析出が十分でないため再結晶が進まない
ためである。
度以上で圧延するとｒ値および耐リジング性が著しく向
上するためであり、特に1000mpm 以上では圧延方向に対
して45°方向（Ｄ方向）のｒ値が著しく向上し、これに
より平均ｒ値および異方性が大きく改善される。さらに
上記高速圧延を行う温度範囲を 900℃以上としたのは、
これ未満の温度で圧延を行っても再結晶は進まずかえっ
て鋼板が硬くなり、熱延板焼鈍を省略できなくなること
および、低温での圧延は表面性状を劣化させるためであ
る。また1050℃を越える温度域では回復のみが起こるこ
とおよびAlN の析出が十分でないため再結晶が進まない
ためである。
【００１３】また、その際の少なくとも１パス以上の圧
下率を10％以上としたのは、十分な再結晶組織を得て軟
質化を促進させるためであるが、熱延板を十分軟質化す
るためには圧下率20％以上が好ましい。巻き取り温度を
限定したのは、750 ℃未満で巻き取った場合、図３に示
すように鋼板の軟化が不十分で熱延板焼鈍を省略できな
いためである。
下率を10％以上としたのは、十分な再結晶組織を得て軟
質化を促進させるためであるが、熱延板を十分軟質化す
るためには圧下率20％以上が好ましい。巻き取り温度を
限定したのは、750 ℃未満で巻き取った場合、図３に示
すように鋼板の軟化が不十分で熱延板焼鈍を省略できな
いためである。
【００１４】
【実施例】表１に成分を示す鋼Ａ〜Ｄを表２に示すスラ
ブ加熱温度、熱延条件（圧下率とその時の圧延速度、圧
延温度および巻き取り温度）で圧延し、4.0mm 厚の熱延
板とした。その後、酸洗して0.7mm 厚まで冷間圧延後、
850℃×60秒の焼鈍を施しｒ値およびリジングを調査し
た。なおリジング特性は、圧延方向から切り出したＪＩ
Ｓ５号試験片に20％引張ひずみを与えたのち粗度計にて
評価した。
ブ加熱温度、熱延条件（圧下率とその時の圧延速度、圧
延温度および巻き取り温度）で圧延し、4.0mm 厚の熱延
板とした。その後、酸洗して0.7mm 厚まで冷間圧延後、
850℃×60秒の焼鈍を施しｒ値およびリジングを調査し
た。なおリジング特性は、圧延方向から切り出したＪＩ
Ｓ５号試験片に20％引張ひずみを与えたのち粗度計にて
評価した。
【００１５】これらの結果を表２に示す。本発明適用材
はいずれも優れたｒ値および耐リジング性を示し、さら
に異方性の度合を示すΔｒも小さいことがわかる。
はいずれも優れたｒ値および耐リジング性を示し、さら
に異方性の度合を示すΔｒも小さいことがわかる。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】本発明は成分、加熱条件を限定し、 900
〜1050℃の温度範囲で少なくとも１パス以上を圧下率10
％以上かつ600mpm以上で圧延し、高温で巻き取ることに
より、熱延板焼鈍を省略しても、耐リジング性および成
形性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造が可能と
なった。
〜1050℃の温度範囲で少なくとも１パス以上を圧下率10
％以上かつ600mpm以上で圧延し、高温で巻き取ることに
より、熱延板焼鈍を省略しても、耐リジング性および成
形性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造が可能と
なった。
【図１】Al添加量および圧延速度がリジングに及ぼす影
響を示す図。
響を示す図。
【図２】Ｎ添加量および圧延速度がリジングに及ぼす影
響を示す図。
響を示す図。
【図３】圧延速度および巻き取り温度が熱延板のビッカ
ース硬さに及ぼす影響を示す図
ース硬さに及ぼす影響を示す図
【図４】圧下率が熱延板のビッカース硬さに及ぼす影響
を示す図。
を示す図。
【図５】スラブ加熱温度と AlNとして析出したＮ量の関
係を示す図。
係を示す図。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Cr：９〜22％、Al：0.03〜0.
20％、Ｎ：0.005 〜0.045 ％を含有するフェライト系ス
テンレス鋼を1050〜1200℃に加熱後、熱間圧延に際し
て、 900〜1050℃の温度範囲で少なくとも１パス以上を
圧下率10％以上かつ圧延速度600mpm以上で圧延後、 750
℃以上の温度で巻き取り、冷間圧延、仕上げ焼鈍を行う
ことを特徴とする成形性および耐リジング性に優れ、し
かも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5063967A JPH06271943A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 成形性および耐リジング性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5063967A JPH06271943A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 成形性および耐リジング性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06271943A true JPH06271943A (ja) | 1994-09-27 |
Family
ID=13244582
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5063967A Pending JPH06271943A (ja) | 1993-03-23 | 1993-03-23 | 成形性および耐リジング性に優れ、しかも異方性の小さいフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06271943A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008127671A (ja) * | 2006-11-24 | 2008-06-05 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 面内異方性が小さく，深絞り性に優れたクラッド鍋用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| WO2018110785A1 (ko) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 주식회사 포스코 | 리징성 및 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| CN112941399A (zh) * | 2021-01-27 | 2021-06-11 | 浦项(张家港)不锈钢股份有限公司 | 一种409l不锈钢及其制备方法 |
| JP2023551960A (ja) * | 2020-12-03 | 2023-12-13 | ポスコ カンパニー リミテッド | 粒界侵食が改善されたフェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| JP2024541928A (ja) * | 2021-10-26 | 2024-11-13 | ポスコ カンパニー リミテッド | フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-03-23 JP JP5063967A patent/JPH06271943A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008127671A (ja) * | 2006-11-24 | 2008-06-05 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 面内異方性が小さく，深絞り性に優れたクラッド鍋用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| WO2018110785A1 (ko) * | 2016-12-13 | 2018-06-21 | 주식회사 포스코 | 리징성 및 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
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| EP4257719A4 (en) * | 2020-12-03 | 2024-10-23 | POSCO Co., Ltd | Ferritic stainless steel with improved grain boundary erosion, and manufacturing method thereof |
| CN112941399A (zh) * | 2021-01-27 | 2021-06-11 | 浦项(张家港)不锈钢股份有限公司 | 一种409l不锈钢及其制备方法 |
| JP2024541928A (ja) * | 2021-10-26 | 2024-11-13 | ポスコ カンパニー リミテッド | フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
| EP4403663A4 (en) * | 2021-10-26 | 2025-10-29 | Posco Co Ltd | FERRITIC STAINLESS STEEL AND ITS MANUFACTURING PROCESS |
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