JPH06276045A - 高周波トランスジューサ - Google Patents
高周波トランスジューサInfo
- Publication number
- JPH06276045A JPH06276045A JP5878393A JP5878393A JPH06276045A JP H06276045 A JPH06276045 A JP H06276045A JP 5878393 A JP5878393 A JP 5878393A JP 5878393 A JP5878393 A JP 5878393A JP H06276045 A JPH06276045 A JP H06276045A
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- Japan
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- transducer
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Abstract
(57)【要約】
【目的】この発明は、扱う信号の周波数が広帯域及び高
周波になっても、低損失でバランスが良くレベルの等し
い平衡出力信号を取り出すことが可能である高周波トラ
ンスジューサを提供することを目的としている。 【構成】平衡−不平衡変換用のトロイダル・トランスジ
ューサ１１の平衡側となる一方の出力端子１４と接地端
との間に、コイルＣとコンデンサＬとを有する同調回路
１８を介在させるようにしている。
周波になっても、低損失でバランスが良くレベルの等し
い平衡出力信号を取り出すことが可能である高周波トラ
ンスジューサを提供することを目的としている。 【構成】平衡−不平衡変換用のトロイダル・トランスジ
ューサ１１の平衡側となる一方の出力端子１４と接地端
との間に、コイルＣとコンデンサＬとを有する同調回路
１８を介在させるようにしている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高周波信号を平衡−
不平衡変換（位相反転した２つの高周波信号を生成）す
る高周波トランスジューサに関する。
不平衡変換（位相反転した２つの高周波信号を生成）す
る高周波トランスジューサに関する。
【０００２】
【従来の技術】周知のように、例えば高周波受信機等に
あっては、広帯域に渡って周波数変換を行なう場合、Ｄ
ＢＭ（ダブル・バランス・ミクサ）回路が一般的に使用
されている。このとき、不平衡信号を平衡信号に変換す
るために、図６に示すようなトロイダル・トランスジュ
ーサ１１が多く使われている。図７は、このトロイダル
・トランスジューサ１１の等価回路を示しており、入力
端子１２，１３に供給された不平衡入力信号ＩＮ１，Ｉ
Ｎ２が、平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２に変換されて
出力端子１４，１５から取り出される。
あっては、広帯域に渡って周波数変換を行なう場合、Ｄ
ＢＭ（ダブル・バランス・ミクサ）回路が一般的に使用
されている。このとき、不平衡信号を平衡信号に変換す
るために、図６に示すようなトロイダル・トランスジュ
ーサ１１が多く使われている。図７は、このトロイダル
・トランスジューサ１１の等価回路を示しており、入力
端子１２，１３に供給された不平衡入力信号ＩＮ１，Ｉ
Ｎ２が、平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２に変換されて
出力端子１４，１５から取り出される。
【０００３】すなわち、トロイダル・トランスジューサ
１１は、図６に示すように、フェライトリング・コア１
６に一対の導線１７を巻いて構成されるわけであるが、
導線１７の長さは、扱う信号の１／４波長よりも十分短
くする必要がある。また、フェライトリング・コア１６
に巻いた導線１７を伝搬する信号の波長は、空間を伝搬
する場合に対してμ-1/2（μはフェライトリング・コア
１１の比透磁率）になり、高い周波数になるほど導線１
２の巻数も少なくなる。
１１は、図６に示すように、フェライトリング・コア１
６に一対の導線１７を巻いて構成されるわけであるが、
導線１７の長さは、扱う信号の１／４波長よりも十分短
くする必要がある。また、フェライトリング・コア１６
に巻いた導線１７を伝搬する信号の波長は、空間を伝搬
する場合に対してμ-1/2（μはフェライトリング・コア
１１の比透磁率）になり、高い周波数になるほど導線１
２の巻数も少なくなる。
【０００４】図８（ａ），（ｂ）及び図９（ａ），
（ｂ）は、それぞれフェライトリング・コア１６に巻く
導線１７の巻数を８，６，４，３ｔ（ターン）とした場
合の、トロイダル・トランスジューサ１１の伝送特性を
示している。この伝送特性は、入力端子１２，１３にそ
れぞれ供給された不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２の周波
数を、３×１０5 ＭＨｚから１．５ＧＨｚまで変化させ
たときに、出力端子１４から得られる平衡出力信号ＯＵ
Ｔ１（実線）と、他方の出力端子１５から得られる平衡
出力信号ＯＵＴ２（点線）とを示している。
（ｂ）は、それぞれフェライトリング・コア１６に巻く
導線１７の巻数を８，６，４，３ｔ（ターン）とした場
合の、トロイダル・トランスジューサ１１の伝送特性を
示している。この伝送特性は、入力端子１２，１３にそ
れぞれ供給された不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２の周波
数を、３×１０5 ＭＨｚから１．５ＧＨｚまで変化させ
たときに、出力端子１４から得られる平衡出力信号ＯＵ
Ｔ１（実線）と、他方の出力端子１５から得られる平衡
出力信号ＯＵＴ２（点線）とを示している。
【０００５】また、図８（ａ），（ｂ）及び図９
（ａ），（ｂ）の各伝送特性中に示したマーカＭ１は、
不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２の周波数が５５０ＭＨｚ
のときを示し、このときの平衡出力信号ＯＵＴ１はそれ
ぞれ−６．６７６３ｄＢ，−６．５２４８ｄＢ，−６．
９１９９ｄＢ，−６．８８７ｄＢとなり、マーカＭ２
は、不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２の周波数が１ＧＨｚ
のときを示し、このときの平衡出力信号ＯＵＴ１はそれ
ぞれ−１０．５７１ｄＢ，−８．７２７１ｄＢ，−７．
６４１４ｄＢ，−７．０３４２ｄＢとなっている。
（ａ），（ｂ）の各伝送特性中に示したマーカＭ１は、
不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２の周波数が５５０ＭＨｚ
のときを示し、このときの平衡出力信号ＯＵＴ１はそれ
ぞれ−６．６７６３ｄＢ，−６．５２４８ｄＢ，−６．
９１９９ｄＢ，−６．８８７ｄＢとなり、マーカＭ２
は、不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２の周波数が１ＧＨｚ
のときを示し、このときの平衡出力信号ＯＵＴ１はそれ
ぞれ−１０．５７１ｄＢ，−８．７２７１ｄＢ，−７．
６４１４ｄＢ，−７．０３４２ｄＢとなっている。
【０００６】これら４つの伝送特性から明らかなよう
に、フェライトリング・コア１６に対する導線１７の巻
数を減らすほど、より高い周波数まで不平衡入力信号Ｉ
Ｎ１，ＩＮ２が伝送されることになる反面、伝送損失の
差が大きくなって平衡出力信号ＯＵＴ１とＯＵＴ２との
バランスが劣化することになる。また、不平衡入力信号
ＩＮ１，ＩＮ２の周波数が低いほど、平衡出力信号ＯＵ
Ｔ１とＯＵＴ２との差が大きくなるとともに、この差は
導線１７の巻数が少なくなるほど大きくなっている。こ
れは、巻数が少なくなるつまり導線１７が短くなるほ
ど、不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２が出力端子１５に誘
導されにくくなるためである。
に、フェライトリング・コア１６に対する導線１７の巻
数を減らすほど、より高い周波数まで不平衡入力信号Ｉ
Ｎ１，ＩＮ２が伝送されることになる反面、伝送損失の
差が大きくなって平衡出力信号ＯＵＴ１とＯＵＴ２との
バランスが劣化することになる。また、不平衡入力信号
ＩＮ１，ＩＮ２の周波数が低いほど、平衡出力信号ＯＵ
Ｔ１とＯＵＴ２との差が大きくなるとともに、この差は
導線１７の巻数が少なくなるほど大きくなっている。こ
れは、巻数が少なくなるつまり導線１７が短くなるほ
ど、不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２が出力端子１５に誘
導されにくくなるためである。
【０００７】ところで、最近の高周波受信機は、その技
術動向の１つである入力信号周波数範囲の拡大及びチャ
ンネル数の増加に伴なって、相互変調歪特性の広帯域に
渡る確保が重要な課題となってきている。特に２次の相
互変調歪（ＩＭ２）に関しては、前述したトロイダル・
トランスジューサ１１を使用することにより減少させる
ことができる。理論的には、トロイダル・トランスジュ
ーサ１１の平衡側となる出力端子１４，１５から取り出
される平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２は、同一レベル
で１８０°の位相差（逆位相）を持つことになる。
術動向の１つである入力信号周波数範囲の拡大及びチャ
ンネル数の増加に伴なって、相互変調歪特性の広帯域に
渡る確保が重要な課題となってきている。特に２次の相
互変調歪（ＩＭ２）に関しては、前述したトロイダル・
トランスジューサ１１を使用することにより減少させる
ことができる。理論的には、トロイダル・トランスジュ
ーサ１１の平衡側となる出力端子１４，１５から取り出
される平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２は、同一レベル
で１８０°の位相差（逆位相）を持つことになる。
【０００８】このため、トロイダル・トランスジューサ
１１の平衡側に接続された非線形素子により発生するＩ
Ｍ２成分は、理論上では互いに打ち消し合うため零にな
るはずであるが、実際には図８（ａ），（ｂ）及び図９
（ａ），（ｂ）に示したように、出力端子１４，１５か
ら取り出される平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２にレベ
ル差が生じるため、零にはならないという問題が発生し
ている。
１１の平衡側に接続された非線形素子により発生するＩ
Ｍ２成分は、理論上では互いに打ち消し合うため零にな
るはずであるが、実際には図８（ａ），（ｂ）及び図９
（ａ），（ｂ）に示したように、出力端子１４，１５か
ら取り出される平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２にレベ
ル差が生じるため、零にはならないという問題が発生し
ている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】以上のように、平衡−
不平衡変換用の従来のトロイダル・トランスジューサで
は、扱う信号の周波数が広帯域及び高周波になるにした
がって、レベルの等しい平衡出力信号を取り出すことが
困難になり、その結果ＤＢＭ等に使用した場合、ＩＭ２
を悪化させる要因になるという問題を有している。
不平衡変換用の従来のトロイダル・トランスジューサで
は、扱う信号の周波数が広帯域及び高周波になるにした
がって、レベルの等しい平衡出力信号を取り出すことが
困難になり、その結果ＤＢＭ等に使用した場合、ＩＭ２
を悪化させる要因になるという問題を有している。
【００１０】そこで、この発明は上記事情を考慮してな
されたもので、扱う信号の周波数が広帯域及び高周波に
なっても、低損失でバランスが良くレベルの等しい平衡
出力信号を取り出すことが可能である極めて良好な高周
波トランスジューサを提供することを目的とする。
されたもので、扱う信号の周波数が広帯域及び高周波に
なっても、低損失でバランスが良くレベルの等しい平衡
出力信号を取り出すことが可能である極めて良好な高周
波トランスジューサを提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明に係る高周波ト
ランスジューサは、平衡−不平衡変換用トランスジュー
サの平衡側端子と基準電位点との間に、コイルとコンデ
ンサとを有する同調回路を介在させるように構成したも
のである。
ランスジューサは、平衡−不平衡変換用トランスジュー
サの平衡側端子と基準電位点との間に、コイルとコンデ
ンサとを有する同調回路を介在させるように構成したも
のである。
【００１２】
【作用】上記のような構成によれば、平衡−不平衡変換
用トランスジューサの平衡側端子と基準電位点との間
に、コイルとコンデンサとを有する同調回路を介在させ
ることにより、伝送特性の周波数補正を行なうことがで
きるので、扱う信号の周波数が広帯域及び高周波になっ
ても、低損失でバランスが良くレベルの等しい平衡出力
信号を取り出すことが可能となる。
用トランスジューサの平衡側端子と基準電位点との間
に、コイルとコンデンサとを有する同調回路を介在させ
ることにより、伝送特性の周波数補正を行なうことがで
きるので、扱う信号の周波数が広帯域及び高周波になっ
ても、低損失でバランスが良くレベルの等しい平衡出力
信号を取り出すことが可能となる。
【００１３】
【実施例】以下、この発明の一実施例について図面を参
照して詳細に説明する。図１において、図６と同一部分
には同一符号を付して示している。すなわち、トロイダ
ル・トランスジューサ１１の平衡側となる一対の出力端
子１４，１５のうち、レベルの高い方の平衡出力信号Ｏ
ＵＴ１が取り出される出力端子１４と接地端との間に、
コイルＬとコンデンサＣとを並列接続してなる同調回路
１８を介挿接続したことが、従来と異なる部分である。
照して詳細に説明する。図１において、図６と同一部分
には同一符号を付して示している。すなわち、トロイダ
ル・トランスジューサ１１の平衡側となる一対の出力端
子１４，１５のうち、レベルの高い方の平衡出力信号Ｏ
ＵＴ１が取り出される出力端子１４と接地端との間に、
コイルＬとコンデンサＣとを並列接続してなる同調回路
１８を介挿接続したことが、従来と異なる部分である。
【００１４】この実施例では、トロイダル・トランスジ
ューサ１１として、太陽誘電株式会社製ＥＭ２１ＲＡＤ
４００２０２０Ｎのフェライトリング・コア１６に、導
線１７として０．１９φの二平行銅線を４回巻き付けた
ものを使用し、コンデンサＣとして０．５ｐＦ、コイル
Ｌとして０．３ｄ，２．０φ，６．５ｔを使用してお
り、扱う周波数帯域は９０ＭＨｚから１ＧＨｚまでとな
っている。
ューサ１１として、太陽誘電株式会社製ＥＭ２１ＲＡＤ
４００２０２０Ｎのフェライトリング・コア１６に、導
線１７として０．１９φの二平行銅線を４回巻き付けた
ものを使用し、コンデンサＣとして０．５ｐＦ、コイル
Ｌとして０．３ｄ，２．０φ，６．５ｔを使用してお
り、扱う周波数帯域は９０ＭＨｚから１ＧＨｚまでとな
っている。
【００１５】ここで、図２（ａ）は、このような同調回
路１８を付加したトロイダル・トランスジューサ１１の
伝送特性を示し、図２（ｂ）は、同調回路１８を付加し
ないトロイダル・トランスジューサ１１の伝送特性を示
している。これらの伝送特性は、入力端子１２，１３に
それぞれ供給された不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２の周
波数を、３×１０5 ＭＨｚから１．５ＧＨｚまで変化さ
せたときに、出力端子１４から得られる平衡出力信号Ｏ
ＵＴ１（実線）と、他方の出力端子１５から得られる平
衡出力信号ＯＵＴ２（点線）とを示している。
路１８を付加したトロイダル・トランスジューサ１１の
伝送特性を示し、図２（ｂ）は、同調回路１８を付加し
ないトロイダル・トランスジューサ１１の伝送特性を示
している。これらの伝送特性は、入力端子１２，１３に
それぞれ供給された不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２の周
波数を、３×１０5 ＭＨｚから１．５ＧＨｚまで変化さ
せたときに、出力端子１４から得られる平衡出力信号Ｏ
ＵＴ１（実線）と、他方の出力端子１５から得られる平
衡出力信号ＯＵＴ２（点線）とを示している。
【００１６】また、図２（ａ），（ｂ）の各伝送特性中
に示したマーカＭ１は、不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２
の周波数が５５０ＭＨｚのときを示し、このときの平衡
出力信号ＯＵＴ１はそれぞれ−６．６６４２ｄＢ，−
６．７８６１ｄＢとなり、マーカＭ２は、不平衡入力信
号ＩＮ１，ＩＮ２の周波数が１ＧＨｚのときを示し、こ
のときの平衡出力信号ＯＵＴ１はそれぞれ−７．２３１
３ｄＢ，−７．５２６９ｄＢとなっている。
に示したマーカＭ１は、不平衡入力信号ＩＮ１，ＩＮ２
の周波数が５５０ＭＨｚのときを示し、このときの平衡
出力信号ＯＵＴ１はそれぞれ−６．６６４２ｄＢ，−
６．７８６１ｄＢとなり、マーカＭ２は、不平衡入力信
号ＩＮ１，ＩＮ２の周波数が１ＧＨｚのときを示し、こ
のときの平衡出力信号ＯＵＴ１はそれぞれ−７．２３１
３ｄＢ，−７．５２６９ｄＢとなっている。
【００１７】これらの伝送特性を比較して明らかなよう
に、同調回路１８を付加しないトロイダル・トランスジ
ューサ１１では、平衡出力信号ＯＵＴ１とＯＵＴ２との
レベル差が１ｄＢ以上あるのに対し、同調回路１８を付
加したトロイダル・トランスジューサ１１では、平衡出
力信号ＯＵＴ１とＯＵＴ２とのレベル差が０．３ｄＢ以
下に改善されており、扱う信号の周波数が広帯域及び高
周波になっても、低損失でバランスが良くレベルの等し
い平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２を取り出すことが可
能となる。
に、同調回路１８を付加しないトロイダル・トランスジ
ューサ１１では、平衡出力信号ＯＵＴ１とＯＵＴ２との
レベル差が１ｄＢ以上あるのに対し、同調回路１８を付
加したトロイダル・トランスジューサ１１では、平衡出
力信号ＯＵＴ１とＯＵＴ２とのレベル差が０．３ｄＢ以
下に改善されており、扱う信号の周波数が広帯域及び高
周波になっても、低損失でバランスが良くレベルの等し
い平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２を取り出すことが可
能となる。
【００１８】ここで、上記同調回路１８について説明す
ると、図３（ａ）に示すように、入力端子１９，２０を
介して同調回路１８に入力信号を供給し、出力端子２
１，２２から出力信号を取り出した場合の伝送特性は、
図３（ｂ）に示すようになる。すなわち、この同調回路
１８は、コイルＬのインダクタンスを変化させることに
より、低域の立ち上がり曲線が設定され、また、コンデ
ンサＣはコイルＬと共振しており、その共振周波数ｆo
はｆo ＝［２π（Ｌ・Ｃ）1/2 ］-1であるから、コンデ
ンサＣのキャパシタンスを変化させることにより共振周
波数ｆo が設定される。
ると、図３（ａ）に示すように、入力端子１９，２０を
介して同調回路１８に入力信号を供給し、出力端子２
１，２２から出力信号を取り出した場合の伝送特性は、
図３（ｂ）に示すようになる。すなわち、この同調回路
１８は、コイルＬのインダクタンスを変化させることに
より、低域の立ち上がり曲線が設定され、また、コンデ
ンサＣはコイルＬと共振しており、その共振周波数ｆo
はｆo ＝［２π（Ｌ・Ｃ）1/2 ］-1であるから、コンデ
ンサＣのキャパシタンスを変化させることにより共振周
波数ｆo が設定される。
【００１９】このため、同調回路１８を、トロイダル・
トランスジューサ１１の平衡側となる一対の出力端子１
４，１５のうち、レベルの高い方の平衡出力信号ＯＵＴ
１が取り出される出力端子１４に接続することにより、
低域における平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２のレベル
差が補正されるとともに、共振周波数ｆo を使用する周
波数帯域より高く設定することにより、共振周波数ｆo
より低い周波数で生じるはねかえり特性を利用して、高
域における平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２のレベル差
が補正されるようになる。
トランスジューサ１１の平衡側となる一対の出力端子１
４，１５のうち、レベルの高い方の平衡出力信号ＯＵＴ
１が取り出される出力端子１４に接続することにより、
低域における平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２のレベル
差が補正されるとともに、共振周波数ｆo を使用する周
波数帯域より高く設定することにより、共振周波数ｆo
より低い周波数で生じるはねかえり特性を利用して、高
域における平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２のレベル差
が補正されるようになる。
【００２０】これにより、同調回路１８を付加しない場
合に、図４（ａ）に示すように、全域でレベル差が生じ
ていたトロイダル・トランスジューサ１１の平衡出力信
号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２が、同調回路１８を付加すること
により、図４（ｂ）に示すように、ほぼ全域でレベル差
がなくなるように補正されることになる。
合に、図４（ａ）に示すように、全域でレベル差が生じ
ていたトロイダル・トランスジューサ１１の平衡出力信
号ＯＵＴ１，ＯＵＴ２が、同調回路１８を付加すること
により、図４（ｂ）に示すように、ほぼ全域でレベル差
がなくなるように補正されることになる。
【００２１】次に、図５は、この発明の他の実施例を示
している。すなわち、これは、平衡−不平衡変換用のト
ランスジューサとして、トロイダル・トランスジューサ
１１に代えてバルン・トランスジューサ１９を用いたも
ので、この場合にも、バルン・トランスジューサ１９の
平衡側となる一方の出力端子１４と接地端との間に、コ
イルＬとコンデンサＣとを並列接続してなる同調回路１
８を介挿接続することで、平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵ
Ｔ２のレベルを広帯域に渡って等しく保つことができる
ようになる。
している。すなわち、これは、平衡−不平衡変換用のト
ランスジューサとして、トロイダル・トランスジューサ
１１に代えてバルン・トランスジューサ１９を用いたも
ので、この場合にも、バルン・トランスジューサ１９の
平衡側となる一方の出力端子１４と接地端との間に、コ
イルＬとコンデンサＣとを並列接続してなる同調回路１
８を介挿接続することで、平衡出力信号ＯＵＴ１，ＯＵ
Ｔ２のレベルを広帯域に渡って等しく保つことができる
ようになる。
【００２２】ここで、上記各実施例では、入力信号が不
平衡で出力信号が平衡の場合について説明したが、これ
に限らずこの発明は、平衡の入力信号を不平衡の出力信
号に変換する場合にも使用できることはもちろんであ
る。なお、この発明は上記各実施例に限定されるもので
はなく、この外その要旨を逸脱しない範囲で種々変形し
て実施することができる。
平衡で出力信号が平衡の場合について説明したが、これ
に限らずこの発明は、平衡の入力信号を不平衡の出力信
号に変換する場合にも使用できることはもちろんであ
る。なお、この発明は上記各実施例に限定されるもので
はなく、この外その要旨を逸脱しない範囲で種々変形し
て実施することができる。
【００２３】
【発明の効果】以上詳述したようにこの発明によれば、
扱う信号の周波数が広帯域及び高周波になっても、低損
失でバランスが良くレベルの等しい平衡出力信号を取り
出すことが可能である極めて良好な高周波トランスジュ
ーサを提供することができる。
扱う信号の周波数が広帯域及び高周波になっても、低損
失でバランスが良くレベルの等しい平衡出力信号を取り
出すことが可能である極めて良好な高周波トランスジュ
ーサを提供することができる。
【図１】この発明に係る高周波トランスジューサの一実
施例を示す回路構成図。
施例を示す回路構成図。
【図２】同実施例の効果を説明するために示す特性図。
【図３】同実施例の同調回路の伝送特性を示す図。
【図４】同同調回路を設けたことによる効果を説明する
ために示す図。
ために示す図。
【図５】この発明の他の実施例を示す回路構成図。
【図６】従来のトロイダル・トランスジューサの構成を
示す平面図。
示す平面図。
【図７】同トロイダル・トランスジューサの等価回路を
示す回路構成図。
示す回路構成図。
【図８】同トロイダル・トランスジューサの伝送特性を
示す図。
示す図。
【図９】同トロイダル・トランスジューサの伝送特性を
示す図。
示す図。
１１…トロイダル・トランスジューサ、１２，１３…入
力端子、１４，１５…出力端子、１６…フェライトリン
グ・コア、１７…導線、１８…同調回路、１９，２０…
入力端子、２１，２２…出力端子、２３…バルン・トラ
ンスジューサ。
力端子、１４，１５…出力端子、１６…フェライトリン
グ・コア、１７…導線、１８…同調回路、１９，２０…
入力端子、２１，２２…出力端子、２３…バルン・トラ
ンスジューサ。
Claims (4)
- 【請求項１】 平衡−不平衡変換用トランスジューサの
平衡側端子と基準電位点との間に、コイルとコンデンサ
とを有する同調回路を介在させるように構成してなるこ
とを特徴とする高周波トランスジューサ。 - 【請求項２】 前記同調回路は、前記平衡−不平衡変換
用トランスジューサの一対の平衡側端子のうち、信号レ
ベルの高い方の端子に接続されることを特徴とする請求
項１記載の高周波トランスジューサ - 【請求項３】 前記平衡−不平衡変換用トランスジュー
サは、トロイダル・トランスジューサであることを特徴
とする請求項１または２記載の高周波トランスジュー
サ。 - 【請求項４】 前記平衡−不平衡変換用トランスジュー
サは、バルン・トランスジューサであることを特徴とす
る請求項１または２記載の高周波トランスジューサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5878393A JPH06276045A (ja) | 1993-03-18 | 1993-03-18 | 高周波トランスジューサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5878393A JPH06276045A (ja) | 1993-03-18 | 1993-03-18 | 高周波トランスジューサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06276045A true JPH06276045A (ja) | 1994-09-30 |
Family
ID=13094175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5878393A Pending JPH06276045A (ja) | 1993-03-18 | 1993-03-18 | 高周波トランスジューサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06276045A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6111465A (en) * | 1996-10-09 | 2000-08-29 | Nec Corporation | Amplifying unit comprising an input transformer capable of contributing to a wider frequency band of a broadband amplifier |
| US6967427B2 (en) | 2002-03-18 | 2005-11-22 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave device and communication apparatus incorporating the same |
| WO2010120938A3 (en) * | 2009-04-14 | 2010-12-09 | Qualcomm Incorporated | Low noise amplifier with combined input matching, balun, and transmit/receive switch |
| CN108011167A (zh) * | 2016-10-31 | 2018-05-08 | 美国亚德诺半导体公司 | 具有共模归零的耦合线巴伦 |
| US9972334B2 (en) | 2015-09-10 | 2018-05-15 | Qualcomm Incorporated | Decoder audio classification |
| US10911016B2 (en) | 2019-01-08 | 2021-02-02 | Analog Devices, Inc. | Wideband balun |
| US11101227B2 (en) | 2019-07-17 | 2021-08-24 | Analog Devices International Unlimited Company | Coupled line structures for wideband applications |
-
1993
- 1993-03-18 JP JP5878393A patent/JPH06276045A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6111465A (en) * | 1996-10-09 | 2000-08-29 | Nec Corporation | Amplifying unit comprising an input transformer capable of contributing to a wider frequency band of a broadband amplifier |
| US6967427B2 (en) | 2002-03-18 | 2005-11-22 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave device and communication apparatus incorporating the same |
| WO2010120938A3 (en) * | 2009-04-14 | 2010-12-09 | Qualcomm Incorporated | Low noise amplifier with combined input matching, balun, and transmit/receive switch |
| US8229367B2 (en) | 2009-04-14 | 2012-07-24 | Qualcomm, Incorporated | Low noise amplifier with combined input matching, balun, and transmit/receive switch |
| JP2012524476A (ja) * | 2009-04-14 | 2012-10-11 | クゥアルコム・インコーポレイテッド | 入力整合、バラン、及び送受信スイッチと組み合わされた低雑音増幅器 |
| US9972334B2 (en) | 2015-09-10 | 2018-05-15 | Qualcomm Incorporated | Decoder audio classification |
| CN108011167A (zh) * | 2016-10-31 | 2018-05-08 | 美国亚德诺半导体公司 | 具有共模归零的耦合线巴伦 |
| CN108011167B (zh) * | 2016-10-31 | 2020-08-21 | 美国亚德诺半导体公司 | 具有共模归零的耦合线巴伦 |
| US10911016B2 (en) | 2019-01-08 | 2021-02-02 | Analog Devices, Inc. | Wideband balun |
| US11381216B2 (en) | 2019-01-08 | 2022-07-05 | Analog Devices, Inc. | Wideband balun |
| US11101227B2 (en) | 2019-07-17 | 2021-08-24 | Analog Devices International Unlimited Company | Coupled line structures for wideband applications |
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