JPH06306534A

JPH06306534A - 耐圧強度とネックドイン性の良好なｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法

Info

Publication number: JPH06306534A
Application number: JP9983993A
Authority: JP
Inventors: Teruaki Yamada; 輝昭山田; Masahiko Oda; 昌彦織田; Yutaka Takahashi; 豊高橋; Akihiko Inoue; 昭彦井上; Kazuya Ezure; 和哉江連; Ryoichi Yoshihara; 良一吉原
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1993-04-26
Filing date: 1993-04-26
Publication date: 1994-11-01

Abstract

(57)【要約】【目的】耐圧強度とネックドイン性の良好なＤＩ缶用
表面処理原板ならびに製造方法を提供することである。【構成】 (1) Ｃ：０．００５０〜０．０２５０％、Ｓ
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、Ｐ：
≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、sol.Ａｌ：０．
００２〜０．１００％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０
〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、残部不可避的不
純物及び鉄よりなり、鋼板の固溶Ｃ量が０．００４０％
以上含有し、伸び率３％の追加圧延予歪後２００℃×１
０min の熱処理後のＹ．Ｐと伸び率５０％の追加圧延予
歪後、ＢＨ熱処理した後のＹ．Ｐとの差が２４kgf/mm²
以下であることを特徴とする耐圧強度とネックドイン性
の良好なＤＩ缶用表面処理原板。(2) 通常の連続焼鈍法
で冷却条件を制御して製造する方法。(3) 急速加熱短時
間のコンパクトな連続焼鈍法で冷却条件を制御して製造
する方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は錫メッキが施されるＤＩ
缶用表面処理原板において、缶の耐圧強度とネックドイ
ン性の良好なＤＩ缶用表面処理原板及び製造方法に関す
るものである。

【０００２】

【従来の技術】錫メッキが施されるＤＩ缶用表面処理原
板は、過去においては、特開昭６１−２４３１２４号公
報、特開昭５３−４８９１３号公報に示されるような箱
焼鈍法で製造されたイヤリング性を改良した等軸粒のア
ルミキルド（Ａｌ−Ｋ）鋼や古くからある延伸粒のＡｌ
−Ｋ鋼が適用され、テンパー度が１〜２（以下Ｔ−１，
Ｔ−２と記す）程度の軟質で非時効性の鋼板であった。
その後、鋼板の板厚を減少させ、ＤＩ缶の軽量化が進め
られた。この軽量化を行うに当たり、ＤＩ缶のボトム部
の内圧に対する耐圧強度不足を補うため、従来から製造
されていたＡｌ−Ｋ鋼を連続焼鈍で製造するＴ−４ＣＡ
と称される硬質でＢＨ性のある鋼板に切り替えられ適用
されてきた。

【０００３】最近では、ＤＩ缶の軽量化はより一層の進
展が望まれている一方、ＤＩ缶のトップ部（ネックドイ
ン部）の径は、缶蓋に使用されるＡｌ（アルミニウム）
板のコストダウンのため、小径化が行われ、多段ネック
ドイン加工が施されるようになり、ついには、４段ネッ
クドイン加工が採用されはじめた。しかし、現状のＤＩ
缶用素材として供給されているＴ−４ＣＡでは、ＤＩ缶
のより一層の軽量化も、また、４段ネックドイン化も、
何れも問題があり進展が停滞している状況にある。その
理由は、ボトム部の耐圧強度の観点からはより一層の軽
量化を図るためには鋼板の強度をより高くする必要があ
る一方、ネックドイン加工性の観点からは、鋼板強度は
できる限り低いことが必要で、両立する範囲には限界が
あり、現状の３段ネックドイン加工でのより一層の軽量
化においても、また、現状の軽量化での４段ネックドイ
ン加工の採用においても、現状のＴ−４ＣＡでは両立す
る範囲を超えてしまうからであると推察される。

【０００４】尚、ネックドイン加工時のトラブルは、本
発明者等の検討結果では、より一層の軽量化のために鋼
板の強度を高くした鋼板では、ネックドイン加工時の鋼
板の変形抵抗が高くなるため、ネックドイン部の鋼板の
座屈強度（この場合の座屈強度は鋼板の強度の寄与率は
小さく形状因子で支配されると推定される）を超え、座
屈を起こし、しわが発生するというトラブルであるとの
考えに達した。

【０００５】以上述べたように、より優れた金属容器と
してのＤＩ缶を作るには、まだ、充分な特性を持ったＤ
Ｉ缶用の表面処理原板はないのである。この問題を解決
するための、耐圧強度とネックドイン性の良好なＤＩ缶
用表面処理原板ならびに製造方法の提供が強く望まれて
いる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】このような現状から本
発明が解決しようとする課題は、耐圧強度とネックドイ
ン性の良好なＤＩ缶用表面処理原板ならびに製造方法を
提供することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために、ＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン性
を両立させ得る鋼板特性があり得るのか、また、その達
成手段は何か、等について、種々検討した。その結果両
立する耐圧強度とネックドイン性の良好なＤＩ缶用表面
処理原板及びその製造方法を初めて見いだした。

【０００８】即ち、本発明の要旨は下記の通りである。 (1) 重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０２５０％、Ｓ
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、
Ｐ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、
sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、Ｎ：≦
０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ
％）％、残部不可避的不純物及び鉄よりなり、鋼板の固
溶Ｃ量が０．００４０％含有し、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）と
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）との差が２４kgf/mm²以下である
ことを特徴とする耐圧強度とネックドイン性の良好なＤ
Ｉ缶用表面処理原板。 (2) 重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０２５０％、Ｓ
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、
Ｐ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、
sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、Ｎ：≦
０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ
％）％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、連
続熱間圧延機で熱延鋼帯とし、８７〜９４％の冷間圧延
率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜８５０
℃で再結晶焼鈍を行い、その後、室温までの冷却に当た
り、５００〜４５０℃の温度域を５秒以下で冷却し、鋼
板の固溶Ｃ量を０．００４０％以上含有させ、その後調
質圧延を施し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）とＹ．Ｐ（５
０％ＢＨ）との差を２４kgf/mm²以下とすることを特徴
とする耐圧強度とネックドイン性の良好なＤＩ缶用表面
処理原板の製造方法。 (3) 前項(2) 記載の方法において、連続焼鈍時に、少な
くとも５００℃以上の温度域を１００〜２５００℃／ｓ
で加熱し、再結晶温度〜９００℃で０〜５秒の保定を行
い再結晶焼鈍することを特徴とする耐圧強度とネックド
イン性の良好なＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。

【０００９】以下に本発明について詳細に述べる。本発
明者等は、先ず、一方でより高い強度が求められ、他方
でより軟質であることが求められると言った相反するこ
とが要求されるＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン性を両
立させ得る鋼板特性があり得るのかについて検討し、そ
の可能性があることがわかった。

【００１０】このＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン性を
両立させ得る鋼板特性は、たしかに、一方でより高い強
度が、他方でより軟質であることが要求されることはそ
の通りであるが、本発明者等は、その可能性も求めて、
ＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン部の強度とは、全く同
じものであるのか否かについて検討した。その結果、本
発明者等は、この両方の強度は同じ強度ではなく、両立
させ得る鋼板特性があり得るとの結論に達した。以下
に、両立させ得る考え方について説明する。

【００１１】ＤＩ缶の耐圧強度は、ＤＩ加工された後Ｂ
Ｈ熱処理相当の焼き付け塗装が施されたＤＩ缶のボトム
部の鋼板の変形抵抗で、その変形抵抗は、ボトム部のド
ーム加工が行われ数％の加工後ＢＨ熱処理が施された部
位の変形抵抗である。一方、ネックドイン部の強度は、
絞り成形後アイアニング(ironing）加工が施され板厚歪
で約４０％（伸び率では約６７％に相当）もの塑性加工
後ＢＨ熱処理が施された部位の変形抵抗である。

【００１２】従来の考えは、ＤＩ缶の耐圧強度とネック
ドイン部の強度とは、原板の強度に比例し、どちらも、
原板強度が高いと高くなる。従って、鋼板の強度上昇に
よる軽量化と鋼板の軟質化によるネックドイン性の向上
は、両立しないと考えられていた。本発明者等は、鋼の
性質について、種々検討した結果、この両方の強度は、
必ずしも同じものではなく、その特性値は各々独立して
変え得る可能性のある因子であるとの考えに達した。即
ち、本発明者等の考えは、これらの強度は、どちらも予
変形後ＢＨ熱処理が施された後の変形抵抗という点では
同じであるが、予変形の歪量が大きく異なるという大き
な差異があり、異なる特性値である。従って、独立して
変え得る可能性があるとの考えである。具体的には、数
％の加工後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより高く、且
つ、板厚歪で約４０％の加工後のＢＨ熱処理後の変形抵
抗がより低い鋼であればよいとの考えである。

【００１３】本発明者等は、この考えに基づき、先ず、
ＤＩ缶の耐圧強度、ネックドイン性と従来のＴ−４ＣＡ
ならびに種々試作した鋼を用い、本発明が目標とする鋼
の具体的な材質指標を明らかにするための検討を行っ
た。種々検討の結果、ＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン
部の強度とは、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）とＹ．Ｐ（５
０％ＢＨ）とで代表し得ることが判明し、且つ、本発明
が目標とする耐圧強度とネックドイン性の良好なＤＩ缶
用表面処理原板鋼板は、「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）と
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）との差を２４kgf/mm²以下とする
こと」で可能となることを見いだしたものである。

【００１４】尚、ＤＩ缶のネックドイン部の強度は、板
厚歪で約４０％（伸び率では６７％）もの極めて高い歪
を与えた後の変形抵抗を本来評価するのが好ましいが、
種々の鋼板について調査した結果、伸び率で５０％の
時の変形抵抗でもって、板厚歪４０％の変形抵抗の測定
値の代用が充分に可能なこと、板厚歪で４０％もの高
い歪が付与された後の変形抵抗（ＪＩＳ−＃５試験片に
よる降伏応力）の測定は、引張り試験片の加工精度等の
影響を受け易く測定値にバラツキが生じること、からネ
ックドイン部の強度は、鋼板のＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）で
もって、指標値とした。

【００１５】従来のＤＩ缶用の鋼について調査した結
果、これまで軽量化のために使用されてきたＳＤＩ用Ｔ
−４ＣＡは、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）とＹ．Ｐ（５０
％ＢＨ）との差（以下、ΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％Ｂ
Ｈ）と記す）は２６〜３５kgf/mm²で、以前に使用され
ていた箱焼鈍のＡｌ−Ｋ鋼はこの差は３５〜４５kgf/mm
²と極めて高く、何れも、本発明が目標とする２４kgf/
mm²以下のものがなかった。尚、本発明鋼は、何れも２
４kgf/mm²以下で、従来鋼よりも大幅に低く、また、耐
圧強度とネックドイン性の良好なＤＩ缶用表面処理原板
鋼板である。

【００１６】次に、「鋼板のΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３
％ＢＨ）を２４kgf/mm²以下とする」メタラジー手段に
ついて述べる。本発明者等は、達成するメタラジー手段
について、検討し、ついに、本発明の「Ｃ：０．００５
０〜０．０２５０％、好ましくは０．００６０〜０．０
１５０％、のＡｌ−Ｋ鋼を用い、鋼板の固溶Ｃ量を０．
００４０％以上、好ましくは０．００５０％以上含有さ
せる」ことで上記ΔＹ．Ｐの達成が可能であることを見
いだしたのである。本発明の方法の着想点は、いわゆる
鋼板の焼き付け硬化量（ＢＨ量）は、鋼板中の固溶Ｃ量
が同じであれば、予変形量によらず常に一定であると考
えるのは間違いで、予変形歪量に従って変化し、Ｙ．Ｐ
（３％ＢＨ）はいわゆるＢＨ量と同様に鋼板中の固溶Ｃ
量に比例するが、一方のＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）は、可動
転位が非常に多いので固溶Ｃが増加しても殆ど増加しな
いとの観点である。

【００１７】この着眼の妥当性を検討するため、固溶Ｃ
量を多くした鋼について、伸び率３％，５０％の追加圧
延を行い、ＢＨ熱処理を行って、ＢＨ熱処理前後のＹ．
Ｐ差を調査した。その結果、追加圧延量が伸び率３％の
時のＹ．Ｐ差は固溶Ｃ量に比例し高くなるが、伸び率５
０％追加圧延の時は固溶Ｃ量が多くなってもＹ．Ｐ差は
全く増加せずほぼゼロという極めて興味ある結果が得ら
れた。即ち、固溶Ｃ量を増加させることによって、鋼板
のΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％ＢＨ）を顕著に低減でき
ることがわかった。図１は、種々のＣ含有量のＡｌ−Ｋ
鋼の熱延鋼帯を９１％の冷間圧延率で冷延鋼板とした
後、連続焼鈍で固溶Ｃ量を変化させた焼鈍板を調質圧延
した表面処理原板の、固溶Ｃ量と鋼板のΔＹ．Ｐ（５０
％ＢＨ−３％ＢＨ）との関係を図示したものである。即
ち、ΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％ＢＨ）は、固溶Ｃ量を
０．００４０％以上とすることで、２４kgf/mm²以下と
することができ、本発明の鋼板が目標とする特性値が得
られることがわかる。

【００１８】以下に鋼板の構成条件について詳細に述べ
る。Ｃは、前述の固溶Ｃ量を従来の鋼より多くする上で
極めて重要な元素で、０．００５０％未満では目標とす
る固溶Ｃ量の４０ppm 以上が得られなくなるので、０．
００５０％を下限とした。また、０．０２５０％超で
は、連続焼鈍の冷却条件を板形状を確保できる範囲内で
は冷却速度を速くしても、冷却中に固溶Ｃはセメンタイ
トとして析出してしまい、目標とする固溶Ｃ量の４０pp
m 以上が得られなくなるので、０．０２５０％を上限値
とした。尚、より良好な耐圧強度とネックドイン性を得
るには鋼板の固溶Ｃ量を０．００５０〜０．０１４０％
とすることが望ましく、そのためには、Ｃ含有量を０．
００６０〜０．０１５０％とするのが好ましい。また、
Ｃ含有量を０．０１５０％≦にすれば、セメンタイトの
量が少なくなりフランジ加工性も向上する。

【００１９】Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓは、何れも、鋼板の耐
食性に大きく影響を及ぼす元素で、耐食性の観点から、
それぞれ、≦０．３０％，≦０．６０％，≦０．３０
％，≦０．２５％とする必要がある。尚、Ｍｎは、熱延
時の耳荒れ性の観点から、少なくとも０．０５％以上含
有する必要があるので、下限値を０．０５％とした。他
のＳｉ，Ｐ，Ｓは少なくても障害となることがないので
下限値を規制しなかった。sol.Ａｌは、脱酸剤として用
いられ、０．００２％は残留するので下限値を０．００
２％とした。また、０．１００％超になると鋳造時に溶
鋼の空気酸化が起こり易くなり介在物量が増え、加工性
やメッキ品質をも劣化させるようになるので０．１００
％を上限値とした。

【００２０】Ｎは、０．０１００％超含有すると結晶粒
の細粒化が顕著になりプレス加工性が劣化するので上限
値を０．０１００％とした。尚、Ｎはいくら少なくと
も、材質に悪影響を及ぼすことがないので特に規制する
必要がない。Ｂは、ＮをＢＮとして固定し鋼板を軟質化
したい時には適宜添加すればよい。Ｂ含有量が０．００
１０＋１．８×Ｎ％超になるとＢの固溶強化による硬質
化が顕著になるので、上限値を０．００１０＋１．８×
Ｎ％とした。

【００２１】固溶Ｃ量は、本発明の重要なポイントの１
つで、図１に示すようにΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％Ｂ
Ｈ）を２４kgf/mm²以下にするには、０．００４０％以
上とする必要がある。尚、固溶Ｃ量は多くても不都合な
点がないので上限を特に規制しなかった。

【００２２】鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）とＹ．Ｐ（５０
％ＢＨ）との差、即ち、ΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％Ｂ
Ｈ）は、本発明の最も重要なポイントで、２４kgf/mm²
超では従来のＴ−４ＣＡに比べ、より良好な耐圧強度と
ネックドイン性が得られなくなるので、上限値を２４kg
f/mm²とした。尚、ΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％ＢＨ）
は、低い方が良好な耐圧強度とネックドイン性が得られ
るので、下限を規制しなかった。

【００２３】以下、鋼板の構成条件以外の製造条件につ
いて詳細に述べる。〈請求項(2) の製造条件〉鋳片の製造条件は、請求項
(1) の鋼の成分が得られる方法であればどのような方法
でもよく、特に規制する必要はない。熱延条件も、特に
規制する必要がなく、通常の熱延条件でよく、また、省
エネルギーのための連続鋳造で製造された熱片を直接熱
間圧延を行う方法でも、熱片を加熱炉に挿入した後熱間
圧延をする方法でもよい。また、巻き取り温度も特に規
制する必要がないが、軟質材を得ようとする場合は中高
温巻き取りを採用するのがよい。

【００２４】冷間圧延率は、ＤＩ缶のイヤリングに大き
く影響するので、８７〜９４％とする必要がある。尚、
ゼロに近いイヤリング率を得るためには、鋼の成分、熱
延条件、焼鈍条件を考慮し、微調整をするのが好まし
い。

【００２５】連続焼鈍の再結晶焼鈍条件は、通常の連続
焼鈍法で再結晶温度〜８５０℃で再結晶焼鈍を行い、そ
の後、室温までの冷却に当たり、５００〜４５０℃の温
度域を５秒以下、好ましくは１秒以下で冷却し、鋼板の
固溶Ｃ量を０．００４０％以上、好ましくは０．００５
０％以上含有させる必要がある。焼鈍温度は、再結晶温
度未満では、加工性が劣化し、また、８５０℃超では結
晶粒径が異常に大きくなりＤＩ缶の肌荒れが生じるよう
になるので再結晶温度〜８５０℃に規制した。再結晶焼
鈍後の室温までの冷却に当たり、５００〜４５０℃の温
度域の滞在時間が５秒超になると、セメンタイトの析出
が起こり、鋼板の固溶Ｃ量を０．００４０％以上含有さ
せることが困難となるので、少なくとも、この温度域の
滞在時間を５秒以下と規制する必要がある。尚、より高
い固溶Ｃ量を含有させるには、この温度域の滞在時間を
１秒以下とするのがよい。調質圧延は、必要に応じ施せ
ばよく、特に規制する必要はない。

【００２６】〈請求項(3) の製造条件〉請求項(3) は、
請求項(2) に示すような通常使用されている連続焼鈍設
備を使用して製造する方法に比べ全焼鈍時間が極めて短
く、且つ、高温部での滞在時間が短いため板厚の薄い材
料の焼鈍が容易であるという特徴を持つ超急速加熱短時
間連続焼鈍設備で焼鈍する製造条件に関するものであ
る。連続焼鈍の再結晶焼鈍条件以外は、請求項(2) と同
じである。連続焼鈍の再結晶焼鈍は、少なくとも５００
℃以上の温度域を１００〜２５００℃／ｓで加熱し、再
結晶温度〜９００℃で０〜５秒の保定を行い再結晶焼鈍
する必要がある。加熱速度は、１００℃／ｓ未満のよう
な中途半端な急速加熱では、高温部での滞在時間が長く
なり極薄材の焼鈍が困難となるばかりではなく、再結晶
温度の上昇や極めて０〜５秒のような短時間保定で充分
に軟質とすることが難しくなるので、下限値を１００℃
／ｓとした。再結晶焼鈍温度は、再結晶温度未満では、
加工性が劣化し、また、９００℃超では結晶粒径が異常
に大きくなりＤＩ缶の肌荒れが生じるようになるので再
結晶温度〜９００℃に規制した。均熱時間は、５秒超に
なると高温部での滞在時間が長くなり極薄材の焼鈍が困
難となるので上限値を５秒とした。尚、本発明の方法で
は保定時間が０秒でも充分に軟質な鋼板が得られるので
下限値を０秒とした。

【００２７】

【実施例】以下に本発明の効果を実施例により説明す
る。表１及び表２に示す成分、連続熱延、冷間圧延、連
続焼鈍、調質圧延、条件で０．２４５mmの表面処理原板
を製造した。製造した表面処理原板の固溶Ｃ量、ＨＲ３
０Ｔ、ΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％ＢＨ）を測定し、ま
た、Ｓｎメッキ後ＤＩ性能の調査を行いその結果を表２
に併記した。

【００２８】

【表１】

【００２９】

【表２】

【００３０】表１において、鋼Ａは、Ｃ量が０．００２
５％と低く外れた比較例の成分範囲の製造条件のもので
ある。鋼Ｂは、Ｃ量が０．０５１０％と外れた従来のＴ
−４ＣＡの成分範囲の製造条件のものである。鋼Ｃ，
Ｄ，Ｅ，Ｆは、本願の発明の方法の範囲内の製造条件の
もので、鋼Ｃ，Ｄ，ＥはＣを変化させた成分例のもの
で、鋼Ｆは本願の発明の方法の範囲でＢを０．００１８
％添加した成分例のものである。

【００３１】表２において試料１は比較例で固溶Ｃ量が
１３ppm と低くΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％ＢＨ）が３
５kgf/mm²と高く目標とする固溶Ｃ量、ΔＹ．Ｐ（５０
％ＢＨ−３％ＢＨ）が得られていない。また、ＤＩ性能
も耐圧強度が不足し、ＤＩ缶用の用途には使用できな
い。試料２は従来例で固溶Ｃ量が２５ppm と低くΔＹ．
Ｐ（５０％ＢＨ−３％ＢＨ）が２９kgf/mm²と高く目標
とする固溶Ｃ量、ΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％ＢＨ）が
得られていない。また、ＤＩ性能も耐圧強度及びネック
ドイン性が不充分で、より激しい加工のＤＩ缶用の用途
には使用できない。

【００３２】試料３，４，５，６，７は、請求項(2) の
本発明の方法の実施例で、何れも目標とする固溶Ｃ量、
ΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％ＢＨ）が得られている。ま
た、ＤＩ性能も耐圧強度及びネックドイン性が両立して
おり、より厳しい加工のＤＩ缶用の用途には使用でき
る。試料８は、請求項(3) の本発明の方法の実施例で、
全焼鈍時間が微かに数秒という極めてコンパクトな連続
焼鈍法でも目標とする固溶Ｃ量、ΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ
−３％ＢＨ）が得られている。また、ＤＩ性能も耐圧強
度及びネックドイン性が両立しており、より厳しい加工
のＤＩ缶用の用途に使用できる。

【００３３】以上の実施例の結果から明らかなように、
本発明の鋼板は耐圧強度とネックドイン性が良好で、よ
り厳しいＤＩ缶用表面処理原板として優れているかがよ
くわかる。また、通常の連続焼鈍設備での請求項(2) な
らびに、極めてコンパクトな連続焼鈍法での請求項(3)
の方法で、本発明の耐圧強度とネックドイン性が良好
で、より厳しいＤＩ缶用表面処理原板が製造できること
がわかる。

【００３４】

【発明の効果】以上に本発明について詳細に説明した
が、本発明の鋼板は、耐圧強度とネックドイン性が良好
で、より厳しい成形のＤＩ缶に適用され優れた効果が発
揮でき、通常の連続焼鈍設備（請求項(2))での方法、な
らびに、極めてコンパクトな連続焼鈍法（請求項(3))で
の方法で、本発明の鋼板を製造することが可能となり、
その工業的価値は大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】固溶Ｃ量とΔＹ．Ｐ（５０％ＢＨ−３％ＢＨ）
との関係を示す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者井上昭彦兵庫県姫路市広畑区富士町１番地新日本製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者江連和哉兵庫県姫路市広畑区富士町１番地新日本製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者吉原良一兵庫県姫路市広畑区富士町１番地新日本製鐵株式会社広畑製鐵所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０２５０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、Ｐ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、残部不可避的不純物及び鉄よりなり、鋼板の固溶Ｃ量が
０．００４０％以上含有し、伸び率３％の追加圧延予歪
後２００℃×１０min の熱処理（以下この熱処理はＢＨ
熱処理と記す）後のＹ．Ｐ（以下このＹ．ＰをＹ．Ｐ
（３％ＢＨ）と記す）と、伸び率５０％の追加圧延予歪
後、ＢＨ熱処理した後のＹ．Ｐ（以下このＹ．ＰをＹ．
Ｐ（５０％ＢＨ）と記す）との差が２４kgf/mm²以下で
あることを特徴とする耐圧強度とネックドイン性の良好
なＤＩ缶用表面処理原板。
【請求項２】重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０２５０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜０．６０％、Ｐ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、連続熱間圧
延機で熱延鋼帯とし、８７〜９４％の冷間圧延率で冷間
圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜８５０℃で再結
晶焼鈍を行い、その後、室温までの冷却に当たり、５０
０〜４５０℃の温度域を５秒以下で冷却し、鋼板の固溶
Ｃ量を０．００４０％以上含有させ、その後調質圧延を
施し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）とＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）との差を２４kgf/mm²以下とすることを特徴とする
耐圧強度とネックドイン性の良好なＤＩ缶用表面処理原
板の製造方法。
【請求項３】請求項２記載の方法において、連続焼鈍
時に、少なくとも５００℃以上の温度域を１００〜２５
００℃／ｓで加熱し、再結晶温度〜９００℃で０〜５秒
の保定を行い再結晶焼鈍することを特徴とする耐圧強度
とネックドイン性の良好なＤＩ缶用表面処理原板の製造
方法。