JPH06307207A - 水素酸素燃焼タービン発電プラント - Google Patents
水素酸素燃焼タービン発電プラントInfo
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- JPH06307207A JPH06307207A JP11925293A JP11925293A JPH06307207A JP H06307207 A JPH06307207 A JP H06307207A JP 11925293 A JP11925293 A JP 11925293A JP 11925293 A JP11925293 A JP 11925293A JP H06307207 A JPH06307207 A JP H06307207A
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- gas turbine
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- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
- F01K25/005—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for the working fluid being steam, created by combustion of hydrogen with oxygen
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 蒸気タービン出口の蒸気をガスタービンの燃
焼器入口側へ戻さないようにして、両タービンを系統的
に分離すること。 【構成】 圧縮機１、水素酸素燃焼器２及びガスタービ
ン３を包含する閉ループのガスタービンサイクルと、こ
のガスタービンサイクルのガスタービン出口と圧縮機と
の間に設けた熱交換器例えば蒸気発生器４と、この蒸気
発生器で発生した蒸気が導入される蒸気タービン６とを
具備する水素酸素燃焼タービン発電プラントにおいて、
蒸気タービン６の排気を復水器８へ直接（又は凝縮ター
ビン７を経て復水器８へ）導入し、かつ前記ガスタービ
ンサイクルの燃焼生成物である水蒸気を蒸気発生器４の
入口（又は出口）から系外へ抽気して凝縮タービン７へ
導入するようにしたもの。
焼器入口側へ戻さないようにして、両タービンを系統的
に分離すること。 【構成】 圧縮機１、水素酸素燃焼器２及びガスタービ
ン３を包含する閉ループのガスタービンサイクルと、こ
のガスタービンサイクルのガスタービン出口と圧縮機と
の間に設けた熱交換器例えば蒸気発生器４と、この蒸気
発生器で発生した蒸気が導入される蒸気タービン６とを
具備する水素酸素燃焼タービン発電プラントにおいて、
蒸気タービン６の排気を復水器８へ直接（又は凝縮ター
ビン７を経て復水器８へ）導入し、かつ前記ガスタービ
ンサイクルの燃焼生成物である水蒸気を蒸気発生器４の
入口（又は出口）から系外へ抽気して凝縮タービン７へ
導入するようにしたもの。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、水素酸素燃焼タービン
発電プラントに関する。
発電プラントに関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は、従来の水素酸素燃焼タービン発
電プラントを示す系統図である。図４において、トッピ
ングサイクルを構成する閉ループのガスタービンサイク
ルは、圧縮機１、水素酸素燃焼器２及びガスタービン３
を包含する。そして、このガスタービンサイクルのガス
タービン３の出口と圧縮機１の入口との間には熱交換器
本例では蒸気発生器４及び給水加熱器５が設けられてい
る。一方、この蒸気発生器４によりガスタービンサイク
ルからの排熱が伝えられるボトミングサイクルは、蒸気
タービン６、凝縮タービン７及び復水器８を包含する。
なお、９，１０はそれぞれ発電機、１１は給水ポンプを
示す。
電プラントを示す系統図である。図４において、トッピ
ングサイクルを構成する閉ループのガスタービンサイク
ルは、圧縮機１、水素酸素燃焼器２及びガスタービン３
を包含する。そして、このガスタービンサイクルのガス
タービン３の出口と圧縮機１の入口との間には熱交換器
本例では蒸気発生器４及び給水加熱器５が設けられてい
る。一方、この蒸気発生器４によりガスタービンサイク
ルからの排熱が伝えられるボトミングサイクルは、蒸気
タービン６、凝縮タービン７及び復水器８を包含する。
なお、９，１０はそれぞれ発電機、１１は給水ポンプを
示す。
【０００３】以上述べた構成において、燃焼器２で水素
と酸素とを燃焼させて生じた高温水蒸気は、圧縮機１で
圧縮された蒸気（例えば５０ｂａｒ、５１４℃）と蒸気
タービン６で膨張させた蒸気（５０ｂａｒ、４７７℃）
とを混合して作った低温水蒸気で減温（１２００℃）さ
れた後、ガスタービン３へ導入されて膨張させられる。
そして、このガスタービン３の排気（４ｂａｒ、６８０
℃）は蒸気発生器４で蒸気（１４０ｂａｒ、６５０℃）
を発生させた後、蒸気抽気点１２からその一部（４２．
２％）が抽気され、また残りの排気は給水加熱器５で冷
却（１４０℃）された後、圧縮機１へ導入される。一
方、抽気された蒸気は凝縮タービン７へ導入されて膨張
（０．０４ｂａｒ、２９℃）させられ、その後復水器８
で復水される。ガスタービンサイクルの燃焼器２での水
素と酸素との燃焼によって生じた水（ガスタービンサイ
クル流量の１３．７５％）は排水管１３から抜き取ら
れ、残りの水が給水ポンプ１１によって加圧（１５２ｂ
ａｒ）された後、給水加熱器５で加熱されて、蒸気発生
器４で蒸気（１４０ｂａｒ、６５０℃）とされ、この蒸
気が蒸気タービン６へ導入され、膨張させられた後、水
素酸素燃焼器２の入口側へ供給される。
と酸素とを燃焼させて生じた高温水蒸気は、圧縮機１で
圧縮された蒸気（例えば５０ｂａｒ、５１４℃）と蒸気
タービン６で膨張させた蒸気（５０ｂａｒ、４７７℃）
とを混合して作った低温水蒸気で減温（１２００℃）さ
れた後、ガスタービン３へ導入されて膨張させられる。
そして、このガスタービン３の排気（４ｂａｒ、６８０
℃）は蒸気発生器４で蒸気（１４０ｂａｒ、６５０℃）
を発生させた後、蒸気抽気点１２からその一部（４２．
２％）が抽気され、また残りの排気は給水加熱器５で冷
却（１４０℃）された後、圧縮機１へ導入される。一
方、抽気された蒸気は凝縮タービン７へ導入されて膨張
（０．０４ｂａｒ、２９℃）させられ、その後復水器８
で復水される。ガスタービンサイクルの燃焼器２での水
素と酸素との燃焼によって生じた水（ガスタービンサイ
クル流量の１３．７５％）は排水管１３から抜き取ら
れ、残りの水が給水ポンプ１１によって加圧（１５２ｂ
ａｒ）された後、給水加熱器５で加熱されて、蒸気発生
器４で蒸気（１４０ｂａｒ、６５０℃）とされ、この蒸
気が蒸気タービン６へ導入され、膨張させられた後、水
素酸素燃焼器２の入口側へ供給される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、以上述べた
従来の水素酸素燃焼タービン発電プラントにあっては、
蒸気タービン６出口の蒸気をガスタービンプラントの水
素酸素燃焼器２の入口側に戻すようにしているので、ガ
スタービン３と蒸気タービン６とが系統として分離され
ておらず、このため運転制御が困難である問題があっ
た。すなわち、ボトミングサイクルからの作動媒体をト
ッピングサイクルに戻す系統があり、かつ蒸気発生器４
及び給水加熱器５のバランス（圧縮機１の入口の乾き度
及び各熱交換器４，５の熱交換量）が成立する範囲が極
めて狭いため、システム全体の運転制御（起動を含む）
が困難であった。
従来の水素酸素燃焼タービン発電プラントにあっては、
蒸気タービン６出口の蒸気をガスタービンプラントの水
素酸素燃焼器２の入口側に戻すようにしているので、ガ
スタービン３と蒸気タービン６とが系統として分離され
ておらず、このため運転制御が困難である問題があっ
た。すなわち、ボトミングサイクルからの作動媒体をト
ッピングサイクルに戻す系統があり、かつ蒸気発生器４
及び給水加熱器５のバランス（圧縮機１の入口の乾き度
及び各熱交換器４，５の熱交換量）が成立する範囲が極
めて狭いため、システム全体の運転制御（起動を含む）
が困難であった。
【０００５】本発明は、このような従来技術の課題を解
決するためになされたもので、蒸気タービン出口の蒸気
をガスタービンプラントの水素酸素燃焼器の入口側に戻
さないようにして、ガスタービンと蒸気タービンとを系
統的に分離するようにした水素酸素燃焼タービン発電プ
ラントを提供することを目的とする。
決するためになされたもので、蒸気タービン出口の蒸気
をガスタービンプラントの水素酸素燃焼器の入口側に戻
さないようにして、ガスタービンと蒸気タービンとを系
統的に分離するようにした水素酸素燃焼タービン発電プ
ラントを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明は、圧縮機、水素酸素燃焼器及びガスター
ビンを包含する閉ループのガスタービンサイクルと、こ
のガスタービンサイクルのガスタービン出口と圧縮機と
の間に設けた熱交換器と、この熱交換器で発生した蒸気
が導入される蒸気タービンとを具備する水素酸素燃焼タ
ービン発電プラントにおいて、前記蒸気タービンの排気
を復水器へ直接又は凝縮タービンを経て復水器へ導入
し、かつ前記ガスタービンサイクルの燃焼生成物である
水蒸気を前記熱交換器の入口又は出口から系外へ抽気し
て前記凝縮タービンへ導入するようにしたものである。
めに、本発明は、圧縮機、水素酸素燃焼器及びガスター
ビンを包含する閉ループのガスタービンサイクルと、こ
のガスタービンサイクルのガスタービン出口と圧縮機と
の間に設けた熱交換器と、この熱交換器で発生した蒸気
が導入される蒸気タービンとを具備する水素酸素燃焼タ
ービン発電プラントにおいて、前記蒸気タービンの排気
を復水器へ直接又は凝縮タービンを経て復水器へ導入
し、かつ前記ガスタービンサイクルの燃焼生成物である
水蒸気を前記熱交換器の入口又は出口から系外へ抽気し
て前記凝縮タービンへ導入するようにしたものである。
【０００７】
【作用】上記の手段によれば、ガスタービンと蒸気ター
ビンとが系統的に分離されることによって、ガスタービ
ン及び蒸気タービンをそれぞれ個別に起動制御すること
が可能となり、運転制御が容易になる。
ビンとが系統的に分離されることによって、ガスタービ
ン及び蒸気タービンをそれぞれ個別に起動制御すること
が可能となり、運転制御が容易になる。
【０００８】
【実施例】以下、図面を参照して本発明の実施例につい
て詳細に説明する。図１は本発明に係る水素酸素燃焼タ
ービン発電プラントの一実施例を示す系統図であり、図
４に示したものと同一の部分には同一の符号を付して重
複する説明は省略する。
て詳細に説明する。図１は本発明に係る水素酸素燃焼タ
ービン発電プラントの一実施例を示す系統図であり、図
４に示したものと同一の部分には同一の符号を付して重
複する説明は省略する。
【０００９】図１に示すように、本実施例によれば、蒸
気発生器４で発生した蒸気は蒸気タービン６へ導入さ
れ、この蒸気タービン６の排気は復水器８へ直接導入さ
れるようになっている。また、ガスタービン３の排気の
一部、すなわちガスタービンサイクルの燃焼器２にて系
内に入った水素と酸素との燃焼生成物である水蒸気が蒸
気発生器４の入口側の蒸気抽気点１４から抽気されて、
凝縮タービン７へ導入され、この凝縮タービン７の排気
は復水器８へ導入されるようになっている。なお、１５
は発電機である。
気発生器４で発生した蒸気は蒸気タービン６へ導入さ
れ、この蒸気タービン６の排気は復水器８へ直接導入さ
れるようになっている。また、ガスタービン３の排気の
一部、すなわちガスタービンサイクルの燃焼器２にて系
内に入った水素と酸素との燃焼生成物である水蒸気が蒸
気発生器４の入口側の蒸気抽気点１４から抽気されて、
凝縮タービン７へ導入され、この凝縮タービン７の排気
は復水器８へ導入されるようになっている。なお、１５
は発電機である。
【００１０】以上述べた構成において、燃焼器２で水素
と酸素とを燃焼させて生じた高温水蒸気は、圧縮機１で
圧縮された蒸気（例えば５０ｂａｒ、４７７℃）と混合
させられて減温（１２００℃）された後、ガスタービン
３へ導入されて膨張させられる。そして、このガスター
ビン３の排気（４ｂａｒ、６８０℃）は蒸気抽気点１４
からその一部（１２．４％）が抽気され、また残りの排
気は蒸気発生器４、給水加熱器５で冷却（２５０℃）さ
れた後、圧縮機１へ導入される。一方、抽気された蒸気
は凝縮タービン７へ導入されて膨張（０．０４ｂａｒ、
２９℃）させられ、その後復水器８で復水される。ガス
タービンサイクルの燃焼器２での水素と酸素との燃焼に
よって生じた水（ガスタービンサイクル流量の１２．４
％）は排水管１３から抜き取られ、残りの水が給水ポン
プ１１によって加圧（１５２ｂａｒ）された後、給水加
熱器５で加熱され、蒸気発生器４で蒸気（１４０ｂａ
ｒ、６５０℃）とされ、この蒸気が蒸気タービン６へ導
入され、膨張させられた後、復水器８で復水される。
と酸素とを燃焼させて生じた高温水蒸気は、圧縮機１で
圧縮された蒸気（例えば５０ｂａｒ、４７７℃）と混合
させられて減温（１２００℃）された後、ガスタービン
３へ導入されて膨張させられる。そして、このガスター
ビン３の排気（４ｂａｒ、６８０℃）は蒸気抽気点１４
からその一部（１２．４％）が抽気され、また残りの排
気は蒸気発生器４、給水加熱器５で冷却（２５０℃）さ
れた後、圧縮機１へ導入される。一方、抽気された蒸気
は凝縮タービン７へ導入されて膨張（０．０４ｂａｒ、
２９℃）させられ、その後復水器８で復水される。ガス
タービンサイクルの燃焼器２での水素と酸素との燃焼に
よって生じた水（ガスタービンサイクル流量の１２．４
％）は排水管１３から抜き取られ、残りの水が給水ポン
プ１１によって加圧（１５２ｂａｒ）された後、給水加
熱器５で加熱され、蒸気発生器４で蒸気（１４０ｂａ
ｒ、６５０℃）とされ、この蒸気が蒸気タービン６へ導
入され、膨張させられた後、復水器８で復水される。
【００１１】このように、本発明によれば、水素酸素燃
焼タービン発電プラントにおいて、ガスタービン３と蒸
気タービン６とを系統的に独立させているので、ガスタ
ービン３を起動した後に蒸気タービン６の起動を行えば
良く起動が容易になる。また、蒸気タービン６の入口蒸
気温度は給水量によって独立に制御できるので、制御が
容易である。
焼タービン発電プラントにおいて、ガスタービン３と蒸
気タービン６とを系統的に独立させているので、ガスタ
ービン３を起動した後に蒸気タービン６の起動を行えば
良く起動が容易になる。また、蒸気タービン６の入口蒸
気温度は給水量によって独立に制御できるので、制御が
容易である。
【００１２】更に、発電効率は系外に燃焼によって生じ
た生成水を凝縮水まで熱回収して排出しているので、従
来の技術との差は蒸気発生器の熱回収効率の差である。
例えば、図４に示した従来技術では図５に示すように給
水加熱器の手前で蒸気を抽気するので、給水加熱器出口
の排ガス温度が低くなり低温まで熱回収でき、圧縮機入
口温度が下がって圧縮機動力の低減が図れる。一方、図
１に示した本発明では、図６に示すように、蒸気発生器
の蒸発開始温度の制限から排ガス温度を低くできないの
で圧縮機動力は従来例に比べて高く効率が下がるが、こ
の値は３％程度であり大きくはない。そして、本発明の
サイクル効率は５３％から５５％で従来例の５７％より
２％から４％低いが、起動を含めた運転制御が容易な点
を考慮すれば、運用上のメリットが大きい。
た生成水を凝縮水まで熱回収して排出しているので、従
来の技術との差は蒸気発生器の熱回収効率の差である。
例えば、図４に示した従来技術では図５に示すように給
水加熱器の手前で蒸気を抽気するので、給水加熱器出口
の排ガス温度が低くなり低温まで熱回収でき、圧縮機入
口温度が下がって圧縮機動力の低減が図れる。一方、図
１に示した本発明では、図６に示すように、蒸気発生器
の蒸発開始温度の制限から排ガス温度を低くできないの
で圧縮機動力は従来例に比べて高く効率が下がるが、こ
の値は３％程度であり大きくはない。そして、本発明の
サイクル効率は５３％から５５％で従来例の５７％より
２％から４％低いが、起動を含めた運転制御が容易な点
を考慮すれば、運用上のメリットが大きい。
【００１３】次に、図２は本発明の第２実施例を示し、
図１中の蒸気タービン６の排気を蒸気抽気点１６から抽
気した蒸気、すなわちガスタービンサイクルの燃焼器２
にて系内に入った水素と酸素との燃焼生成物であって、
熱交換器４，５の出口側の蒸気抽気点１６から系外へ抽
気された水蒸気と合流させた後、凝縮タービン７へ導入
するようにしたものである。その他の構成は図１に示し
たものと、蒸気タービン６と凝縮タービン７とを直結し
て発電機９を省略した点以外は同じであり、したがって
図１に示したものと同一の部分には同一の符号を付し
て、重複する説明は省略する。
図１中の蒸気タービン６の排気を蒸気抽気点１６から抽
気した蒸気、すなわちガスタービンサイクルの燃焼器２
にて系内に入った水素と酸素との燃焼生成物であって、
熱交換器４，５の出口側の蒸気抽気点１６から系外へ抽
気された水蒸気と合流させた後、凝縮タービン７へ導入
するようにしたものである。その他の構成は図１に示し
たものと、蒸気タービン６と凝縮タービン７とを直結し
て発電機９を省略した点以外は同じであり、したがって
図１に示したものと同一の部分には同一の符号を付し
て、重複する説明は省略する。
【００１４】以上述べた構成において、燃焼器２で水素
と酸素とを燃焼させて生じた高温水蒸気は、圧縮機１で
圧縮された蒸気（例えば２５ｂａｒ、５８０℃）と混合
させられて減温（１２００℃）された後、ガスタービン
３へ導入されて膨張させられる。そして、このガスター
ビン３の排気（２ｂａｒ、７２０℃）は蒸気発生器４、
給水加熱器５で冷却（１３０℃）された後、蒸気抽気点
１６からその一部（１２．４％）が抽気され、また残り
の排気は圧縮機１へ導入される。一方、抽気された蒸気
は凝縮タービン７へ導入されて膨張（０．０４ｂａｒ、
２９℃）させられ、その後復水器８で復水される。ガス
タービンサイクルの燃焼器２での水素と酸素との燃焼に
よって生じた水（ガスタービンサイクル流量の１２．４
％）は排水管１３から抜き取られ、残りの水が給水ポン
プ１１によって加圧（１５２ｂａｒ）された後、給水加
熱器５で加熱され、蒸気発生器４で蒸気（１４０ｂａ
ｒ、６５０℃）とされ、この蒸気が蒸気タービン６へ導
入され、膨張させられた後、凝縮タービン７へ導入され
る。
と酸素とを燃焼させて生じた高温水蒸気は、圧縮機１で
圧縮された蒸気（例えば２５ｂａｒ、５８０℃）と混合
させられて減温（１２００℃）された後、ガスタービン
３へ導入されて膨張させられる。そして、このガスター
ビン３の排気（２ｂａｒ、７２０℃）は蒸気発生器４、
給水加熱器５で冷却（１３０℃）された後、蒸気抽気点
１６からその一部（１２．４％）が抽気され、また残り
の排気は圧縮機１へ導入される。一方、抽気された蒸気
は凝縮タービン７へ導入されて膨張（０．０４ｂａｒ、
２９℃）させられ、その後復水器８で復水される。ガス
タービンサイクルの燃焼器２での水素と酸素との燃焼に
よって生じた水（ガスタービンサイクル流量の１２．４
％）は排水管１３から抜き取られ、残りの水が給水ポン
プ１１によって加圧（１５２ｂａｒ）された後、給水加
熱器５で加熱され、蒸気発生器４で蒸気（１４０ｂａ
ｒ、６５０℃）とされ、この蒸気が蒸気タービン６へ導
入され、膨張させられた後、凝縮タービン７へ導入され
る。
【００１５】次に、図３は本発明の第３実施例を示し、
図２中の蒸気発生器４及び給水加熱器５の両熱交換器を
ドラム式排ガスボイラ１７に置き換え、このボイラ１７
で発生した蒸気を蒸気タービン６、凝縮タービン７へ導
入するようにしたものである。その他の構成は図２に示
したものと同一であるので、同一部分には同一の符号を
付して、重複する説明は省略する。
図２中の蒸気発生器４及び給水加熱器５の両熱交換器を
ドラム式排ガスボイラ１７に置き換え、このボイラ１７
で発生した蒸気を蒸気タービン６、凝縮タービン７へ導
入するようにしたものである。その他の構成は図２に示
したものと同一であるので、同一部分には同一の符号を
付して、重複する説明は省略する。
【００１６】最後に、図示はしないが、本発明の他の実
施例として、図３中の排ガスボイラ１７に再熱器を設置
したり、又は図１〜図３中のボトミングサイクルに脱気
器、給水加熱器を設置したりして、システム効率を更に
向上させることも可能である。
施例として、図３中の排ガスボイラ１７に再熱器を設置
したり、又は図１〜図３中のボトミングサイクルに脱気
器、給水加熱器を設置したりして、システム効率を更に
向上させることも可能である。
【００１７】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、圧
縮機、水素酸素燃焼器及びガスタービンを包含する閉ル
ープのガスタービンサイクルと、このガスタービンサイ
クルのガスタービン出口と圧縮機との間に設けた熱交換
器と、この熱交換器で発生した蒸気が導入される蒸気タ
ービンとを具備する水素酸素燃焼タービン発電プラント
において、前記蒸気タービンの排気を復水器へ直接又は
凝縮タービンを経て復水器へ導入し、かつ前記ガスター
ビンサイクルの燃焼生成物である水蒸気を前記熱交換器
の入口又は出口から系外へ抽気して前記凝縮タービンへ
導入するようにして、ガスタービンと蒸気タービンとを
系統的に分離し、それぞれ独立させているので、ガスタ
ービンを起動した後に蒸気タービンの起動を行えば良
く、起動が容易になると共に、蒸気タービンの入口蒸気
温度は給水量によって独立に制御できるので、制御が容
易となるなど、優れた効果が奏される。
縮機、水素酸素燃焼器及びガスタービンを包含する閉ル
ープのガスタービンサイクルと、このガスタービンサイ
クルのガスタービン出口と圧縮機との間に設けた熱交換
器と、この熱交換器で発生した蒸気が導入される蒸気タ
ービンとを具備する水素酸素燃焼タービン発電プラント
において、前記蒸気タービンの排気を復水器へ直接又は
凝縮タービンを経て復水器へ導入し、かつ前記ガスター
ビンサイクルの燃焼生成物である水蒸気を前記熱交換器
の入口又は出口から系外へ抽気して前記凝縮タービンへ
導入するようにして、ガスタービンと蒸気タービンとを
系統的に分離し、それぞれ独立させているので、ガスタ
ービンを起動した後に蒸気タービンの起動を行えば良
く、起動が容易になると共に、蒸気タービンの入口蒸気
温度は給水量によって独立に制御できるので、制御が容
易となるなど、優れた効果が奏される。
【図１】本発明に係る水素酸素燃焼タービン発電プラン
トの一実施例を示す系統図である。
トの一実施例を示す系統図である。
【図２】本発明に係る水素酸素燃焼タービン発電プラン
トの他の実施例を示す系統図である。
トの他の実施例を示す系統図である。
【図３】本発明に係る水素酸素燃焼タービン発電プラン
トの更に他の実施例を示す系統図である。
トの更に他の実施例を示す系統図である。
【図４】従来の水素酸素燃焼タービン発電プラントを示
す系統図である。
す系統図である。
【図５】従来例による蒸気発生器温度の一例を示すグラ
フである。
フである。
【図６】本発明による蒸気発生器温度の一例を示すグラ
フである。
フである。
１ 圧縮機 ２ 水素酸素燃焼器 ３ ガスタービン ４ 蒸気発生器（熱交換器） ５ 給水加熱器 ６ 蒸気タービン ７ 凝縮タービン ８ 復水器 ９ 発電機 １０ 発電機 １１ 給水ポンプ １３ 排水管 １４ 蒸気抽気点 １５ 発電機 １６ 蒸気抽気点 １７ 排ガスボイラ（熱交換器）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ２２Ｂ 1/18 Ｅ 7526−3Ｌ // Ｆ０２Ｂ 43/10 Ｂ
Claims (1)
- 【請求項１】圧縮機、水素酸素燃焼器及びガスタービン
を包含する閉ループのガスタービンサイクルと、このガ
スタービンサイクルのガスタービン出口と圧縮機との間
に設けた熱交換器と、この熱交換器で発生した蒸気が導
入される蒸気タービンとを具備する水素酸素燃焼タービ
ン発電プラントにおいて、前記蒸気タービンの排気を復
水器へ直接又は凝縮タービンを経て復水器へ導入し、か
つ前記ガスタービンサイクルの燃焼生成物である水蒸気
を前記熱交換器の入口又は出口から系外へ抽気して前記
凝縮タービンへ導入するようにしたことを特徴とする水
素酸素燃焼タービン発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11925293A JPH06307207A (ja) | 1993-04-23 | 1993-04-23 | 水素酸素燃焼タービン発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11925293A JPH06307207A (ja) | 1993-04-23 | 1993-04-23 | 水素酸素燃焼タービン発電プラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06307207A true JPH06307207A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=14756731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11925293A Withdrawn JPH06307207A (ja) | 1993-04-23 | 1993-04-23 | 水素酸素燃焼タービン発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06307207A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109026402A (zh) * | 2018-09-25 | 2018-12-18 | 杭州螺旋新能源科技有限公司 | 一种燃气轮机的启动方法及启动装置 |
| CN116997749A (zh) * | 2021-03-18 | 2023-11-03 | 西门子能源环球有限责任两合公司 | 用于产生具有限定的蒸汽参数的水蒸汽的方法 |
-
1993
- 1993-04-23 JP JP11925293A patent/JPH06307207A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109026402A (zh) * | 2018-09-25 | 2018-12-18 | 杭州螺旋新能源科技有限公司 | 一种燃气轮机的启动方法及启动装置 |
| CN116997749A (zh) * | 2021-03-18 | 2023-11-03 | 西门子能源环球有限责任两合公司 | 用于产生具有限定的蒸汽参数的水蒸汽的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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