JPH06322467A - コンプレッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法 - Google Patents
コンプレッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法Info
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- JPH06322467A JPH06322467A JP5132988A JP13298893A JPH06322467A JP H06322467 A JPH06322467 A JP H06322467A JP 5132988 A JP5132988 A JP 5132988A JP 13298893 A JP13298893 A JP 13298893A JP H06322467 A JPH06322467 A JP H06322467A
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Landscapes
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐磨耗性、冷間鍛造性、かしめ性に優れたコ
ンプレッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法を
提供する。 【構成】 Ｃｕ２．０〜６．０wt％、Ｓｉ１．０〜５．
０wt％、Ｍｇ０．５〜２．０wt％を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物とからなることを特徴とするコンプレッ
サー部品用アルミニウム合金であり、熱間押出、冷間鍛
造の工程または連続鋳造圧延、引抜加工、冷間鍛造の工
程により製造する。
ンプレッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法を
提供する。 【構成】 Ｃｕ２．０〜６．０wt％、Ｓｉ１．０〜５．
０wt％、Ｍｇ０．５〜２．０wt％を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物とからなることを特徴とするコンプレッ
サー部品用アルミニウム合金であり、熱間押出、冷間鍛
造の工程または連続鋳造圧延、引抜加工、冷間鍛造の工
程により製造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、空調装置のコンプレッ
サー部品であるピストン、ロッドプレート等、高い強度
と耐磨耗性、及び冷間鍛造性が要求される部品に好適な
コンプレッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法
に関するものである。
サー部品であるピストン、ロッドプレート等、高い強度
と耐磨耗性、及び冷間鍛造性が要求される部品に好適な
コンプレッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ルームエアコン、カーエアコン等
の空調装置のコンプレッサー部品の中で強い磨耗を受け
る部品には、鉄系の材料が使用されていた。しかし、最
近特にカーエアコンのコンプレッサー部品には、軽量化
を目的としてアルミニウム合金を用いる比率が高くなっ
てきている。このコンプレッサー部品用アルミニウム合
金としては、従来ＡｌにＳｉを添加して耐磨耗性を向上
させ、さらにＣｕやＭｇを添加して、強度を向上させた
Ａｌ−Ｓｉ系合金（例えばＪＩＳＡＣ４Ｃ合金等）の鋳
物品が使用されていた。しかし、最近カーエアコンにお
いては、フロンガス規制により、より強度と耐磨耗性に
優れたコンプレッサー部品が必要とされてきており、ア
ルミニウム合金製のコンプレッサー部品としても前記鋳
物品から鍛造品に変更する必要が生じてきている。
の空調装置のコンプレッサー部品の中で強い磨耗を受け
る部品には、鉄系の材料が使用されていた。しかし、最
近特にカーエアコンのコンプレッサー部品には、軽量化
を目的としてアルミニウム合金を用いる比率が高くなっ
てきている。このコンプレッサー部品用アルミニウム合
金としては、従来ＡｌにＳｉを添加して耐磨耗性を向上
させ、さらにＣｕやＭｇを添加して、強度を向上させた
Ａｌ−Ｓｉ系合金（例えばＪＩＳＡＣ４Ｃ合金等）の鋳
物品が使用されていた。しかし、最近カーエアコンにお
いては、フロンガス規制により、より強度と耐磨耗性に
優れたコンプレッサー部品が必要とされてきており、ア
ルミニウム合金製のコンプレッサー部品としても前記鋳
物品から鍛造品に変更する必要が生じてきている。
【０００３】そしてこの鍛造品としてもＡｌ−Ｓｉ系合
金（ＪＩＳ４８１０合金、ＪＩＳ４０３２合金等）が使
用できるがその製造方法としては、所定の合金組成の鋳
塊を鍛造加工した後、切削加工して所定の形状に仕上げ
る方法が採られている。
金（ＪＩＳ４８１０合金、ＪＩＳ４０３２合金等）が使
用できるがその製造方法としては、所定の合金組成の鋳
塊を鍛造加工した後、切削加工して所定の形状に仕上げ
る方法が採られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら最近コン
プレッサーとして、片側斜板式のコンプレッサーが増加
してきており、このコンプレッサーにおけるピストンや
ロッドプレートは、最終的にコネクティングロッドとか
しめ加工で連結される。従って、ピストンやロッドプレ
ートの材料としてはかしめ加工が可能な程度の伸びを有
することが要求される。しかるに前記従来使用されてい
るＡｌ−Ｓｉ系合金では、焼入れ、焼戻しの熱処理によ
り強度を高めた場合は伸びが不足し、かしめ加工の際に
割れが生じてしまう。また焼鈍処理を行って軟化させ、
伸びを高めると、かしめ加工は可能となるが、強度、耐
磨耗性が不足してしまい、使用中にかしめ部にゆるみが
生じるという問題がある。
プレッサーとして、片側斜板式のコンプレッサーが増加
してきており、このコンプレッサーにおけるピストンや
ロッドプレートは、最終的にコネクティングロッドとか
しめ加工で連結される。従って、ピストンやロッドプレ
ートの材料としてはかしめ加工が可能な程度の伸びを有
することが要求される。しかるに前記従来使用されてい
るＡｌ−Ｓｉ系合金では、焼入れ、焼戻しの熱処理によ
り強度を高めた場合は伸びが不足し、かしめ加工の際に
割れが生じてしまう。また焼鈍処理を行って軟化させ、
伸びを高めると、かしめ加工は可能となるが、強度、耐
磨耗性が不足してしまい、使用中にかしめ部にゆるみが
生じるという問題がある。
【０００５】このようにＡｌ−Ｓｉ系合金は、最近のコ
ンプレッサー部品用アルミニウム合金としては、強度、
耐磨耗性、かしめ性のバランスが悪く、新たなコンプレ
ッサー部品用アルミニウム合金の開発が望まれている。
また製造方法としても、従来の溶解、鋳造、鍛造、切削
という工程に代わるより効率的な製造方法の開発が望ま
れている。
ンプレッサー部品用アルミニウム合金としては、強度、
耐磨耗性、かしめ性のバランスが悪く、新たなコンプレ
ッサー部品用アルミニウム合金の開発が望まれている。
また製造方法としても、従来の溶解、鋳造、鍛造、切削
という工程に代わるより効率的な製造方法の開発が望ま
れている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる状況に鑑
み、鋭意検討の結果、コンプレッサー部品に要求される
強度、耐磨耗性を有し、かつかしめ加工が可能なコンプ
レッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法を開発
したものであり、請求項１記載の発明はＣｕ２．０〜
６．０wt％、Ｓｉ１．０〜５．０wt％、Ｍｇ０．５〜
２．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なることを特徴とするコンプレッサー部品用アルミニウ
ム合金であり、請求項２記載の発明はＣｕ２．０〜６．
０wt％、Ｓｉ１．０〜５．０wt％、Ｍｇ０．５〜２．０
wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるア
ルミニウム合金鋳塊を熱間押出した後、冷間鍛造するこ
とを特徴とするコンプレッサー部品用アルミニウム合金
の製造方法であり、請求項３記載の発明は、Ｃｕ２．０
〜６．０wt％、Ｓｉ１．０〜５．０wt％、Ｍｇ０．５〜
２．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なるアルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延した後、引抜
加工を施してコイル状に巻き取った後、冷間鍛造するこ
とを特徴とするコンプレッサー部品用アルミニウム合金
の製造方法である。
み、鋭意検討の結果、コンプレッサー部品に要求される
強度、耐磨耗性を有し、かつかしめ加工が可能なコンプ
レッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法を開発
したものであり、請求項１記載の発明はＣｕ２．０〜
６．０wt％、Ｓｉ１．０〜５．０wt％、Ｍｇ０．５〜
２．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なることを特徴とするコンプレッサー部品用アルミニウ
ム合金であり、請求項２記載の発明はＣｕ２．０〜６．
０wt％、Ｓｉ１．０〜５．０wt％、Ｍｇ０．５〜２．０
wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるア
ルミニウム合金鋳塊を熱間押出した後、冷間鍛造するこ
とを特徴とするコンプレッサー部品用アルミニウム合金
の製造方法であり、請求項３記載の発明は、Ｃｕ２．０
〜６．０wt％、Ｓｉ１．０〜５．０wt％、Ｍｇ０．５〜
２．０wt％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とから
なるアルミニウム合金溶湯を連続鋳造圧延した後、引抜
加工を施してコイル状に巻き取った後、冷間鍛造するこ
とを特徴とするコンプレッサー部品用アルミニウム合金
の製造方法である。
【０００７】
【作用】先ず本発明コンプレッサー部品用アルミニウム
合金の合金組成を上記のように限定した理由について説
明する。ＣｕはＡｌ中に固溶するとともに、ＣｕＡｌ2
化合物を生成し、このＣｕＡｌ2 化合物の析出によっ
て、マトリックスに強度を付与し、かつ耐磨耗性を向上
させる効果を有する。その含有量が２．０wt％未満では
この効果が十分でなく、６．０wt％を超えると加工性が
悪くなるため、製造する際の圧延性、押出性或いは冷間
鍛造性が低下し、またかしめ性も劣化する。
合金の合金組成を上記のように限定した理由について説
明する。ＣｕはＡｌ中に固溶するとともに、ＣｕＡｌ2
化合物を生成し、このＣｕＡｌ2 化合物の析出によっ
て、マトリックスに強度を付与し、かつ耐磨耗性を向上
させる効果を有する。その含有量が２．０wt％未満では
この効果が十分でなく、６．０wt％を超えると加工性が
悪くなるため、製造する際の圧延性、押出性或いは冷間
鍛造性が低下し、またかしめ性も劣化する。
【０００８】ＳｉはＡｌと不可避的不純物であるＦｅ、
Ｃｒ、Ｚｒのうち少なくとも１つと共存することによ
り、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物（α相）等を生成
し、この金属間化合物がマトリックス中に分散して、耐
磨耗性を向上させる効果がある。その含有量が１．０wt
％未満ではこの効果が十分でなく、５．０wt％を超える
と冷間鍛造性、かしめ性が劣化する。
Ｃｒ、Ｚｒのうち少なくとも１つと共存することによ
り、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物（α相）等を生成
し、この金属間化合物がマトリックス中に分散して、耐
磨耗性を向上させる効果がある。その含有量が１．０wt
％未満ではこの効果が十分でなく、５．０wt％を超える
と冷間鍛造性、かしめ性が劣化する。
【０００９】Ｍｇはマトリックス中に固溶して強度を付
与するとともに、Ｃｕと共存して合金に時効硬化性を与
え強度、耐磨耗性を向上させる効果がある。その含有量
が０．５wt％未満ではこの効果が十分でなく、２．０wt
％を超えるとＣｕと同様に圧延性、押出性或いは冷間鍛
造性が低下し、またかしめ性も劣化する。
与するとともに、Ｃｕと共存して合金に時効硬化性を与
え強度、耐磨耗性を向上させる効果がある。その含有量
が０．５wt％未満ではこの効果が十分でなく、２．０wt
％を超えるとＣｕと同様に圧延性、押出性或いは冷間鍛
造性が低下し、またかしめ性も劣化する。
【００１０】次に本発明の製造方法について説明する。
第一の製造方法は、上記所定の合金組成を有するＡｌ合
金鋳塊を、熱間押出した後、冷間鍛造することを特徴と
するものである。この製造方法によれば、熱間押出の
際、押出材の断面形状をコンプレッサー部品の投影形状
にできるだけ近似させることにより、後工程である冷間
鍛造を、従来のように鋳塊から直接鍛造するよりも遙に
効率的に行うことができる。この製造方法は、Ａｌ合金
鋳塊を上記合金組成とすることにより、Ａｌ−Ｓｉ系合
金では問題となっていた熱間押出の際の割れ、冷間鍛造
やかしめ時の割れを防止できるため、採用できたもので
ある。
第一の製造方法は、上記所定の合金組成を有するＡｌ合
金鋳塊を、熱間押出した後、冷間鍛造することを特徴と
するものである。この製造方法によれば、熱間押出の
際、押出材の断面形状をコンプレッサー部品の投影形状
にできるだけ近似させることにより、後工程である冷間
鍛造を、従来のように鋳塊から直接鍛造するよりも遙に
効率的に行うことができる。この製造方法は、Ａｌ合金
鋳塊を上記合金組成とすることにより、Ａｌ−Ｓｉ系合
金では問題となっていた熱間押出の際の割れ、冷間鍛造
やかしめ時の割れを防止できるため、採用できたもので
ある。
【００１１】第二の製造方法は、上記所定の合金組成を
有するＡｌ合金溶湯を、連続鋳造圧延した後、引抜加工
を施してコイル状に巻き取った後、冷間鍛造することを
特徴とするものである。この製造方法によっても、連続
鋳造圧延の際、圧延材の断面形状をコンプレッサー部品
の投影形状にできるだけ近似させることにより、後工程
の冷間鍛造を従来より遙に効率的に行うことができる。
また、連続鋳造圧延・引抜の工程で、素材をコイル化す
ることで、著しく生産性を向上させることができる。こ
の製造方法も、Ａｌ合金溶湯を上記合金組成とすること
により、Ａｌ−Ｓｉ系合金では問題となっていた連続鋳
造圧延時の鋳塊割れ、引抜加工時の割れを防止できるた
めに、採用できたものである。
有するＡｌ合金溶湯を、連続鋳造圧延した後、引抜加工
を施してコイル状に巻き取った後、冷間鍛造することを
特徴とするものである。この製造方法によっても、連続
鋳造圧延の際、圧延材の断面形状をコンプレッサー部品
の投影形状にできるだけ近似させることにより、後工程
の冷間鍛造を従来より遙に効率的に行うことができる。
また、連続鋳造圧延・引抜の工程で、素材をコイル化す
ることで、著しく生産性を向上させることができる。こ
の製造方法も、Ａｌ合金溶湯を上記合金組成とすること
により、Ａｌ−Ｓｉ系合金では問題となっていた連続鋳
造圧延時の鋳塊割れ、引抜加工時の割れを防止できるた
めに、採用できたものである。
【００１２】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説
明する。 （実施例１）表１に示す合金組成のアルミニウム合金を
水冷鋳造により、２１９ｍｍφの鋳塊に鋳造し、４７０
℃で１２時間の均質化処理を施した後、４５０℃に再加
熱し、熱間押出して３０ｍｍφの棒材とした。この棒材
から焼鈍処理したＯ材と、溶体化・焼入れ処理した後、
人工時効処理したＴ６材を得て試料とした。尚、熱処理
条件は標準条件で行った。Ｔ６材については、引張試験
を行って引張強さ、耐力、伸びを測定し、また大越式磨
耗試験機で比磨耗量を求め、耐磨耗性を評価した。耐磨
耗性の評価基準は、大越式耐磨耗試験による乾式と湿式
で得られる比磨耗量を材料間相対比較で評価した。Ｏ材
については、据込試験による加工限界から冷間鍛造性を
評価し、またピストン形状のものを球でかしめて割れの
発生しやすさからかしめ性を評価した。冷間鍛造性の評
価基準は、据込率による加工限界を指標として６０％以
上加工可能のものを良好とし、６０％未満の材料を悪い
とした。またかしめ性の評価基準は、ピストンに鉄球を
挿入し、かしめ加工を施してその割れ易さで評価した。
表２にこれらの結果を示す。
明する。 （実施例１）表１に示す合金組成のアルミニウム合金を
水冷鋳造により、２１９ｍｍφの鋳塊に鋳造し、４７０
℃で１２時間の均質化処理を施した後、４５０℃に再加
熱し、熱間押出して３０ｍｍφの棒材とした。この棒材
から焼鈍処理したＯ材と、溶体化・焼入れ処理した後、
人工時効処理したＴ６材を得て試料とした。尚、熱処理
条件は標準条件で行った。Ｔ６材については、引張試験
を行って引張強さ、耐力、伸びを測定し、また大越式磨
耗試験機で比磨耗量を求め、耐磨耗性を評価した。耐磨
耗性の評価基準は、大越式耐磨耗試験による乾式と湿式
で得られる比磨耗量を材料間相対比較で評価した。Ｏ材
については、据込試験による加工限界から冷間鍛造性を
評価し、またピストン形状のものを球でかしめて割れの
発生しやすさからかしめ性を評価した。冷間鍛造性の評
価基準は、据込率による加工限界を指標として６０％以
上加工可能のものを良好とし、６０％未満の材料を悪い
とした。またかしめ性の評価基準は、ピストンに鉄球を
挿入し、かしめ加工を施してその割れ易さで評価した。
表２にこれらの結果を示す。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】表２から明らかなように、本発明例No. １
〜３は耐磨耗性、冷間鍛造性、かしめ性のいずれも良好
である。これに対し、従来例No. ４（ＪＩＳ ４８１０
相当）は、冷間鍛造性、かしめ性は良好であるが、強度
が不足のために耐磨耗性が悪い。また従来例No. ５、６
（ＪＩＳ ４０３２相当）は、強度は本発明例と同等
で、耐磨耗性は良好であるが、伸びが小さく冷間鍛造
性、かしめ性が悪い。
〜３は耐磨耗性、冷間鍛造性、かしめ性のいずれも良好
である。これに対し、従来例No. ４（ＪＩＳ ４８１０
相当）は、冷間鍛造性、かしめ性は良好であるが、強度
が不足のために耐磨耗性が悪い。また従来例No. ５、６
（ＪＩＳ ４０３２相当）は、強度は本発明例と同等
で、耐磨耗性は良好であるが、伸びが小さく冷間鍛造
性、かしめ性が悪い。
【００１６】（実施例２）表１に示す合金組成のアルミ
ニウム合金溶湯を、プロペルチ方式の連続鋳造機により
断面積約１５００ｍｍ2 の鋳塊を作製し、熱間圧延温度
４００℃前後で、４段圧延により３２ｍｍφとし、引き
続いて冷間引抜加工により３０ｍｍφの棒材とした。こ
の棒材に実施例１と同様な熱処理を施して０材とＴ６材
の試料を得た。これらの試料について実施例１と同様な
試験を行って、機械的性質の測定と、耐磨耗性、冷間鍛
造性、かしめ性の評価をした。それらの結果を表３に示
す。
ニウム合金溶湯を、プロペルチ方式の連続鋳造機により
断面積約１５００ｍｍ2 の鋳塊を作製し、熱間圧延温度
４００℃前後で、４段圧延により３２ｍｍφとし、引き
続いて冷間引抜加工により３０ｍｍφの棒材とした。こ
の棒材に実施例１と同様な熱処理を施して０材とＴ６材
の試料を得た。これらの試料について実施例１と同様な
試験を行って、機械的性質の測定と、耐磨耗性、冷間鍛
造性、かしめ性の評価をした。それらの結果を表３に示
す。
【００１７】
【表３】
【００１８】表３から明らかなように、本発明例No. １
１〜１３は耐磨耗性、冷間鍛造性、かしめ性のいずれも
良好である。これに対し、従来例No. １４（ＪＩＳ ４
８１０相当）は、冷間鍛造性、かしめ性は良好である
が、強度が不足のために耐磨耗性が悪い。また従来例N
o. １５、１６（ＪＩＳ ４０３２相当）は、強度は本
発明例と同等で、耐磨耗性は良好であるが、伸びが小さ
く冷間鍛造性、かしめ性が悪い。
１〜１３は耐磨耗性、冷間鍛造性、かしめ性のいずれも
良好である。これに対し、従来例No. １４（ＪＩＳ ４
８１０相当）は、冷間鍛造性、かしめ性は良好である
が、強度が不足のために耐磨耗性が悪い。また従来例N
o. １５、１６（ＪＩＳ ４０３２相当）は、強度は本
発明例と同等で、耐磨耗性は良好であるが、伸びが小さ
く冷間鍛造性、かしめ性が悪い。
【００１９】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば耐磨
耗性、冷間鍛造性、かしめ性のいずれにも優れたコンプ
レッサー部品用アルミニウム合金が得られるもので、工
業上顕著な効果を奏するものである。
耗性、冷間鍛造性、かしめ性のいずれにも優れたコンプ
レッサー部品用アルミニウム合金が得られるもので、工
業上顕著な効果を奏するものである。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃｕ２．０〜６．０wt％、Ｓｉ１．０〜
５．０wt％、Ｍｇ０．５〜２．０wt％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなることを特徴とするコンプ
レッサー部品用アルミニウム合金。 - 【請求項２】 Ｃｕ２．０〜６．０wt％、Ｓｉ１．０〜
５．０wt％、Ｍｇ０．５〜２．０wt％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金鋳塊を
熱間押出した後、冷間鍛造することを特徴とするコンプ
レッサー部品用アルミニウム合金の製造方法。 - 【請求項３】 Ｃｕ２．０〜６．０wt％、Ｓｉ１．０〜
５．０wt％、Ｍｇ０．５〜２．０wt％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金溶湯を
連続鋳造圧延した後、引抜加工を施してコイル状に巻き
取った後、冷間鍛造することを特徴とするコンプレッサ
ー部品用アルミニウム合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5132988A JPH06322467A (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | コンプレッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5132988A JPH06322467A (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | コンプレッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06322467A true JPH06322467A (ja) | 1994-11-22 |
Family
ID=15094161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5132988A Pending JPH06322467A (ja) | 1993-05-11 | 1993-05-11 | コンプレッサー部品用アルミニウム合金とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06322467A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2036993A4 (en) * | 2006-06-29 | 2011-01-26 | Hitachi Metals Ltd | ALUMINUM ALLOY ALLOY, THE ALLOY COMPREHENSIVE CASTED COMPRESSOR LOAD AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| GB2555159A (en) * | 2016-07-15 | 2018-04-25 | Caterpillar Inc | Method of making machine component with aluminium alloy under temperature-limited forming conditions |
| JP2020169375A (ja) * | 2019-04-05 | 2020-10-15 | 昭和電工株式会社 | コンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金およびコンプレッサー摺動部品鍛造品 |
| JP2020169376A (ja) * | 2019-04-05 | 2020-10-15 | 昭和電工株式会社 | コンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金およびコンプレッサー摺動部品鍛造品 |
-
1993
- 1993-05-11 JP JP5132988A patent/JPH06322467A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2036993A4 (en) * | 2006-06-29 | 2011-01-26 | Hitachi Metals Ltd | ALUMINUM ALLOY ALLOY, THE ALLOY COMPREHENSIVE CASTED COMPRESSOR LOAD AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR |
| US8292589B2 (en) | 2006-06-29 | 2012-10-23 | Hitachi Metals Precision, Ltd. | Casting aluminum alloy, cast compressor impeller comprising the alloy, and process for producing the same |
| GB2555159A (en) * | 2016-07-15 | 2018-04-25 | Caterpillar Inc | Method of making machine component with aluminium alloy under temperature-limited forming conditions |
| US10232442B2 (en) | 2016-07-15 | 2019-03-19 | Caterpillar Inc. | Method of making machine component with aluminum alloy under temperature-limited forming conditions |
| GB2555159B (en) * | 2016-07-15 | 2022-05-04 | Caterpillar Inc | Method of making machine component with aluminium alloy under temperature-limited forming conditions |
| JP2020169375A (ja) * | 2019-04-05 | 2020-10-15 | 昭和電工株式会社 | コンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金およびコンプレッサー摺動部品鍛造品 |
| JP2020169376A (ja) * | 2019-04-05 | 2020-10-15 | 昭和電工株式会社 | コンプレッサー摺動部品用アルミニウム合金およびコンプレッサー摺動部品鍛造品 |
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