JPH0635670Y2 - 可飽和リアクトルを含む整流回路 - Google Patents
可飽和リアクトルを含む整流回路Info
- Publication number
- JPH0635670Y2 JPH0635670Y2 JP1986074926U JP7492686U JPH0635670Y2 JP H0635670 Y2 JPH0635670 Y2 JP H0635670Y2 JP 1986074926 U JP1986074926 U JP 1986074926U JP 7492686 U JP7492686 U JP 7492686U JP H0635670 Y2 JPH0635670 Y2 JP H0635670Y2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- terminal
- winding
- saturable reactor
- diode
- current
- Prior art date
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- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Rectifiers (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 〈考案の技術分野〉 本考案は、整流効率を改善した可飽和リアクトルを含む
整流回路に関する。
整流回路に関する。
〈従来技術とその問題点〉 近年、可飽和リアクトルを用いた磁気増幅器が、電力制
御に使用される機会が増大してきた。特にスイッチング
電源において、スイッチング波形を入力して、そのパル
ス幅を制御するように構成されたレーミー回路は典型的
な磁気増幅器として多用されている。レーミー回路を用
いる電源は、構造が簡単で信頼度も高く、近年のスイッ
チング周波数の高周波化（数100kHz〜数MHzにもなる）
により小型化も実現されるようになった。従って実用性
が高いものである。
御に使用される機会が増大してきた。特にスイッチング
電源において、スイッチング波形を入力して、そのパル
ス幅を制御するように構成されたレーミー回路は典型的
な磁気増幅器として多用されている。レーミー回路を用
いる電源は、構造が簡単で信頼度も高く、近年のスイッ
チング周波数の高周波化（数100kHz〜数MHzにもなる）
により小型化も実現されるようになった。従って実用性
が高いものである。
第３図の（ａ）はレーミー回路を用いた磁気増幅器で制
御されるスイッチング電源の従来例を示すものである。
御されるスイッチング電源の従来例を示すものである。
第３図の（ｂ）は、第３図の（ａ）の回路の各部の波形
を時間に対して示したものである。
を時間に対して示したものである。
変成器T1の１次巻線は矩形波電源Vinによって駆動さ
れ、その２次巻線に接続された可飽和リアクトルMAG AM
P1とMAG AMP2を駆動する。両可飽和リアクトルの磁束の
リセット値はダイオードCR3，CR4の陽極電圧によって定
められる。
れ、その２次巻線に接続された可飽和リアクトルMAG AM
P1とMAG AMP2を駆動する。両可飽和リアクトルの磁束の
リセット値はダイオードCR3，CR4の陽極電圧によって定
められる。
MAG AMP1,ダイオードCR1，ダイオードCR3およびトラン
スT1の２次巻線で構成する回路とMAG AMP2,ダイオードC
2，ダイオードCR4およびトランスT1の他の２次巻線で構
成する回路は対称であり、Vinの波形の正負に対応し
て、交互に同じ動作をおこなう。従って、以下において
は前者についてのみ考察し、問題点を説明する。トラン
スT1の２次巻線の波形V1は、波高値がVp，パルス幅がT,
デューティ比が0.5の対称矩形波である。
スT1の２次巻線で構成する回路とMAG AMP2,ダイオードC
2，ダイオードCR4およびトランスT1の他の２次巻線で構
成する回路は対称であり、Vinの波形の正負に対応し
て、交互に同じ動作をおこなう。従って、以下において
は前者についてのみ考察し、問題点を説明する。トラン
スT1の２次巻線の波形V1は、波高値がVp，パルス幅がT,
デューティ比が0.5の対称矩形波である。
前記の構成から明らかなように、ダイオードCR3から供
給される電流Icが零のとき、コイルL1，コンデンサC1か
ら成るフィルタを介して負荷に印加される出力電圧Vout
が最大となる。従ってこのときの整流効率は最大とな
る。この最大値以下の出力電圧は、電流Icの供給により
任意に得られるから、この最大値を高めることが重要で
ある。
給される電流Icが零のとき、コイルL1，コンデンサC1か
ら成るフィルタを介して負荷に印加される出力電圧Vout
が最大となる。従ってこのときの整流効率は最大とな
る。この最大値以下の出力電圧は、電流Icの供給により
任意に得られるから、この最大値を高めることが重要で
ある。
実際に用いられている第３図の（ａ）の回路では、ダイ
オードCR1が逆極性で駆動されるとき、順方向駆動時に
蓄積された蓄積電荷による逆方向回復電流がIcと同一方
向でMAG AMP1に流入する。したがって、MAG AMP1はリセ
ットされ、出力電圧V2のパルス幅は狭まり、Voutの最大
値は低下する。
オードCR1が逆極性で駆動されるとき、順方向駆動時に
蓄積された蓄積電荷による逆方向回復電流がIcと同一方
向でMAG AMP1に流入する。したがって、MAG AMP1はリセ
ットされ、出力電圧V2のパルス幅は狭まり、Voutの最大
値は低下する。
第３図の（ｂ）に示す電流I1の波形において、V1が負の
期間逆方向電流（大きさId）が流れ、磁束がセットされ
るため、V1の正の期間が開始しても、そのリセット分を
セットするための期間tdの間は励磁電流しか流れず、V2
のパルス幅はtdだけ狭くなる。
期間逆方向電流（大きさId）が流れ、磁束がセットされ
るため、V1の正の期間が開始しても、そのリセット分を
セットするための期間tdの間は励磁電流しか流れず、V2
のパルス幅はtdだけ狭くなる。
〈考案の目的〉 本考案の目的は、前記のダイオード逆方向回復電流によ
る磁束リセットを防止し、整流効率を改善することであ
る。
る磁束リセットを防止し、整流効率を改善することであ
る。
〈考案の概要〉 本考案の１実施例によれば、従来の整流回路に電流を供
給する第１の巻線の他に第２の巻線を有する可飽和リア
クトルを用いる。第１の巻線にダイオードの逆方向回復
電流が流れる期間、第２の巻線に相殺電流を流して、逆
方向回復電流によって生じる可飽和リアクトル内の磁界
を相殺することにより、リセットを防止している。
給する第１の巻線の他に第２の巻線を有する可飽和リア
クトルを用いる。第１の巻線にダイオードの逆方向回復
電流が流れる期間、第２の巻線に相殺電流を流して、逆
方向回復電流によって生じる可飽和リアクトル内の磁界
を相殺することにより、リセットを防止している。
〈考案の実施例〉 第１図は本考案の概念を示す回路図である。第１図にお
いて、第３図と対応部分には同一の符号がつけてあり、
その動作はMAG AMP1,MAG AMP2を除き互いに同じなので
説明を省略する。
いて、第３図と対応部分には同一の符号がつけてあり、
その動作はMAG AMP1,MAG AMP2を除き互いに同じなので
説明を省略する。
第１図に示すように、MAG AMP1,MAG AMP2には、それぞ
れの第１の巻線（ダイオードCR1，CR2に接続された巻
線）のダイオードCR1，CR2に接続されると反対側の入力
端子をそれぞれ共有する第２の巻線を設けている。
れの第１の巻線（ダイオードCR1，CR2に接続された巻
線）のダイオードCR1，CR2に接続されると反対側の入力
端子をそれぞれ共有する第２の巻線を設けている。
本実施例の説明においても、回路の動作の対称性から、
MAG AMP1についてのみ説明する。
MAG AMP1についてのみ説明する。
MAG AMP1の第２の巻線は電流源I2によって駆動される。
該電流I2は、第３図の（ｂ）に示すように、ダイオード
CR1の逆方向回復電流が流れる期間、可飽和リアクトル
のリセットを相殺するように流れる。第３図の（ａ）に
示すように、第１の巻線と第２の巻線を同一極性、同一
巻数とすれば、同図（ｂ）のI1の逆方向回復電流値Idと
I2の大きさＩ′ｄは同じ値に選ばれる。IdよりもId′を
大きく選べば、可飽和リアクトルの角形性の劣化を相殺
することも可能となる。
該電流I2は、第３図の（ｂ）に示すように、ダイオード
CR1の逆方向回復電流が流れる期間、可飽和リアクトル
のリセットを相殺するように流れる。第３図の（ａ）に
示すように、第１の巻線と第２の巻線を同一極性、同一
巻数とすれば、同図（ｂ）のI1の逆方向回復電流値Idと
I2の大きさＩ′ｄは同じ値に選ばれる。IdよりもId′を
大きく選べば、可飽和リアクトルの角形性の劣化を相殺
することも可能となる。
第２図は、第１図の概念を具現化した１実施例の回路図
であり、第２図と同一の部分には同一の符号を付してあ
る。第２図では、第１図における電流源がダイオードと
抵抗の直列回路によって具現化されている。
であり、第２図と同一の部分には同一の符号を付してあ
る。第２図では、第１図における電流源がダイオードと
抵抗の直列回路によって具現化されている。
MAG AMP1,ダイオードCR6，抵抗R1から構成される回路と
MAG AMP2,ダイオードCR7，抵抗R2から構成される回路は
第１図の場合と同じように、相互に同じ動作をするの
で、前者についてのみ説明する。ダイオードCR6はその
陽極が接地側に接続されるので、ダイオードCR1が逆方
向回復電流を発生する期間のみ導通する。従って、抵抗
R1の値を加減すれば、第２の巻線に流れる電流を調整
し、所望の相殺効果を得ることができる。
MAG AMP2,ダイオードCR7，抵抗R2から構成される回路は
第１図の場合と同じように、相互に同じ動作をするの
で、前者についてのみ説明する。ダイオードCR6はその
陽極が接地側に接続されるので、ダイオードCR1が逆方
向回復電流を発生する期間のみ導通する。従って、抵抗
R1の値を加減すれば、第２の巻線に流れる電流を調整
し、所望の相殺効果を得ることができる。
〈考案の結果〉 以上本考案の１実施例に詳述したように、整流ダイオー
ドによる逆方向回復電流の磁束リセットが防止されるの
で整流効率が改善され、大きな最大整流出力を得ること
ができる。
ドによる逆方向回復電流の磁束リセットが防止されるの
で整流効率が改善され、大きな最大整流出力を得ること
ができる。
また、相殺電流は、逆方向回復電流の発生する期間だ
け、必要最少限発生せられるので、消費電力の増加もわ
ずかである。
け、必要最少限発生せられるので、消費電力の増加もわ
ずかである。
さらにまた、相殺電流を増加することにより、可飽和リ
アクトルの角形性の不良にもとずくリセットの相殺も兼
ねることができる。
アクトルの角形性の不良にもとずくリセットの相殺も兼
ねることができる。
したがって、実用に供して有益である。
第１図は本考案の概念を示す回路図、第２図は第１図の
概念を具現化した本考案の１実施例の回路図、第３図は
従来例の回路図。 Vin：矩形波発生源，T1：トランス， MAG AMP1,MAG AMP2:可飽和リアクトル，V1：T1の２次巻
線電圧， I1:MAG AMP1の電流， V2：ダイオードCR1の陰極電圧， I2，I3:MAG AMP1の第２巻線の電流， Ic:制御電流，Vout：炉波された整流出力， T:V1のパルス幅、Vp：V1の波高値 Id:CR1の逆方向回復電流の大きさ， td:CR1の逆方向回復電流によるリセット磁束をセットす
る時間， Id′：第２巻線に流れる電流I2の大きさ， CR1，CR2，CR3，CR4，CR5：ダイオード， L1：コイル，C1：コンデンサ，
概念を具現化した本考案の１実施例の回路図、第３図は
従来例の回路図。 Vin：矩形波発生源，T1：トランス， MAG AMP1,MAG AMP2:可飽和リアクトル，V1：T1の２次巻
線電圧， I1:MAG AMP1の電流， V2：ダイオードCR1の陰極電圧， I2，I3:MAG AMP1の第２巻線の電流， Ic:制御電流，Vout：炉波された整流出力， T:V1のパルス幅、Vp：V1の波高値 Id:CR1の逆方向回復電流の大きさ， td:CR1の逆方向回復電流によるリセット磁束をセットす
る時間， Id′：第２巻線に流れる電流I2の大きさ， CR1，CR2，CR3，CR4，CR5：ダイオード， L1：コイル，C1：コンデンサ，
Claims (1)
- 【請求項１】交流を受信する第一の端子と、前記交流の
逆極性の交流を受信する第二の端子と、直流電流を受信
する第三の端子と、前記第一の端子と第一の出力端子と
を有する第一の巻線及び前記第一の端子と第二の出力端
子とを有する第二の巻線とを磁性体に巻回して構成した
第一の可飽和リアクトルと、前記第二の端子と第三の出
力端子とを有する第三の巻線及び前記第二の端子と第四
の出力端子とを有する第四の巻線とを磁性体に巻回して
構成した第二の可飽和リアクトルと、接地された負荷回
路と前記第一、第三の出力端子のそれぞれとを接続する
第一、第二の整流ダイオードと、前記第三の端子と前記
第一、第三の出力端子のそれぞれとを接続する第一、第
二のダイオードと、前記第二、第四の出力端子をそれぞ
れ接地するための、それぞれが抵抗とダイオードの直列
接続である第一、第二の直列回路とからなる可飽和リア
クトルを含む整流回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986074926U JPH0635670Y2 (ja) | 1986-05-19 | 1986-05-19 | 可飽和リアクトルを含む整流回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986074926U JPH0635670Y2 (ja) | 1986-05-19 | 1986-05-19 | 可飽和リアクトルを含む整流回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62188988U JPS62188988U (ja) | 1987-12-01 |
| JPH0635670Y2 true JPH0635670Y2 (ja) | 1994-09-14 |
Family
ID=30920597
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1986074926U Expired - Lifetime JPH0635670Y2 (ja) | 1986-05-19 | 1986-05-19 | 可飽和リアクトルを含む整流回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0635670Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5638817B2 (ja) * | 2010-03-04 | 2014-12-10 | 川崎重工業株式会社 | 磁気増幅器 |
-
1986
- 1986-05-19 JP JP1986074926U patent/JPH0635670Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62188988U (ja) | 1987-12-01 |
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