JPH0637579A - チップ型圧電部品 - Google Patents
チップ型圧電部品Info
- Publication number
- JPH0637579A JPH0637579A JP4327685A JP32768592A JPH0637579A JP H0637579 A JPH0637579 A JP H0637579A JP 4327685 A JP4327685 A JP 4327685A JP 32768592 A JP32768592 A JP 32768592A JP H0637579 A JPH0637579 A JP H0637579A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- chip
- piezoelectric substrate
- thickness
- piezoelectric component
- piezoelectric
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Piezo-Electric Or Mechanical Vibrators, Or Delay Or Filter Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 圧電基板２０の両面の中央部に互いに対向す
るように振動電極２２が形成され、厚み縦振動モードを
利用したチップ型圧電部品において、圧電基板２０の厚
みをｔ1 、圧電基板２０の幅をＷ1 および振動電極２２
の直径をＤとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２０≦Ｄ≦１．５
０、２．２≦Ｗ1 ／Ｄ で示される範囲に設定されているチップ型圧電部品。 【効果】 リップルを発振領域（共振点と反共振点との
間）の外側に出すことが可能となり、共振点と反共振点
の中点としての発振周波数が設計値からずれることを阻
止することができる。
るように振動電極２２が形成され、厚み縦振動モードを
利用したチップ型圧電部品において、圧電基板２０の厚
みをｔ1 、圧電基板２０の幅をＷ1 および振動電極２２
の直径をＤとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２０≦Ｄ≦１．５
０、２．２≦Ｗ1 ／Ｄ で示される範囲に設定されているチップ型圧電部品。 【効果】 リップルを発振領域（共振点と反共振点との
間）の外側に出すことが可能となり、共振点と反共振点
の中点としての発振周波数が設計値からずれることを阻
止することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はチップ型圧電部品に関
し、より詳細には表面実装を可能とするためにチップ化
が図られたケース型構造のチップ型圧電部品に関する。
し、より詳細には表面実装を可能とするためにチップ化
が図られたケース型構造のチップ型圧電部品に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般にレゾネータの市場は現在のところ
樹脂モールドタイプのもので占められている。該樹脂モ
ールドタイプのものは図１１に示したように構成されて
おり、セラミックなどから成る圧電基板１０の両表面に
振動電極１２が形成され、その周りには振動のための振
動空隙１７が形成されている。この振動空隙１７を介し
て圧電基板１０の周りが樹脂１６により被覆されて固定
されている。このようにこのタイプのものは圧電基板１
０の周りが樹脂１６でしっかりと固定されているので、
リップルなどの不要振動などの発生が抑制され、安定し
た周波数特性を得ることができる。
樹脂モールドタイプのもので占められている。該樹脂モ
ールドタイプのものは図１１に示したように構成されて
おり、セラミックなどから成る圧電基板１０の両表面に
振動電極１２が形成され、その周りには振動のための振
動空隙１７が形成されている。この振動空隙１７を介し
て圧電基板１０の周りが樹脂１６により被覆されて固定
されている。このようにこのタイプのものは圧電基板１
０の周りが樹脂１６でしっかりと固定されているので、
リップルなどの不要振動などの発生が抑制され、安定し
た周波数特性を得ることができる。
【０００３】一方、近年のセット部品の軽薄短小化にと
もない、各種電子部品のチップ化が急速に進んできてお
り、レゾネータにおいても例外ではなく、チップ化の要
求が多大なものとなってきている。
もない、各種電子部品のチップ化が急速に進んできてお
り、レゾネータにおいても例外ではなく、チップ化の要
求が多大なものとなってきている。
【０００４】このため例えば図１２に示したようなケー
ス型構造のものが開発されている。このケース型構造の
ものは、エレメント１１が中央部に配設されている。こ
のエレメント１１はセラミック等からなる圧電基板１０
の両表面に互いに対向して振動電極１２が形成され、こ
れら振動電極１２がそれぞれ引き出し電極１３を介して
端子電極１４に接続されて構成されている。また、エレ
メント１１が取り付けられる基板２１の両端部近傍には
接続電極２６が形成されており、これら接続電極２６に
より基板２１が他の大きなプリント配線基板に接続され
るようになっている。これらの接続電極２６にエレメン
ト１１の端子電極１４が導電性接着剤１９により接着さ
れ、さらにエレメント１１を保護するためのキャップ状
の保護ケース１８が基板２１上に封止樹脂２７を用いて
接着されている。
ス型構造のものが開発されている。このケース型構造の
ものは、エレメント１１が中央部に配設されている。こ
のエレメント１１はセラミック等からなる圧電基板１０
の両表面に互いに対向して振動電極１２が形成され、こ
れら振動電極１２がそれぞれ引き出し電極１３を介して
端子電極１４に接続されて構成されている。また、エレ
メント１１が取り付けられる基板２１の両端部近傍には
接続電極２６が形成されており、これら接続電極２６に
より基板２１が他の大きなプリント配線基板に接続され
るようになっている。これらの接続電極２６にエレメン
ト１１の端子電極１４が導電性接着剤１９により接着さ
れ、さらにエレメント１１を保護するためのキャップ状
の保護ケース１８が基板２１上に封止樹脂２７を用いて
接着されている。
【０００５】そして、振動電極１２への電圧印加によ
り、厚みすべり振動、厚み縦振動を始めとする各種モー
ドの振動が生じるようになっている。
り、厚みすべり振動、厚み縦振動を始めとする各種モー
ドの振動が生じるようになっている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記ケース型構造チッ
プ部品の場合、厚みすべり振動モード（２〜８ＭＨｚ）
においてはその基本振動は抑圧されず、リップルのない
周波数波形が得られる。しかし縦軸にインピダンス、横
軸に周波数をとった図１３から解るように、厚み縦振動
モード（８〜１２ＭＨｚ）においてはリップルは十分に
は抑制されず、共振点と反共振点との間（発振領域）に
リップルが生じ、該リップルにより発振周波数がずれて
しまい、所望の発振周波数が得難いという問題点があっ
た。
プ部品の場合、厚みすべり振動モード（２〜８ＭＨｚ）
においてはその基本振動は抑圧されず、リップルのない
周波数波形が得られる。しかし縦軸にインピダンス、横
軸に周波数をとった図１３から解るように、厚み縦振動
モード（８〜１２ＭＨｚ）においてはリップルは十分に
は抑制されず、共振点と反共振点との間（発振領域）に
リップルが生じ、該リップルにより発振周波数がずれて
しまい、所望の発振周波数が得難いという問題点があっ
た。
【０００７】また、上記ケース型構造のチップ型圧電部
品において、エレメント１１の素子幅を小さくしてゆく
と共振点と反共振点との間（発振領域）にリップルが生
じ、該リップルにより発振周波数がずれてしまい、発振
周波数が不安定となり、素子幅の縮小化が困難であると
いう問題点もあった。
品において、エレメント１１の素子幅を小さくしてゆく
と共振点と反共振点との間（発振領域）にリップルが生
じ、該リップルにより発振周波数がずれてしまい、発振
周波数が不安定となり、素子幅の縮小化が困難であると
いう問題点もあった。
【０００８】本発明はこのような課題に鑑み発明された
ものであって、低コストで量産性に優れているケース型
構造のチップ型圧電部品において、リップルによる悪影
響を排除し、所望の発振周波数からずれることなく安定
した発振周波数を得ることができ、さらに素子幅を小さ
くして実装面積を大幅に縮小することができるチップ型
圧電部品を提供することを目的としている。
ものであって、低コストで量産性に優れているケース型
構造のチップ型圧電部品において、リップルによる悪影
響を排除し、所望の発振周波数からずれることなく安定
した発振周波数を得ることができ、さらに素子幅を小さ
くして実装面積を大幅に縮小することができるチップ型
圧電部品を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために本発明に係るチップ型圧電部品は、圧電基板の両
面の中央部に互いに対向するように振動電極が形成さ
れ、厚み縦振動モードを利用したチップ型圧電部品にお
いて、前記圧電基板の厚みをｔ1 、前記圧電基板の幅を
Ｗ1 および前記振動電極の直径をＤとした場合、これら
の値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２０≦Ｄ≦１．５
０、２．２≦Ｗ1 ／Ｄ で示される範囲に設定されていることを特徴とし、ま
た、本発明に係るチップ型圧電部品は、圧電基板の両面
の中央部に互いに対向するように楕円形状の振動電極が
形成され、厚み縦振動モードを利用したチップ型圧電部
品において、前記圧電基板の厚みをｔ1 、前記圧電基板
の振動電極の長軸長さをＡ、短軸長さをＢとした場合、
これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．４７＜Ｂ／Ａ＜１ で示される範囲に設定されていることを特徴とし、ま
た、本発明に係るチップ型圧電部品は、圧電基板の両面
の中央部に互いに対向するように長方形状の振動電極が
形成され、厚み縦振動モードを利用したチップ型圧電部
品において、前記圧電基板の厚みをｔ1 、前記圧電基板
の振動電極の長さをＥ、幅をＦとした場合、これらの値
が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２３＜Ｆ／Ｅ＜１ で示される範囲に設定されていることを特徴とし、さら
に、本発明に係るチップ型圧電部品は、圧電基板の両面
の中央部に互いに対向するように振動電極が形成され、
該圧電基板が導電性接着剤を介してセラミックス基板上
に固定され、さらにセラミックスケースにより封止材を
介して密封されている厚み縦振動モードを利用したチッ
プ型圧電部品において、チップ型圧電部品の幅をＷ2 (m
m)、前記圧電部品の長さをＬ2 (mm)、前記圧電部品の厚
さをｔ2 (mm)とした場合、これらの値が、 ０．８≦ｔ2 、２．４４≦Ｗ2 、３．０４≦Ｌ2 で示される範囲に設定されていることを特徴としてい
る。
ために本発明に係るチップ型圧電部品は、圧電基板の両
面の中央部に互いに対向するように振動電極が形成さ
れ、厚み縦振動モードを利用したチップ型圧電部品にお
いて、前記圧電基板の厚みをｔ1 、前記圧電基板の幅を
Ｗ1 および前記振動電極の直径をＤとした場合、これら
の値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２０≦Ｄ≦１．５
０、２．２≦Ｗ1 ／Ｄ で示される範囲に設定されていることを特徴とし、ま
た、本発明に係るチップ型圧電部品は、圧電基板の両面
の中央部に互いに対向するように楕円形状の振動電極が
形成され、厚み縦振動モードを利用したチップ型圧電部
品において、前記圧電基板の厚みをｔ1 、前記圧電基板
の振動電極の長軸長さをＡ、短軸長さをＢとした場合、
これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．４７＜Ｂ／Ａ＜１ で示される範囲に設定されていることを特徴とし、ま
た、本発明に係るチップ型圧電部品は、圧電基板の両面
の中央部に互いに対向するように長方形状の振動電極が
形成され、厚み縦振動モードを利用したチップ型圧電部
品において、前記圧電基板の厚みをｔ1 、前記圧電基板
の振動電極の長さをＥ、幅をＦとした場合、これらの値
が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２３＜Ｆ／Ｅ＜１ で示される範囲に設定されていることを特徴とし、さら
に、本発明に係るチップ型圧電部品は、圧電基板の両面
の中央部に互いに対向するように振動電極が形成され、
該圧電基板が導電性接着剤を介してセラミックス基板上
に固定され、さらにセラミックスケースにより封止材を
介して密封されている厚み縦振動モードを利用したチッ
プ型圧電部品において、チップ型圧電部品の幅をＷ2 (m
m)、前記圧電部品の長さをＬ2 (mm)、前記圧電部品の厚
さをｔ2 (mm)とした場合、これらの値が、 ０．８≦ｔ2 、２．４４≦Ｗ2 、３．０４≦Ｌ2 で示される範囲に設定されていることを特徴としてい
る。
【００１０】
【作用】まず請求項１記載のチップ型圧電部品の発明に
関する作用を説明する。厚み縦振動モードにおけるリッ
プルの発生は厚み縦振動モード以外の厚みすべり、厚み
拡がり、長さモードなどの各振動モードにおける高調波
が、発振領域に入るためと考えられる。その考えが正し
ければ素子のサイズ、振動電極径を変化させてリップル
をシフトさせることにより、リップルを発振領域から外
へ出すことが可能である。そこで、リップル位置に与え
る素子サイズ、振動電極径の影響を種々検討したとこ
ろ、圧電基板の幅Ｗ1 と振動電極の直径Ｄとの比（Ｗ1
／Ｄ）がリップルの発生と密接な関係があるという知見
が初めて得られ、リップルのない周波数特性を得るため
の素子サイズ等の条件を以下に限定すればよいことが明
らかとなった。
関する作用を説明する。厚み縦振動モードにおけるリッ
プルの発生は厚み縦振動モード以外の厚みすべり、厚み
拡がり、長さモードなどの各振動モードにおける高調波
が、発振領域に入るためと考えられる。その考えが正し
ければ素子のサイズ、振動電極径を変化させてリップル
をシフトさせることにより、リップルを発振領域から外
へ出すことが可能である。そこで、リップル位置に与え
る素子サイズ、振動電極径の影響を種々検討したとこ
ろ、圧電基板の幅Ｗ1 と振動電極の直径Ｄとの比（Ｗ1
／Ｄ）がリップルの発生と密接な関係があるという知見
が初めて得られ、リップルのない周波数特性を得るため
の素子サイズ等の条件を以下に限定すればよいことが明
らかとなった。
【００１１】まず圧電基板の厚みに関しては、圧電基板
の厚みを０．０８０ｍｍよりもさらに薄くラッピングす
るとひびや割れが生じ易くなり、素子ウエハーの歩留ま
りが著しく低下する。逆に厚みを０．３５０ｍｍよりも
厚くすると、下記の数１式から明らかなように共振周波
数が低下し、通常の素子を用いた場合の数１式中の各物
性値を考えると発振領域が厚みすべり振動領域（２〜７
ＭＨｚ）に入る。
の厚みを０．０８０ｍｍよりもさらに薄くラッピングす
るとひびや割れが生じ易くなり、素子ウエハーの歩留ま
りが著しく低下する。逆に厚みを０．３５０ｍｍよりも
厚くすると、下記の数１式から明らかなように共振周波
数が低下し、通常の素子を用いた場合の数１式中の各物
性値を考えると発振領域が厚みすべり振動領域（２〜７
ＭＨｚ）に入る。
【００１２】
【数１】
【００１３】ただし、ｆｒ：共振周波数 ｔ1 ：圧電基板の厚み Ｅ：ヤング率 ρ：密度 σ：ポアソン比 をそれぞれ示している。厚みすべり振動モードを利用す
ると厚み縦振動モードを利用したものに比べ圧電基板が
小型で発振強度も高くなる。従って、厚みすべり振動モ
ードを利用できる領域では、厚みすべり振動モードを利
用する方が優位であるが、本発明ではより高周波領域に
おいて厚み縦振動モードを利用するので、圧電基板の厚
さ（ｔ1 ）を０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０（ｍｍ）の
範囲に設定することが好ましい。
ると厚み縦振動モードを利用したものに比べ圧電基板が
小型で発振強度も高くなる。従って、厚みすべり振動モ
ードを利用できる領域では、厚みすべり振動モードを利
用する方が優位であるが、本発明ではより高周波領域に
おいて厚み縦振動モードを利用するので、圧電基板の厚
さ（ｔ1 ）を０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０（ｍｍ）の
範囲に設定することが好ましい。
【００１４】次に振動電極の直径（Ｄ）を０．２０ｍｍ
より小さくすると厚み縦振動の励起が弱くなり、発振強
度が低下する。このため発振周波数が他の振動モードに
飛んでしまい周波数が不安定となり易くなる。また振動
電極の直径（Ｄ）を１．５ｍｍより大きくすると厚み縦
振動モードより厚み拡がり振動モードが大きく励起さ
れ、その高調波が大きなリップルとなって表われる。こ
のため振動電極の直径（Ｄ）は０．２０≦Ｄ≦１．５０
の範囲に設定することが好ましい。
より小さくすると厚み縦振動の励起が弱くなり、発振強
度が低下する。このため発振周波数が他の振動モードに
飛んでしまい周波数が不安定となり易くなる。また振動
電極の直径（Ｄ）を１．５ｍｍより大きくすると厚み縦
振動モードより厚み拡がり振動モードが大きく励起さ
れ、その高調波が大きなリップルとなって表われる。こ
のため振動電極の直径（Ｄ）は０．２０≦Ｄ≦１．５０
の範囲に設定することが好ましい。
【００１５】一方、幅方向に関しては何も抑圧されない
ので各振動モードの高調波が発生し易くなる。特に振動
電極の直径（Ｄ）が大きいとそれだけ励起される厚み拡
がり振動モードの高調波が大きくなる。また、圧電基板
の幅（Ｗ1 ）が振動電極の直径（Ｄ）に比べて十分大き
くないと前記高調波が減衰されず、これが発振領域に入
るとより大きなリップルとなって表われることとなる。
圧電基板の厚みに関係なく圧電基板の幅（Ｗ1 ）が振動
電極の直径（Ｄ）の２．２０倍を越えると高調波が減衰
されてリップルは発生しなくなる。従って圧電基板の幅
（Ｗ1 ）と振動電極の直径（Ｄ）との関係を２．２≦Ｗ
1 ／Ｄの範囲に設定することが好ましい。
ので各振動モードの高調波が発生し易くなる。特に振動
電極の直径（Ｄ）が大きいとそれだけ励起される厚み拡
がり振動モードの高調波が大きくなる。また、圧電基板
の幅（Ｗ1 ）が振動電極の直径（Ｄ）に比べて十分大き
くないと前記高調波が減衰されず、これが発振領域に入
るとより大きなリップルとなって表われることとなる。
圧電基板の厚みに関係なく圧電基板の幅（Ｗ1 ）が振動
電極の直径（Ｄ）の２．２０倍を越えると高調波が減衰
されてリップルは発生しなくなる。従って圧電基板の幅
（Ｗ1 ）と振動電極の直径（Ｄ）との関係を２．２≦Ｗ
1 ／Ｄの範囲に設定することが好ましい。
【００１６】前記２．２≦Ｗ1 ／Ｄと前に得られた０．
２０≦Ｄ≦１．５０（ｍｍ）とを組み合わせることによ
り、圧電基板の幅（Ｗ1 ）として０．４４≦Ｗ1 （ｍ
ｍ）が得られる。
２０≦Ｄ≦１．５０（ｍｍ）とを組み合わせることによ
り、圧電基板の幅（Ｗ1 ）として０．４４≦Ｗ1 （ｍ
ｍ）が得られる。
【００１７】一方、圧電基板の長さ方向の両端部には発
振信号の入出力を行なうための端子電極が形成されてい
る。該端子電極の周辺部はチップ化のとき導電ペースト
によりしっかりと固定され、長さ方向に発生する各振動
モードの高調波は抑圧される。このため、長さをいくら
変えても端子電極部が押えられている限り、リップルの
発生は見られない。このことは図８に示した周波数特性
と圧電基板の長さ（Ｌ1 ）との関係からも明らかであ
り、圧電基板の長さ（Ｌ1 ）の変化はリップルの発生に
影響を与えない。しかし圧電基板はできるだけ小さいこ
とが好ましいので、圧電基板の長さ（Ｌ1 ）はできるだ
け短いことが好ましいが、振動電極の形状を考えると、
最も短い場合で圧電基板の幅（Ｗ1 ）と同じ長さとな
る。
振信号の入出力を行なうための端子電極が形成されてい
る。該端子電極の周辺部はチップ化のとき導電ペースト
によりしっかりと固定され、長さ方向に発生する各振動
モードの高調波は抑圧される。このため、長さをいくら
変えても端子電極部が押えられている限り、リップルの
発生は見られない。このことは図８に示した周波数特性
と圧電基板の長さ（Ｌ1 ）との関係からも明らかであ
り、圧電基板の長さ（Ｌ1 ）の変化はリップルの発生に
影響を与えない。しかし圧電基板はできるだけ小さいこ
とが好ましいので、圧電基板の長さ（Ｌ1 ）はできるだ
け短いことが好ましいが、振動電極の形状を考えると、
最も短い場合で圧電基板の幅（Ｗ1 ）と同じ長さとな
る。
【００１８】また圧電基板は接続電極に接続するので、
そのための端子電極部分を設ける必要がある。この端子
電極の幅は部品組み立ての作業性の悪化を防ぐ必要上、
０．３ｍｍ以上が必要である。このため、圧電基板の長
さ（Ｌ1 ）は、圧電基板の幅（０．４４≦Ｗ1 ）に０．
６ｍｍを加え、１．０４≦Ｌ1 （ｍｍ）となる。
そのための端子電極部分を設ける必要がある。この端子
電極の幅は部品組み立ての作業性の悪化を防ぐ必要上、
０．３ｍｍ以上が必要である。このため、圧電基板の長
さ（Ｌ1 ）は、圧電基板の幅（０．４４≦Ｗ1 ）に０．
６ｍｍを加え、１．０４≦Ｌ1 （ｍｍ）となる。
【００１９】次に、チップ型圧電部品のサイズについて
図９を用いて説明する。図９(a) はチップ型圧電部品の
水平断面図であり、図９(b) はチップ型圧電部品の縦断
面図であるが、それぞれの部分のサイズを書き込めるよ
う概略的な図面としている。まず、チップ型圧電部品の
幅及び長さについて検討する。チップ型圧電部品は保護
ケース１８と基板２１により保護されているが、落下等
の衝撃に対して割れたりすることがないように、その厚
さは０．３ｍｍ以上は必要である。前記部品の幅や長さ
方向に関し、部品の自動組み立てを行うために、圧電基
板２０と保護ケース１８とのギャップは０．５ｍｍは必
要であり、基板２１の幅や長さ方向のサイズは、保護ケ
ース１８に比べ０．２ｍｍづつそれぞれの側で幅広い必
要がある。
図９を用いて説明する。図９(a) はチップ型圧電部品の
水平断面図であり、図９(b) はチップ型圧電部品の縦断
面図であるが、それぞれの部分のサイズを書き込めるよ
う概略的な図面としている。まず、チップ型圧電部品の
幅及び長さについて検討する。チップ型圧電部品は保護
ケース１８と基板２１により保護されているが、落下等
の衝撃に対して割れたりすることがないように、その厚
さは０．３ｍｍ以上は必要である。前記部品の幅や長さ
方向に関し、部品の自動組み立てを行うために、圧電基
板２０と保護ケース１８とのギャップは０．５ｍｍは必
要であり、基板２１の幅や長さ方向のサイズは、保護ケ
ース１８に比べ０．２ｍｍづつそれぞれの側で幅広い必
要がある。
【００２０】従って、チップ型圧電部品の長さ（Ｌ
2 ）、チップ型圧電部品の幅（Ｗ2 ）の適切な範囲は下
記のようになる。
2 ）、チップ型圧電部品の幅（Ｗ2 ）の適切な範囲は下
記のようになる。
【００２１】 Ｗ2 ＝（０．２＋０．３＋０．５）×２＋Ｗ1 ２．４４≦Ｗ2 Ｌ2 ＝（０．２＋０．３＋０．５）×２＋Ｌ1 ３．０４≦Ｌ２ 次に、チップ型圧電部品の厚さ（ｔ２ ）について検討
する。前述のように保護ケース１８と基板２１の厚さは
０．３ｍｍは必要である。また、自動組立の作業性を考
慮にいれると、保護ケース１８の内壁と基板２１とのギ
ャップは０．２ｍｍは必要である。この場合、圧電基板
２０の厚さ（ｔ1 ）の最小値は０．０８ｍｍなので、前
記ギャップの厚さの最小値を０．２ｍｍとしても問題は
ない。これよりチップ型圧電部品の厚さ（ｔ2 ）の適切
な範囲は、下記のようになる。
する。前述のように保護ケース１８と基板２１の厚さは
０．３ｍｍは必要である。また、自動組立の作業性を考
慮にいれると、保護ケース１８の内壁と基板２１とのギ
ャップは０．２ｍｍは必要である。この場合、圧電基板
２０の厚さ（ｔ1 ）の最小値は０．０８ｍｍなので、前
記ギャップの厚さの最小値を０．２ｍｍとしても問題は
ない。これよりチップ型圧電部品の厚さ（ｔ2 ）の適切
な範囲は、下記のようになる。
【００２２】 ｔ2 ≧０．３＋０．３＋０．２＝０．８（ｍｍ） 以上、チップ型圧電部品の長さ（Ｌ2 ）、チップ型圧電
部品の幅（Ｗ2 ）、チップ型圧電部品の厚さ（ｔ2 ）の
範囲をまとめると下記のようになる。
部品の幅（Ｗ2 ）、チップ型圧電部品の厚さ（ｔ2 ）の
範囲をまとめると下記のようになる。
【００２３】 ２．４４≦Ｗ2 （ｍｍ） ３．０４≦Ｌ2 （ｍｍ） ０．８≦ｔ2 （ｍｍ） 次に請求項２記載及び請求項３記載のチップ型圧電部品
の発明に関する作用について説明する。従来の円形振動
電極を形成したチップ型圧電部品において振動電極の直
径（Ｄmin ）と最小発振安定のための圧電基板の幅（リ
ップルが発生することがなく、発振周波数が安定する圧
電基板の幅の最小値：Ｗ1 min ）の関係を図１０に示し
た。この図１０から振動電極の直径（Ｄmin ）を小さく
する程、最小発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1
min ）が小さくなることがわかった。このことにより、
圧電基板の幅方向に振動電極を楕円形あるいは長方形の
ような扁平な形にすることにより圧電基板の幅を更に小
さくすることが可能であると考えられ、前記楕円形及び
長方形の振動電極の扁平率及び圧電基板の幅の影響を種
々検討したところリップルのない周波数特性を得るため
の圧電基板のサイズなどの条件を以下に限定すれば良い
ことが明らかとなった。
の発明に関する作用について説明する。従来の円形振動
電極を形成したチップ型圧電部品において振動電極の直
径（Ｄmin ）と最小発振安定のための圧電基板の幅（リ
ップルが発生することがなく、発振周波数が安定する圧
電基板の幅の最小値：Ｗ1 min ）の関係を図１０に示し
た。この図１０から振動電極の直径（Ｄmin ）を小さく
する程、最小発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1
min ）が小さくなることがわかった。このことにより、
圧電基板の幅方向に振動電極を楕円形あるいは長方形の
ような扁平な形にすることにより圧電基板の幅を更に小
さくすることが可能であると考えられ、前記楕円形及び
長方形の振動電極の扁平率及び圧電基板の幅の影響を種
々検討したところリップルのない周波数特性を得るため
の圧電基板のサイズなどの条件を以下に限定すれば良い
ことが明らかとなった。
【００２４】まず圧電基板の厚みに関しては請求項２記
載及び請求項３記載のチップ型圧電部品ともに上記請求
項１記載のチップ型圧電部品における圧電基板の厚みに
関する限定理由と同様の理由により、０．０８０≦ｔ1
≦０．３５０の範囲に設定することが好ましい。
載及び請求項３記載のチップ型圧電部品ともに上記請求
項１記載のチップ型圧電部品における圧電基板の厚みに
関する限定理由と同様の理由により、０．０８０≦ｔ1
≦０．３５０の範囲に設定することが好ましい。
【００２５】次に請求項２記載の扁平率（Ｂ／Ａ）と周
波数特性との関係に関しては扁平率（Ｂ／Ａ）が０．４
７のとき大きなリップルが発生し、圧電基板の幅をいく
ら大きくしてもリップルは消えなかった。このことか
ら、扁平率（Ｂ／Ａ）のしきい値は０．４７であると考
えられ、扁平率（Ｂ／Ａ）は０．４７＜Ｂ／Ａ＜１の範
囲に設定することが好ましい。
波数特性との関係に関しては扁平率（Ｂ／Ａ）が０．４
７のとき大きなリップルが発生し、圧電基板の幅をいく
ら大きくしてもリップルは消えなかった。このことか
ら、扁平率（Ｂ／Ａ）のしきい値は０．４７であると考
えられ、扁平率（Ｂ／Ａ）は０．４７＜Ｂ／Ａ＜１の範
囲に設定することが好ましい。
【００２６】さらに請求項３記載の扁平率（Ｆ／Ｅ）と
周波数特性との関係に関しては扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．
２３のとき大きなリップルが発生し、圧電基板の幅をい
くら大きくしてもリップルは消えなかった。このことか
ら、扁平率（Ｆ／Ｅ）のしきい値は０．２３であると考
えられ、扁平率（Ｆ／Ｅ）は０．２３＜Ｆ／Ｅ＜１の範
囲に設定することが好ましい。
周波数特性との関係に関しては扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．
２３のとき大きなリップルが発生し、圧電基板の幅をい
くら大きくしてもリップルは消えなかった。このことか
ら、扁平率（Ｆ／Ｅ）のしきい値は０．２３であると考
えられ、扁平率（Ｆ／Ｅ）は０．２３＜Ｆ／Ｅ＜１の範
囲に設定することが好ましい。
【００２７】
【実施例】以下、本発明に係るチップ型圧電部品の実施
例を図面に基づいて説明する。 ［実施例１］図１は本実施例におけるエレメント２５を
示す斜視図である。図中２０はセラミックからなる圧電
基板を示しており、圧電基板２０の両表面中央部に互い
に対向する形で円形状の振動電極２２が形成され、これ
ら振動電極２２にそれぞれ引き出し電極２３を介して端
子電極２４が接続されている。図中、ｔ1 は圧電基板２
０の厚み、Ｄは振動電極２２の直径、Ｗ1 は圧電基板２
０の幅、Ｌ1 は圧電基板２０の長さをそれぞれ表わして
いる。
例を図面に基づいて説明する。 ［実施例１］図１は本実施例におけるエレメント２５を
示す斜視図である。図中２０はセラミックからなる圧電
基板を示しており、圧電基板２０の両表面中央部に互い
に対向する形で円形状の振動電極２２が形成され、これ
ら振動電極２２にそれぞれ引き出し電極２３を介して端
子電極２４が接続されている。図中、ｔ1 は圧電基板２
０の厚み、Ｄは振動電極２２の直径、Ｗ1 は圧電基板２
０の幅、Ｌ1 は圧電基板２０の長さをそれぞれ表わして
いる。
【００２８】また、図２の（ａ）、（ｂ）は本実施例に
おけるエレメント２５が内装された圧電部品を示す正面
図と断面図である。なお、エレメント２５に付された符
合は図１と同様であり、従来例と同一の機能を有する構
成部品には同一の符合を付すことにする。
おけるエレメント２５が内装された圧電部品を示す正面
図と断面図である。なお、エレメント２５に付された符
合は図１と同様であり、従来例と同一の機能を有する構
成部品には同一の符合を付すことにする。
【００２９】次に実施例１に係るチップ型圧電部品の製
造方法について説明する。まず圧電基板２０の原料とし
てＰｂ3 Ｏ4 、ＳｎＯ2 、Ｓｂ2 Ｏ3 、Ｎｂ2 Ｏ5 、Ｚ
ｒＯ2 、ＴｉＯ2 、ＭｎＣＯ3 の各種酸化物を用いた。
これら酸化物を所定の組成になるように配合し、ポット
ミルで２４時間湿式混合を行なった。次に混合した原料
を乾燥させた後７００〜９５０℃の温度範囲で仮焼し
た。次に適量の有機バインダを加えて乾式混合し、メシ
ュの容器に通して整粒した。その後、整粒した粉体を１
０００〜１５００ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で２０×３０×１
ｍｍの板状に成形し、１２００〜１３００℃の温度範囲
で本焼を行なうことによって圧電磁器の焼結体を得た。
さらに、この焼結体の厚み（ｔ1 ）を０．２ｍｍにラッ
ピング後、図１に示すような電極パターンを銀蒸着によ
り作製し、４ＫＶ／ｍｍの直流電圧を印加して分極処理
を施した。その後、エッチングにより振動電極２２の直
径（Ｄ）が１．０ｍｍになるように形成した。このよう
にして得たエレメント２５を用いて図２に示す圧電部品
を作製した。まず、エレメント２５と基板２１に導電性
接着剤１９を塗布して、エレメント２５を基板２１に接
着した後、１５０℃で１時間乾燥させた。その後、保護
ケース１８のエッジに封止剤２７を塗布し、保護ケース
１８を基板２１にかぶせ、１５０℃で１時間乾燥して接
着し、チップ型圧電部品を得た。
造方法について説明する。まず圧電基板２０の原料とし
てＰｂ3 Ｏ4 、ＳｎＯ2 、Ｓｂ2 Ｏ3 、Ｎｂ2 Ｏ5 、Ｚ
ｒＯ2 、ＴｉＯ2 、ＭｎＣＯ3 の各種酸化物を用いた。
これら酸化物を所定の組成になるように配合し、ポット
ミルで２４時間湿式混合を行なった。次に混合した原料
を乾燥させた後７００〜９５０℃の温度範囲で仮焼し
た。次に適量の有機バインダを加えて乾式混合し、メシ
ュの容器に通して整粒した。その後、整粒した粉体を１
０００〜１５００ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で２０×３０×１
ｍｍの板状に成形し、１２００〜１３００℃の温度範囲
で本焼を行なうことによって圧電磁器の焼結体を得た。
さらに、この焼結体の厚み（ｔ1 ）を０．２ｍｍにラッ
ピング後、図１に示すような電極パターンを銀蒸着によ
り作製し、４ＫＶ／ｍｍの直流電圧を印加して分極処理
を施した。その後、エッチングにより振動電極２２の直
径（Ｄ）が１．０ｍｍになるように形成した。このよう
にして得たエレメント２５を用いて図２に示す圧電部品
を作製した。まず、エレメント２５と基板２１に導電性
接着剤１９を塗布して、エレメント２５を基板２１に接
着した後、１５０℃で１時間乾燥させた。その後、保護
ケース１８のエッジに封止剤２７を塗布し、保護ケース
１８を基板２１にかぶせ、１５０℃で１時間乾燥して接
着し、チップ型圧電部品を得た。
【００３０】図３は圧電基板２０の長さ（Ｌ1 ）を６．
２１ｍｍに固定し、圧電基板２０の幅（Ｗ1 ）を１．７
〜３．２ｍｍの範囲で変化させてリップルの有無を調査
した結果を示すグラフである。その結果、幅（Ｗ1 ）が
１．７〜２．１ｍｍ、つまりＷ1 ／Ｄが１．７〜２．１
の範囲のときは発振周波数内にリップルが発生し、幅
（Ｗ1 ）が２．２〜３．２ｍｍ、つまりＷ1 ／Ｄが２．
２〜３．２の範囲のときは発振周波数内にリップルの発
生は見られなかった。このことからＷ1 ／Ｄが２．２以
上あればリップルは発生しないことが明らかとなった。
２１ｍｍに固定し、圧電基板２０の幅（Ｗ1 ）を１．７
〜３．２ｍｍの範囲で変化させてリップルの有無を調査
した結果を示すグラフである。その結果、幅（Ｗ1 ）が
１．７〜２．１ｍｍ、つまりＷ1 ／Ｄが１．７〜２．１
の範囲のときは発振周波数内にリップルが発生し、幅
（Ｗ1 ）が２．２〜３．２ｍｍ、つまりＷ1 ／Ｄが２．
２〜３．２の範囲のときは発振周波数内にリップルの発
生は見られなかった。このことからＷ1 ／Ｄが２．２以
上あればリップルは発生しないことが明らかとなった。
【００３１】なお、上記実施例１の場合、Ｄを１．０ｍ
ｍ、ｔ1 を０．２ｍｍと成している。これは作用の項で
も説明したように０．２０≦Ｄ≦１．５０、０．０８０
≦ｔ 1 ≦０．３５０の範囲の値としての意味を有してい
る。
ｍ、ｔ1 を０．２ｍｍと成している。これは作用の項で
も説明したように０．２０≦Ｄ≦１．５０、０．０８０
≦ｔ 1 ≦０．３５０の範囲の値としての意味を有してい
る。
【００３２】［実施例２］図４は実施例２におけるチッ
プ型圧電部品のエレメントを示す斜視図である。このチ
ップ型圧電部品の基本的構造は上記実施例１のものと同
様であり、相違している点は振動電極３２が楕円形状に
形成されていることである。従ってここではその詳細な
説明を省略する。また図中、ｔ1 は圧電基板２０の厚
み、Ａは振動電極３２の長軸長さ、Ｂは振動電極３２の
短軸長さ、Ｗ1 は圧電基板２０の幅、Ｌ1 は圧電基板２
０の長さをそれぞれ表わしている。
プ型圧電部品のエレメントを示す斜視図である。このチ
ップ型圧電部品の基本的構造は上記実施例１のものと同
様であり、相違している点は振動電極３２が楕円形状に
形成されていることである。従ってここではその詳細な
説明を省略する。また図中、ｔ1 は圧電基板２０の厚
み、Ａは振動電極３２の長軸長さ、Ｂは振動電極３２の
短軸長さ、Ｗ1 は圧電基板２０の幅、Ｌ1 は圧電基板２
０の長さをそれぞれ表わしている。
【００３３】また実施例２に係るチップ型圧電部品の製
造方法についても、上記実施例１に係るチップ型圧電部
品の製造方法と基本的に同様であり、相違している点は
電極パターンを銀蒸着する際、図４に示したような電極
パターンになるように作製し、楕円形状の振動電極３２
及び圧電基板２０の幅（Ｗ1 ）を表１に示したサイズに
形成し、圧電基板２０の長さ（Ｌ1 ）を２．２０ｍｍに
固定してチップ型圧電部品を作製した点である。前記チ
ップ型圧電部品についてリップルの有無を調査した結果
を表１に併せて示した。
造方法についても、上記実施例１に係るチップ型圧電部
品の製造方法と基本的に同様であり、相違している点は
電極パターンを銀蒸着する際、図４に示したような電極
パターンになるように作製し、楕円形状の振動電極３２
及び圧電基板２０の幅（Ｗ1 ）を表１に示したサイズに
形成し、圧電基板２０の長さ（Ｌ1 ）を２．２０ｍｍに
固定してチップ型圧電部品を作製した点である。前記チ
ップ型圧電部品についてリップルの有無を調査した結果
を表１に併せて示した。
【００３４】
【表１】
【００３５】また図６は表１においてリップルが発生し
なかった場合の周波数特性を示すグラフの例であり、図
７は表１においてリップルが発生した場合の周波数特性
を示すグラフの例である。
なかった場合の周波数特性を示すグラフの例であり、図
７は表１においてリップルが発生した場合の周波数特性
を示すグラフの例である。
【００３６】表１及び図６、図７から明らかなように、
扁平率（Ｂ／Ａ）が０．４７のときリップルが発生し、
圧電基板の幅（Ｗ1 ）を変えてもリップルは消えなかっ
た。また扁平率（Ｂ／Ａ）が０．６０、０．７３、０．
８９においては、表１に示した範囲で圧電基板の幅（Ｗ
1 ）を変えてもリップルは発生しなかった。このことか
ら扁平率（Ｂ／Ａ）が０．４７＜Ｂ／Ａ＜１の範囲内で
ある場合には通常リップルは発生しないといえる。
扁平率（Ｂ／Ａ）が０．４７のときリップルが発生し、
圧電基板の幅（Ｗ1 ）を変えてもリップルは消えなかっ
た。また扁平率（Ｂ／Ａ）が０．６０、０．７３、０．
８９においては、表１に示した範囲で圧電基板の幅（Ｗ
1 ）を変えてもリップルは発生しなかった。このことか
ら扁平率（Ｂ／Ａ）が０．４７＜Ｂ／Ａ＜１の範囲内で
ある場合には通常リップルは発生しないといえる。
【００３７】また、扁平率（Ｂ／Ａ）が０．７３のとき
の最小発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）は
１．３１ｍｍとなり、この時の振動電極３２の面積と従
来のチップ型圧電部品における円形状の振動電極１２の
面積を同じにした場合、前記従来のチップ型圧電部品の
最小発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）は１．
６５ｍｍとなった。従って実施例２に係るチップ型圧電
部品のように振動電極を楕円形状の扁平な振動電極３２
となすことにより、圧電基板の幅（Ｗ1 ）を従来のチッ
プ型圧電部品の圧電基板の幅（Ｗ1 ）に比べて大幅に小
さくすることができる。
の最小発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）は
１．３１ｍｍとなり、この時の振動電極３２の面積と従
来のチップ型圧電部品における円形状の振動電極１２の
面積を同じにした場合、前記従来のチップ型圧電部品の
最小発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）は１．
６５ｍｍとなった。従って実施例２に係るチップ型圧電
部品のように振動電極を楕円形状の扁平な振動電極３２
となすことにより、圧電基板の幅（Ｗ1 ）を従来のチッ
プ型圧電部品の圧電基板の幅（Ｗ1 ）に比べて大幅に小
さくすることができる。
【００３８】なお、上記実施例２の場合、ｔ1 を０．２
ｍｍと成している。これは作用の項でも説明したように
０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０の範囲の値としての意味
を有している。
ｍｍと成している。これは作用の項でも説明したように
０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０の範囲の値としての意味
を有している。
【００３９】［実施例３］図５は実施例３におけるチッ
プ型圧電部品のエレメントを示す斜視図である。このチ
ップ型圧電部品の基本的構造は上記実施例１のものと同
様であり、相違している点は振動電極４２が長方形状に
形成されていることである。従ってここではその詳細な
説明を省略する。また図中、ｔ1 は圧電基板２０の厚
み、Ｅは振動電極４２の長さ、Ｆは振動電極４２の幅、
Ｗ1 は圧電基板２０の幅、Ｌ1 は圧電基板２０の長さを
それぞれ表わしている。
プ型圧電部品のエレメントを示す斜視図である。このチ
ップ型圧電部品の基本的構造は上記実施例１のものと同
様であり、相違している点は振動電極４２が長方形状に
形成されていることである。従ってここではその詳細な
説明を省略する。また図中、ｔ1 は圧電基板２０の厚
み、Ｅは振動電極４２の長さ、Ｆは振動電極４２の幅、
Ｗ1 は圧電基板２０の幅、Ｌ1 は圧電基板２０の長さを
それぞれ表わしている。
【００４０】また実施例３に係るチップ型圧電部品の製
造方法についても、上記実施例１に係るチップ型圧電部
品の製造方法と基本的に同様であり、相違している点は
電極パターンを銀蒸着する際、図５に示したような電極
パターンになるように作製し、長方形状の振動電極４２
及び圧電基板２０の幅（Ｗ1 ）を表１に示したサイズに
形成し、圧電基板２０の長さ（Ｌ1 ）を２．２０ｍｍに
固定してチップ型圧電部品を作製した点である。前記チ
ップ型圧電部品についてリップルの有無を調査した結果
を表２に併せて示した。
造方法についても、上記実施例１に係るチップ型圧電部
品の製造方法と基本的に同様であり、相違している点は
電極パターンを銀蒸着する際、図５に示したような電極
パターンになるように作製し、長方形状の振動電極４２
及び圧電基板２０の幅（Ｗ1 ）を表１に示したサイズに
形成し、圧電基板２０の長さ（Ｌ1 ）を２．２０ｍｍに
固定してチップ型圧電部品を作製した点である。前記チ
ップ型圧電部品についてリップルの有無を調査した結果
を表２に併せて示した。
【００４１】
【表２】
【００４２】また図６は表２においてリップルが発生し
なかった場合の周波数特性を示すグラフの例であり、図
７は表２においてリップルが発生した場合の周波数特性
を示すグラフの例である。
なかった場合の周波数特性を示すグラフの例であり、図
７は表２においてリップルが発生した場合の周波数特性
を示すグラフの例である。
【００４３】表２及び図６、図７から明らかなように、
扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．２３のときリップルが発生し、
圧電基板の幅（Ｗ1 ）を変えてもリップルは消えなかっ
た。また扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．４２、０．６４、０．
９４においては、表１に示した範囲で圧電基板の幅（Ｗ
1 ）を変えてもリップルは発生しなかった。このことか
ら扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．２３＜Ｆ／Ｅ＜１の範囲内で
ある場合には通常リップルは発生しないといえる。
扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．２３のときリップルが発生し、
圧電基板の幅（Ｗ1 ）を変えてもリップルは消えなかっ
た。また扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．４２、０．６４、０．
９４においては、表１に示した範囲で圧電基板の幅（Ｗ
1 ）を変えてもリップルは発生しなかった。このことか
ら扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．２３＜Ｆ／Ｅ＜１の範囲内で
ある場合には通常リップルは発生しないといえる。
【００４４】また、扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．９４のとき
の最小発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）は
１．３８ｍｍとなり、この時の振動電極４２の面積と従
来のチップ型圧電部品における円形状の振動電極１２の
面積を同じにした場合、前記従来のチップ型圧電部品の
最小発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）は１．
６５ｍｍとなった。従って実施例３に係るチップ型圧電
部品のように振動電極を長方形状の扁平な振動電極４２
となすことにより、圧電基板の幅（Ｗ1 ）を従来のチッ
プ型圧電部品の圧電基板の幅（Ｗ1 ）に比べて大幅に小
さくすることができる。なお、最小発振安定のための圧
電基板の幅（Ｗ1 min ）以下の値でも使用条件によって
はリップルが発生することがなく使用が可能となる。従
って表２では扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．９４のときの最小
発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）は１．３８
ｍｍであるが、前記１．３８ｍｍ以下の値（Ｗ1 が１．
２９と１．３５）であってもリップルは発生しておらず
使用が可能となっている。
の最小発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）は
１．３８ｍｍとなり、この時の振動電極４２の面積と従
来のチップ型圧電部品における円形状の振動電極１２の
面積を同じにした場合、前記従来のチップ型圧電部品の
最小発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）は１．
６５ｍｍとなった。従って実施例３に係るチップ型圧電
部品のように振動電極を長方形状の扁平な振動電極４２
となすことにより、圧電基板の幅（Ｗ1 ）を従来のチッ
プ型圧電部品の圧電基板の幅（Ｗ1 ）に比べて大幅に小
さくすることができる。なお、最小発振安定のための圧
電基板の幅（Ｗ1 min ）以下の値でも使用条件によって
はリップルが発生することがなく使用が可能となる。従
って表２では扁平率（Ｆ／Ｅ）が０．９４のときの最小
発振安定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）は１．３８
ｍｍであるが、前記１．３８ｍｍ以下の値（Ｗ1 が１．
２９と１．３５）であってもリップルは発生しておらず
使用が可能となっている。
【００４５】上記実施例３の場合、ｔ1 を０．２ｍｍと
成している。これは作用の項でも説明したように０．０
８０≦ｔ1 ≦０．３５０の範囲の値としての意味を有し
ている。
成している。これは作用の項でも説明したように０．０
８０≦ｔ1 ≦０．３５０の範囲の値としての意味を有し
ている。
【００４６】
【発明の効果】以上詳述したように本発明に係るチップ
型圧電部品にあっては、圧電基板の両面の中央部に互い
に対向するように振動電極が形成され、厚み縦振動モー
ドを利用したチップ型圧電部品において、前記圧電基板
の厚みをｔ1 、前記圧電基板の幅をＷ1 および振動電極
の直径をＤとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２０≦Ｄ≦１．５
０、２．２≦Ｗ1 ／Ｄ で示される範囲に設定されているので、低コストで量産
性に優れているケース型構造のチップ型圧電部品として
も、リップルが発振領域内に発生することを防止するこ
とができる。従って、所望の発振周波数からずれること
を阻止し、安定した発振周波数を得ることが可能となっ
た。
型圧電部品にあっては、圧電基板の両面の中央部に互い
に対向するように振動電極が形成され、厚み縦振動モー
ドを利用したチップ型圧電部品において、前記圧電基板
の厚みをｔ1 、前記圧電基板の幅をＷ1 および振動電極
の直径をＤとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２０≦Ｄ≦１．５
０、２．２≦Ｗ1 ／Ｄ で示される範囲に設定されているので、低コストで量産
性に優れているケース型構造のチップ型圧電部品として
も、リップルが発振領域内に発生することを防止するこ
とができる。従って、所望の発振周波数からずれること
を阻止し、安定した発振周波数を得ることが可能となっ
た。
【００４７】また、圧電基板の両面の中央部に互いに対
向するように楕円形状の振動電極が形成され、厚み縦振
動モードを利用したチップ型圧電部品の場合、前記圧電
基板の厚みをｔ1 、前記圧電基板の振動電極の長軸長さ
をＡ、短軸長さをＢとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．４７＜Ｂ／Ａ＜１ で示される範囲に設定されているので、低コストで量産
性に優れているケース型構造チップ部品としても、リッ
プルが発振領域内に発生することを防止することができ
る。従って、所望の発振周波数からずれることを阻止
し、安定した発振周波数を得ることができ、さらに圧電
基板の幅を小さくすることができ、実装面積を大幅に縮
小することができる。
向するように楕円形状の振動電極が形成され、厚み縦振
動モードを利用したチップ型圧電部品の場合、前記圧電
基板の厚みをｔ1 、前記圧電基板の振動電極の長軸長さ
をＡ、短軸長さをＢとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．４７＜Ｂ／Ａ＜１ で示される範囲に設定されているので、低コストで量産
性に優れているケース型構造チップ部品としても、リッ
プルが発振領域内に発生することを防止することができ
る。従って、所望の発振周波数からずれることを阻止
し、安定した発振周波数を得ることができ、さらに圧電
基板の幅を小さくすることができ、実装面積を大幅に縮
小することができる。
【００４８】また、圧電基板の両面の中央部に互いに対
向するように長方形状の振動電極が形成され、厚み縦振
動モードを利用したチップ型圧電部品の場合、前記圧電
基板の厚みをｔ1 、前記圧電基板の振動電極の長さを
Ｅ、幅をＦとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２３＜Ｆ／Ｅ＜１ で示される範囲に設定されているので、低コストで量産
性に優れているケース型構造チップ部品としても、リッ
プルが発振領域内に発生することを防止することができ
る。従って、所望の発振周波数からずれることを阻止
し、安定した発振周波数を得ることができ、さらに圧電
基板の幅を小さくすることができ、実装面積を大幅に縮
小することができる。
向するように長方形状の振動電極が形成され、厚み縦振
動モードを利用したチップ型圧電部品の場合、前記圧電
基板の厚みをｔ1 、前記圧電基板の振動電極の長さを
Ｅ、幅をＦとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２３＜Ｆ／Ｅ＜１ で示される範囲に設定されているので、低コストで量産
性に優れているケース型構造チップ部品としても、リッ
プルが発振領域内に発生することを防止することができ
る。従って、所望の発振周波数からずれることを阻止
し、安定した発振周波数を得ることができ、さらに圧電
基板の幅を小さくすることができ、実装面積を大幅に縮
小することができる。
【００４９】さらに、圧電基板の両面の中央部に互いに
対向するように振動電極が形成され、該圧電基板が導電
性接着剤を介してセラミックス基板上に固定され、さら
にセラミックスケースにより封止材を介して密封されて
いる厚み縦振動モードを利用したチップ型圧電部品にお
いて、チップ型圧電部品の幅をＷ2 (mm)、前記圧電部品
の長さをＬ2 (mm)、前記圧電部品の厚さをｔ2 (mm)とし
た場合、これらの値が、 ０．８≦ｔ2 、２．４４≦Ｗ2 、３．０４≦Ｌ2 で示される範囲に設定されているので、圧電基板を収納
するケースを最小にできる最適値を容易に設定すること
ができ、圧電部品の小型化を図ることができる。
対向するように振動電極が形成され、該圧電基板が導電
性接着剤を介してセラミックス基板上に固定され、さら
にセラミックスケースにより封止材を介して密封されて
いる厚み縦振動モードを利用したチップ型圧電部品にお
いて、チップ型圧電部品の幅をＷ2 (mm)、前記圧電部品
の長さをＬ2 (mm)、前記圧電部品の厚さをｔ2 (mm)とし
た場合、これらの値が、 ０．８≦ｔ2 、２．４４≦Ｗ2 、３．０４≦Ｌ2 で示される範囲に設定されているので、圧電基板を収納
するケースを最小にできる最適値を容易に設定すること
ができ、圧電部品の小型化を図ることができる。
【図１】本発明の実施例１に係るチップ型圧電部品に用
いられたエレメントを示す斜視図である。
いられたエレメントを示す斜視図である。
【図２】（ａ）（ｂ）は本発明の実施例１に係るケース
型構造のチップ型圧電部品を示す平面図と断面図であ
る。
型構造のチップ型圧電部品を示す平面図と断面図であ
る。
【図３】（ａ）〜（ｈ）は本発明の実施例１に係るチッ
プ型圧電部品の圧電基板の幅（Ｗ1 ）／振動電極の直径
（Ｄ）と周波数特性との関係を示したグラフである。
プ型圧電部品の圧電基板の幅（Ｗ1 ）／振動電極の直径
（Ｄ）と周波数特性との関係を示したグラフである。
【図４】本発明の実施例２に係るチップ型圧電部品に用
いられたエレメントを示す斜視図である。
いられたエレメントを示す斜視図である。
【図５】本発明の実施例２に係るチップ型圧電部品に用
いられたエレメントを示す斜視図である。
いられたエレメントを示す斜視図である。
【図６】表１及び表２においてリップルが発生しなかっ
た場合の周波数特性を示すグラフである。
た場合の周波数特性を示すグラフである。
【図７】表１及び表２においてリップルが発生した場合
の周波数特性を示すグラフである。
の周波数特性を示すグラフである。
【図８】（ａ）〜（ｅ）はチップ型圧電部品の圧電基板
の長さ（Ｌ1 ）と周波数特性との関係を示したグラフで
ある。
の長さ（Ｌ1 ）と周波数特性との関係を示したグラフで
ある。
【図９】（ａ）、（ｂ）は、本発明に係るチップ型圧電
部品のサイズを示す水平断面図と縦断面図である。
部品のサイズを示す水平断面図と縦断面図である。
【図１０】従来の振動電極直径（Ｄmin ）と最小発振安
定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）との関係を示すグ
ラフである。
定のための圧電基板の幅（Ｗ1 min ）との関係を示すグ
ラフである。
【図１１】（ａ）（ｂ）は従来の樹脂モールド型のチッ
プ型圧電部品を示す正面図と断面図である。
プ型圧電部品を示す正面図と断面図である。
【図１２】（ａ）（ｂ）は従来のケース型構造のチップ
型圧電部品を示す平面図と断面図である。
型圧電部品を示す平面図と断面図である。
【図１３】（ａ）（ｂ）は従来のケース型構造チップ部
品の周波数特性を示すグラフである。
品の周波数特性を示すグラフである。
２０ 圧電基板 ２２、３２、４２ 振動電極
Claims (4)
- 【請求項１】 圧電基板の両面の中央部に互いに対向す
るように振動電極が形成され、厚み縦振動モードを利用
したチップ型圧電部品において、前記圧電基板の厚みを
ｔ1 、前記圧電基板の幅をＷ1 および前記振動電極の直
径をＤとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２０≦Ｄ≦１．５
０、２．２≦Ｗ1 ／Ｄ で示される範囲に設定されていることを特徴とするチッ
プ型圧電部品。 - 【請求項２】 圧電基板の両面の中央部に互いに対向す
るように楕円形状の振動電極が形成され、厚み縦振動モ
ードを利用したチップ型圧電部品において、前記圧電基
板の厚みをｔ1 、前記圧電基板の振動電極の長軸長さを
Ａ、短軸長さをＢとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．４７＜Ｂ／Ａ＜１ で示される範囲に設定されていることを特徴とするチッ
プ型圧電部品。 - 【請求項３】 圧電基板の両面の中央部に互いに対向す
るように長方形状の振動電極が形成され、厚み縦振動モ
ードを利用したチップ型圧電部品において、前記圧電基
板の厚みをｔ1 、前記圧電基板の振動電極の長さをＥ、
幅をＦとした場合、これらの値が、 ０．０８０≦ｔ1 ≦０．３５０、０．２３＜Ｆ／Ｅ＜１ で示される範囲に設定されていることを特徴とするチッ
プ型圧電部品。 - 【請求項４】 圧電基板の両面の中央部に互いに対向す
るように振動電極が形成され、該圧電基板が導電性接着
剤を介してセラミックス基板上に固定され、さらにセラ
ミックスケースにより封止材を介して密封されている厚
み縦振動モードを利用したチップ型圧電部品において、
チップ型圧電部品の幅をＷ2 (mm)、前記圧電部品の長さ
をＬ2 (mm)、前記圧電部品の厚さをｔ2 (mm)とした場
合、これらの値が、 ０．８≦ｔ2 、２．４４≦Ｗ2 、３．０４≦Ｌ2 で示される範囲に設定されていることを特徴とする請求
項１記載のチップ型圧電部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4327685A JPH0637579A (ja) | 1991-12-18 | 1992-12-08 | チップ型圧電部品 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33490691 | 1991-12-18 | ||
| JP12476092 | 1992-05-18 | ||
| JP3-334906 | 1992-05-18 | ||
| JP4-124760 | 1992-05-18 | ||
| JP4327685A JPH0637579A (ja) | 1991-12-18 | 1992-12-08 | チップ型圧電部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0637579A true JPH0637579A (ja) | 1994-02-10 |
Family
ID=27314979
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4327685A Pending JPH0637579A (ja) | 1991-12-18 | 1992-12-08 | チップ型圧電部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0637579A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5307132A (en) * | 1987-11-12 | 1994-04-26 | Canon Kabushiki Kaisha | Image forming apparatus having a controller for discharging air in response to a heating condition of an image fixing device |
| WO2002082646A1 (en) * | 2001-04-02 | 2002-10-17 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Piezoelectric vibration element and piezoelectric filter |
| WO2002101923A1 (en) | 2001-06-11 | 2002-12-19 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Piezoelectric vibrator and filter using the same |
| US6700303B2 (en) | 1999-08-16 | 2004-03-02 | Murata Manufacturing Co. Ltd | Piezoelectric element |
-
1992
- 1992-12-08 JP JP4327685A patent/JPH0637579A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5307132A (en) * | 1987-11-12 | 1994-04-26 | Canon Kabushiki Kaisha | Image forming apparatus having a controller for discharging air in response to a heating condition of an image fixing device |
| US6700303B2 (en) | 1999-08-16 | 2004-03-02 | Murata Manufacturing Co. Ltd | Piezoelectric element |
| WO2002082646A1 (en) * | 2001-04-02 | 2002-10-17 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Piezoelectric vibration element and piezoelectric filter |
| US7129799B2 (en) | 2001-04-02 | 2006-10-31 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Piezoelectric vibration element and piezoelectric filter |
| WO2002101923A1 (en) | 2001-06-11 | 2002-12-19 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Piezoelectric vibrator and filter using the same |
| US6836055B2 (en) | 2001-06-11 | 2004-12-28 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Piezoelectric vibrator and filter using the same |
| EP1309084A4 (en) * | 2001-06-11 | 2009-11-04 | Panasonic Corp | PIEZOELECTRIC VIBRATOR AND FILTER USED THEREOF |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0637579A (ja) | チップ型圧電部品 | |
| JP3239769B2 (ja) | 表面実装型圧電フィルタ | |
| US6388363B1 (en) | Piezoelectric resonator | |
| JPH10200364A (ja) | エネルギー閉じ込め型厚みすべり共振子およびこの共振子を用いた電子部品 | |
| KR100397724B1 (ko) | 두께 확장 진동 모드 압전 공진자, 사다리형 필터 및 압전공진부품 | |
| JP2005064689A (ja) | 圧電共振子及び圧電共振部品 | |
| US6433654B1 (en) | Laminated piezoelectric component | |
| JPH07226647A (ja) | 圧電共振子及びそれを用いたチップ型圧電部品 | |
| JP2002167276A (ja) | 圧電磁器組成物および圧電共振子 | |
| KR100496405B1 (ko) | 압전 진동자와 그것을 이용한 필터 | |
| JP2001144576A (ja) | 圧電共振子 | |
| US6369488B1 (en) | Piezoelectric device | |
| JP3330102B2 (ja) | ３次オーバートーン型圧電発振子 | |
| JP4578176B2 (ja) | 圧電共振子及びフイルタ | |
| KR100440194B1 (ko) | 압전 공진기 | |
| JPH05167383A (ja) | 圧電共振子 | |
| JP3146695B2 (ja) | 厚み滑り振動モードを利用したセラミックフィルタ | |
| JP2004107141A (ja) | 圧電磁器組成物およびそれを用いた圧電デバイス | |
| JPH05299970A (ja) | 圧電ラダーフィルタ | |
| JPS6189706A (ja) | 共振子構造 | |
| JP2001172078A (ja) | 圧電磁器組成物およびそれを用いた圧電セラミック素子 | |
| JPH05102778A (ja) | 圧電部品 | |
| JP2000183684A (ja) | 厚み縦圧電共振子及び圧電共振部品 | |
| JPS603245B2 (ja) | 圧電振動子 | |
| JP2001345669A (ja) | 圧電素子 |