JPH0641684A

JPH0641684A - 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管

Info

Publication number: JPH0641684A
Application number: JP21880092A
Authority: JP
Inventors: Yasushi Yamamoto; 康士山本; Akihiro Miyasaka; 明博宮坂
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1992-07-27
Filing date: 1992-07-27
Publication date: 1994-02-15

Abstract

(57)【要約】【目的】本発明は、油井やガス井等湿潤な硫化水素を
含む環境下にて使用される電縫鋼管を提供する。【構成】電縫鋼管の組成のＳ，Ｏ，Ｃａの含有量が下
記数式を満足したうえで、脱酸生成物を（ＣａＯ）
_m（Ａｌ₂０₃）_nの複合介在物とし、その分子構成比
がｍ／ｎ＜１の範囲であり、かつ電縫衝合面を中心とし
て両側３０ｍｍ以内での硬さ測定値の最大値がビッカー
ス硬さで２５０以下であり、かつ最大値と最小値の差が
ビッカース硬さで３０以内とした電縫鋼管である。１．０≦（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）≦２．５【効果】ｐＨが低く厳しい環境下においても優れた耐
硫化物応力腐食割れ特性を有し、油井等で使用される構
造部材として好適な鋼管の提供を可能とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、湿潤な硫化水素を含む
環境によって引き起こされる硫化物応力腐食割れ（以下
ＳＳＣと称する）に対して高い抵抗性を有する電縫鋼管
に関し、特に油井やガス井で使用される構造部材、例え
ば油井管やラインパイプとして好適な電縫鋼管に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術】近年における油田やガス田の開発におい
ては、急速に増大しつつある需要とそれに応える技術の
進歩によって、従来放置されていたか或いは開発困難で
あったところの、地中深く埋蔵されかつ硫化水素などの
硫化物でかなり汚染されたいわゆるサワー環境下にある
油やガスにまで次第に開発の目が向けられてきている。

【０００３】従って石油および天然ガスの生産分野にお
いては、外圧（地層の圧力）や内圧（油やガスの圧
力）、あるいは鋼材の自重による引っ張り荷重等に耐え
るとともに、サワー環境下で使用しても充分に所望性能
を発揮できる、高強度にして耐硫化物応力腐食割れ特性
（以下ＳＳＣ特性と称する）に優れた鋼の開発が一段と
要望されている。

【０００４】鋼の耐硫化物応力腐食割れ性を向上させる
手段については、１９５０年来種々の検討が加えられ、
現在では例えばＮＡＣＥＳｔａｎｄａｒｄＭＲ−０
１−７５に示された硬度（強度）の上限以下に鋼の強度
を押えることがＳＳＣ特性向上に最も有効であるとさ
れ、使用者の要望にこたえるため、これに基ずくＬ−８
０がＡＰＩ規格に加えられている。

【０００５】しかしながら、当然上記硬さの上限規制だ
けでＳＳＣ特性を向上できるわけではなく、他の要因が
いくつかあることが判っている。このＳＳＣ特性向上要
因の１つとしてサワー特性の向上が考えられる。サワー
特性の向上は、硫化水素を含む環境中での水素ふくれ割
れを低減することであり、この破壊は外部からの負荷応
力がなくとも発生が認められるものである。

【０００６】サワー環境中で応力がかかった場合、応力
軸と平行にこの水素ふくれ割れが発生し、これらが連結
することによって破壊に到る場合があり、この水素ふく
れ割れの発生を防止することによってＳＳＣ特性を向上
するという考え方である。

【０００７】ところで水素ふくれ割れは、環境中から侵
入した水素が母材中に存在する圧延方向に長く伸びたＭ
ｎＳ等のＡ系硫化物系介在物と地鉄の境界に集積してガ
ス化し、そのガス圧によって発生するもので、ＭｎＳ等
のＡ系硫化物系介在物を割れの核として板面平行割れに
成長し、この板面平行割れが板厚方向に連結されるもの
である。ＭｎＳなどのＡ系硫化物系介在物は、圧延方向
に長く伸びた形状が鋭い切欠となるため割れの核となり
やすく、この種の破壊に最も有害であるとされている。

【０００８】こうした水素ふくれ割れに対する抵抗の高
い鋼について、従来から様々な研究がなされ、種々の案
が提案されている。それらは例えば、特公昭５７−１７
０６５号公報あるいは特公昭５７−１６１８４号公報な
どにその代表例が見られるように、ＣａやＣｏ添加によ
る割れ防止、極低Ｓ化によるＭｎＳの減少、Ｃａあるい
は希土類元素等の添加によるＳの固定等を利用するもの
であって、これらの技術によって現在までにかなり厳し
い環境にまで耐え得る鋼が開発されている。

【０００９】また例えばＣａの添加量に関しては、特開
昭５９−７６８１８号公報に見られるように、Ｓ，Ｏ，
Ｃａの含有量が、『１．０≦（％Ｃａ）｛１−７２（％
Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）≦２．５』の式を満足させる
ようなＣａの添加が知られている。さらに上記サワー特
性を向上する種々の手段を用いることによって、耐ＳＳ
Ｃ特性を向上することが可能となっている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】ところで、電縫鋼管は
ホットコイル等の鋼板を成形し電縫溶接するものであっ
て、言うまでもなく鋼板との決定的な相違は溶接部およ
び溶接熱影響部が存在することである。しかるに、電縫
溶接部周辺部分の耐ＳＳＣ特性、それもＣ方向について
検討された例は従来ほとんど見当たらない。

【００１１】これは通常の製造工程においてＭｎＳ等の
Ａ系硫化物系介在物が多く存在するのは大型鋼塊では逆
偏析部およびＶ偏析部であり、連鋳片では中心偏析部で
あって、鋼板のエッジ部には非常に少ないこと、板面平
行割れを助長するＭｎ，Ｐのミクロ偏析が激しいのもＭ
ｎＳなどのＡ系硫化物系介在物が多く存在する部位と同
様の部位であって、エッジ部にはほとんど存在しないこ
となどの理由から、鋼板のエッジ部同志を電縫溶接して
製造するいわゆる単幅材では、電縫溶接部周辺部分の耐
ＳＳＣ特性は良好であると理解されてきたからである。

【００１２】また、１つのホットコイルを幅方向に２以
上に分割した上で製造するいわゆる多条取りの電縫鋼管
では、電縫溶接部の一方あるいは両方に逆Ｖ偏析部や中
心偏析部等のＳＳＣ感受性の高い部分が該当するため、
ＳＳＣに対する認識はあった。しかしこの場合にも、対
策としては主としてＭｎＳ等のＡ系硫化物系介在物の減
少といった母材と同様の対策が施されてきた。

【００１３】これに対し本発明者は、電縫鋼管の電縫溶
接部Ｃ方向について耐ＳＳＣ特性を詳細に調査した結
果、ＭｎＳ等の硫化物系介在物が存在しない場合でも電
縫溶接部のＳＳＣ特性の劣化する場合のあることを見出
した。ただし、電縫溶接部の場合には板面垂直型の水素
ふくれ割れがＳＳＣの起点となっていることが母材部と
は異なり、このため母材部に比較してよりＳＳＣを起こ
しやすいことが懸念される。

【００１４】さらに、この種の水素ふくれ割れを起点と
したＳＳＣは、本質的に鋼板エッジ部にミクロ偏析の少
ない単幅材であっても発生することが判った。この板面
に垂直な水素ふくれ割れを起点とした電縫溶接部のＳＳ
Ｃは、従来知られていないものであって、母材の板面平
行の水素ふくれ割れを起点とするＳＳＣ以上に重大な問
題である。しかしこの割れは、従来の水素ふくれ割れに
対する対策鋼を使用した電縫鋼管でも発生し、従来技術
では防止できないことが判った。

【００１５】本発明は上記課題に鑑み成されたもので、
耐硫化物応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管を提供する。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記課題に対し本発明者
らは、こうした全く新しいタイプの板面垂直型水素ふく
れ割れを起点とするＳＳＣに対する抵抗の高い鋼管を開
発せんとして研究を続けた結果、電縫溶接部のＳＳＣの
起点となる水素ふくれ割れの原因は、電縫衝合部に存在
する板状の酸化物系介在物であることを突き止めた。

【００１７】さらにこれら板状の酸化物系介在物のう
ち、横断面で見た介在物の形状として板厚方向の長さと
円周方向の長さとの比が２以上でかつ長径１０μｍ以上
の介在物が、水素ふくれ割れ発生の核となり、核発生し
た水素ふくれ割れが相互に結合して巨視的な割れに成長
してＳＳＣを引き起こすことを見出した。

【００１８】さらに本発明者の研究によれば、これら板
状の酸化物系介在物は、母材中に予め存在した球状に近
い酸化物系介在物が電縫溶接時の熱影響によって鋼の融
点近くまで加熱されたうえ、スクイズロールによって両
側から加圧されるために板状に変形して生成することが
明かとなった。またこの介在物の成分を分析した結果、
ＣａＯ・Ａｌ₂Ｏ₃ 複合介在物であることが判った。

【００１９】また本発明者らは、上記介在物起因による
水素ふくれ割れ以外にも電縫溶接部のＳＳＣ特性を劣化
する要因を詳細に検討した結果、電縫衝合面を中心とし
て両側３０ｍｍ以内での硬さ測定値の最大値がビッカー
ス硬さで２５０以下で、かつ最大値と最大値の差がビッ
カース硬さで３０以内である必要性を見出した。

【００２０】硬さの最大値の規制は従来からの知見であ
るが、硬さ分布規制の必要性に関しては、硬さ分布に差
のある部位での応力集中による割れの発生が、ＳＳＣ特
性を劣化するためと考えられる。

【００２１】以上の問題点を解決するために、これまで
にも種々の方法が提案されている。例えば特開昭６３−
１３７１４４号公報に見られるように、鋼中にＺｒを添
加して介在物をＺｒＯ₂・Ａｌ₂Ｏ₃の複合介在物に改
質してその融点を上げ、電縫溶接時に延伸させない方法
がある。ところがこのＺｒ添加は通常の製鋼作業では一
般的でなく、コストが高いうえに、発火性が高いなど作
業に危険が伴う。そこで本発明は、このような特別な元
素を使用することなく、安価にこの問題を解決しようと
するものである。

【００２２】本発明者らは、これらを解決するためにさ
らに調査を進めた。まずＣａを添加したものの中でもＳ
ＳＣ特性のレベルに差異のあることから、複合介在物の
成分を調べた。その結果、電縫溶接部で板状となる介在
物が、（ＣａＯ）_m・（Ａｌ₂Ｏ₃）_n分子比でｍ／ｎ
≧１であることが判った。つまり介在物中Ａｌ₂Ｏ₃よ
りも多く存在する状態である。

【００２３】また（ＣａＯ）_m・（Ａｌ₂Ｏ₃）_nの分
子比でｍ／ｎ＜１の介在物では板状になっておらず、そ
のためＳＳＣ特性の劣化のないことを突き止めた。Ｃａ
ＯとＡｌ₂Ｏ₃の平衡状態図を見ると、（ＣａＯ）_m・
（Ａｌ₂Ｏ₃）_n分子比でｍ／ｎ≧１の場合、融点は約
１３６０℃であり、電縫溶接部近傍で延伸することが充
分考えられる。

【００２４】一方（ＣａＯ）_m・（Ａｌ₂Ｏ₃）_n分子
比でｍ／ｎ＜１の場合は、その融点が１６００℃以上と
なり、電縫溶接部近傍での延伸を回避することができる
と考えられる。つまりＣａ添加により耐サワー性を向上
させて、かつ板状介在物を起点とした水素ふくれ割れ起
因によるＳＳＣ特性の劣化を回避するためには、脱酸生
成物の組成を（ＣａＯ）_m・（Ａｌ₂Ｏ₃）_n分子比で
ｍ／ｎ＜１に制御すればよいことが判明した。

【００２５】ところで耐サワー性を改善する手段とし
て、本発明ではＣａ添加を採用している。それは水素ふ
くれ割れの発生起点となるＭｎＳを消滅させるために、
Ｓ量を極限まで低減させるよりもＣａを添加してＭｎＳ
の形態制御による無害化のほうが工業的規模の生産工程
においては有利であるとの考え方、および実験結果によ
るものである。

【００２６】つまりＳ，Ｏ，Ｃａの含有量を、『１．０
≦（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）
≦２．５』の式に満足させるようなＣａの添加である。
これは、ＣａがＳよりも酸素との親和力が強いことか
ら、酸素と結合したＣａを差し引いた残りのＣａ（有効
Ｃａ）がＳと原子量比で結合し、Ｓ量に見合うだけの有
効Ｃａ量があればＭｎＳは完全に形態制御されているこ
とを示すものである。またこの式は、Ｃａを過剰に添加
するとクラスター状介在物が多く生成して有害となり、
目的を達成し得ないことも示している。

【００２７】つまり上式で示される有効Ｃａ量を、Ｍｎ
Ｓを形態制御させるための下限と、クラスター状介在物
を生成させないための上限の間にコントロールし、それ
によって耐サワー性を確保しようとするものである。

【００２８】本発明は以上の知見に基ずいてなされたも
ので、その要旨とするところは、以下の通りである。

【００２９】第１の本発明は、Ｃ：０．０５〜０．３５
％，Ｓｉ：０．０２〜０．５０％，Ｍｎ：０．３０〜
２．００％に加えてＣａを０．０００５〜０．００８０
％とＡｌを０．００５〜０．１００％含有し、残部Ｆｅ
からなる鋼で製造した電縫鋼管において、Ｓ，Ｏ，Ｃａ
の含有量が下記数５を満足したうえで、脱酸生成物を
（ＣａＯ）_m（Ａｌ₂０₃）_nの複合介在物とし、その
分子構成比がｍ／ｎ＜１の範囲であり、かつ電縫衝合面
を中心として両側３０ｍｍ以内での硬さ測定値の最大値
がビッカース硬さで２５０以下であり、かつ最大値と最
小値の差がビッカース硬さで３０以内であることを特徴
とする耐硫化物応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管であ
る。

【００３０】

【数５】１．０≦（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）≦２．５

【００３１】第２の本発明は、Ｃ：０．０５〜０．３５
％，Ｓｉ：０．０２〜０．５０％，Ｍｎ：０．３０〜
２．００％に加えてＣａを０．０００５〜０．００８０
％とＡｌを０．００５〜０．１００％含有し、さらにＭ
ｏ：０．１〜２．０％，Ｎｂ：０．０１〜０．１５％，
Ｖ：０．０１〜０．３０％，Ｔｉ：０．００１〜０．０
５０％，Ｂ：０．０００３〜０．００４０％のうち１種
または２種以上を含み、残部Ｆｅからなる鋼で製造した
電縫鋼管において、Ｓ，Ｏ，Ｃａの含有量が下記数６を
満足したうえで、脱酸生成物を（ＣａＯ）_m（Ａｌ₂０
₃）_nの複合介在物とし、その分子構成比がｍ／ｎ＜１
の範囲であり、かつ電縫衝合面を中心として両側３０ｍ
ｍ以内での硬さ測定値の最大値がビッカース硬さで２５
０以下であり、かつ最大値と最小値の差がビッカース硬
さで３０以内であることを特徴とする耐硫化物応力腐食
割れ性に優れた電縫鋼管である。

【００３２】

【数６】１．０≦（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）≦２．５

【００３３】第３の本発明は、Ｃ：０．０５〜０．３５
％，Ｓｉ：０．０２〜０．５０％，Ｍｎ：０．３０〜
２．００％に加えてＣａを０．０００５〜０．００８０
％とＡｌを０．００５〜０．１００％含有し、さらにＣ
ｕ：０．１〜２．０％，Ｎｉ：０．１〜９．５％，Ｃ
ｒ：０．１〜３．０％のうち１種または２種以上を含
み、残部Ｆｅからなる鋼で製造した電縫鋼管において、
Ｓ，Ｏ，Ｃａの含有量が下記数７を満足したうえで、脱
酸生成物を（ＣａＯ）_m（Ａｌ₂０₃）_nの複合介在物
とし、その分子構成比がｍ／ｎ＜１の範囲であり、かつ
電縫衝合面を中心として両側３０ｍｍ以内での硬さ測定
値の最大値がビッカース硬さで２５０以下であり、かつ
最大値と最小値の差がビッカース硬さで３０以内である
ことを特徴とする耐硫化物応力腐食割れ性に優れた電縫
鋼管である。

【００３４】

【数７】１．０≦（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）≦２．５

【００３５】また第４の本発明は、Ｃ：０．０５〜０．
３５％，Ｓｉ：０．０２〜０．５０％，Ｍｎ：０．３０
〜２．００％に加えてＣａを０．０００５〜０．００８
０％とＡｌを０．００５〜０．１００％含有し、さらに
Ｍｏ：０．１〜２．０％，Ｎｂ：０．０１〜０．１５
％，Ｖ：０．０１〜０．３０％，Ｔｉ：０．００１〜
０．０５０％，Ｂ：０．０００５〜０．００４０％のう
ち１種または２種以上およびＣｕ：０．１〜２．０％，
Ｎｉ：０．１〜９．５％，Ｃｒ：０．１〜３．０％のう
ち１種または２種以上を含み、残部Ｆｅからなる鋼で製
造した電縫鋼管において、Ｓ，Ｏ，Ｃａの含有量が下記
数８を満足したうえで、脱酸生成物を（ＣａＯ）_m（Ａ
ｌ₂０₃）_nの複合介在物とし、その分子構成比がｍ／
ｎ＜１の範囲であり、かつ電縫衝合面を中心として両側
３０ｍｍ以内での硬さ測定値の最大値がビッカース硬さ
で２５０以下であり、かつ最大値と最小値の差がビッカ
ース硬さで３０以内であることを特徴とする耐硫化物応
力腐食割れ性に優れた電縫鋼管である。

【００３６】

【数４】１．０≦（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）≦２．５

【００３７】

【作用】以下作用とともに本発明を詳細に説明する。

【００３８】先ず本発明は、耐硫化物応力腐食特性に優
れた電縫鋼管全般を対象とするものであるが、上記成分
を規定する理由は以下の通りである。

【００３９】Ｃは鋼材の強度を高める作用があり、０．
０５％以上添加されるが、０．３５％を越えて添加され
ると靱性を著しく劣化するため、その含有量を０．０５
〜０．３５％とした。

【００４０】Ｓｉは固溶体強化作用があり、鋼材の強度
および延性を改善する作用があり、０．０２％以上添加
されるが、０．５０％を越えて添加されると鋼材の靱性
を劣化するため、その含有量を０．０２〜０．５０％と
した。

【００４１】ＭｎもＣと同様鋼材の強度を高める作用が
あり、０．３０％以上添加されるが、その含有量が２．
０％を越えると製鋼作業を困難として経済的でないばか
りでなく溶接性を阻害することから、その含有量を０．
３０〜２．０％とした。

【００４２】Ｃａは硫化物系介在物の形態制御によりＳ
ＳＣの起点となる水素ふくれ割れを防止するのに有効
で、０．０００５％以上添加されるが、多くなると鋼中
介在物を形成し鋼の性質を悪化させるため、その含有量
を０．０００５〜０．００８０％とした。

【００４３】Ａｌは製鋼段階の脱酸のために必要であ
り、その下限を０．００５％とした。また０．１０％を
越えて添加されると、介在物の量が増加して鋼の清浄性
が失われること、および製鋼作業に支障をきたすことな
どから、その範囲を０．００５〜０．１０％とした。

【００４４】Ｍｏは強度上昇に有用で０．１０％以上添
加されるが、多くなると溶接性を阻害するため、その範
囲を０．１０〜２．０％とした。

【００４５】Ｎｂはオーステナイト粒の細粒化や強度上
昇に有用で０．０１％以上添加されるが、多くなると溶
接性を阻害するため、その範囲を０．０１〜０．１５％
とした。

【００４６】Ｖは析出強化に有用で０．１％以上添加さ
れるが、多くなると溶接性を阻害するため、その範囲を
０．０１〜０．３０％とした。

【００４７】Ｔｉはオーステナイト粒の細粒化に有用で
０．００１％以上添加されるが、多くなると溶接性を阻
害するため、その範囲を０．００１〜０．０５０％とし
た。

【００４８】Ｂは微量の添加によって鋼の焼入れ性を著
しく高める効果を有する。この効果を有効に得るために
は少なくとも０．０００３％のＢが必要であるが、過多
に添加するとＢ化合物を形成して鋼の靱性を劣化させる
ので、その範囲を０．０００３〜０．００４０％とし
た。

【００４９】Ｃｕは強度上昇、耐食性向上に有効で０．
１％以上添加されるが、２．０％を越えて添加しても強
度の上昇代がほとんどなくなるので、その範囲を０．１
〜２．０％とした。

【００５０】Ｎｉは低温靱性の改善に有効で０．１％以
上添加されるが、高価な元素であるために、その範囲を
０．１〜９．５％とした。

【００５１】Ｃｒは強度上昇や耐食性向上に有効で０．
１％以上添加されるが、多くなると低温靱性、溶接性を
阻害するため、その範囲を０．１〜３．０％とした。

【００５２】またＰは母材の水素ふくれ割れを伝播しや
すくする元素であり、０．０３％以下とすべきである。
またＳはＭｎと結合して母材部の水素ふくれ割れの起点
となるＭｎＳをつくるので、０．００５％以下に抑える
べきである。

【００５３】

【実施例】以下本発明の効果を実施例によりさらに詳細
に説明する。表１は電縫鋼管を製作した鋼の組成を示
し、また表２は試験結果を示す。

【００５４】

【表１】

【００５５】

【表２】

【００５６】なお表２において、注１）Ａ値＝（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２
５（％Ｓ）注２）介在物構成比は：ＣａＯ：Ａｌ₂Ｏ₃の分子構成
比を示す注３）Ｈｖ_max−Ｈｖ_min 注４）単位はＫｇｆ／ｍｍ² 注５）表中Ｑは電縫溶接後電縫溶接部のみ焼入れ処理し
たもの，ＱＴは電縫溶接部のみ焼入れ焼戻し処理したも
の，Ｎは電縫溶接部のみノルマ処理したもの，またＦＢ
Ｎは電縫溶接後管体をノルマ処理したものである。

【００５７】表１に示す組成の鋼を１３ｍｍ厚の鋼板に
熱間圧延後、従来の工程にて電縫鋼管とした。

【００５８】次に図１に示す採取要領で、電縫鋼管１の
電縫溶接部２のＣ方向から定荷重方式の硫化物応力腐食
試験片４を採取した。その際、電縫溶接部がサンプルの
中央部を横切るようにした。

【００５９】耐硫化物応力腐食特性を評価する試験とし
ては、ＮＡＣＥＴＭ−０１−７７標準試験法により試
験し、電縫溶接部Ｃ方向の降伏強度（σｙ）に対する限
界応力（σｔh)の比で評価し、σｔh/σy ≧０．７５で
あれば良好であるとした。

【００６０】表２に示す試験結果において、Ａ１，Ｂ
１，Ｃ１，Ｅ１，Ｆ１は本発明鋼であり、良好な電縫溶
接部ＳＳＣ特性を示している。

【００６１】これに対して、比較鋼では電縫溶接部ＳＳ
Ｃ特性が劣化している。このうちＡ２，Ｂ２，Ｃ２は△
Ｈｖが３０を越えているために電縫溶接部ＳＳＣ特性が
劣化している。またＤ１はＡ値が１以下のためＣａ添加
量が不足のためＭｎＳの形態制御が不十分で電縫溶接部
ＳＳＣ特性が劣化している。

【００６２】Ｅ２，Ｆ２は硬さ測定値の最大値が２５０
を越えているため電縫溶接部ＳＳＣ特性が劣化してい
る。さらにＧ１，Ｈ１，Ｉ１，Ｊ１，Ｋ１は、介在物の
分子構成比がｍ／ｎが１を越えているため電縫溶接部Ｓ
ＳＣ特性が劣化している。

【００６３】

【発明の効果】以上説明したように本発明の電縫鋼管
は、ｐＨが低く厳しい環境下においても高強度にして優
れた耐硫化物応力腐食割れ特性を有し、油井やガス井で
使用される管材，構造部材として、好適な鋼管の提供を
可能とするものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例における試験片の採取要領を示す図面で
ある。

【符号の説明】

１電縫鋼管２衝合部３溶接方向４試験片

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃ：０．０５〜０．３５％，Ｓｉ：０．
０２〜０．５０％，Ｍｎ：０．３０〜２．００％に加え
てＣａを０．０００５〜０．００８０％とＡｌを０．０
０５〜０．１００％含有し、残部Ｆｅからなる鋼で製造
した電縫鋼管において、Ｓ，Ｏ，Ｃａの含有量が下記数
１を満足したうえで、脱酸生成物を（ＣａＯ）_m（Ａｌ
₂０₃）_nの複合介在物とし、その分子構成比がｍ／ｎ
＜１の範囲であり、かつ電縫衝合面を中心として両側３
０ｍｍ以内での硬さ測定値の最大値がビッカース硬さで
２５０以下であり、かつ最大値と最小値の差がビッカー
ス硬さで３０以内であることを特徴とする耐硫化物応力
腐食割れ性に優れた電縫鋼管。【数１】１．０≦（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）≦２．５
【請求項２】Ｃ：０．０５〜０．３５％，Ｓｉ：０．
０２〜０．５０％，Ｍｎ：０．３０〜２．００％に加え
てＣａを０．０００５〜０．００８０％とＡｌを０．０
０５〜０．１００％含有し、さらにＭｏ：０．１〜２．
０％，Ｎｂ：０．０１〜０．１５％，Ｖ：０．０１〜
０．３０％，Ｔｉ：０．００１〜０．０５０％，Ｂ：
０．０００３〜０．００４０％のうち１種または２種以
上を含み、残部Ｆｅからなる鋼で製造した電縫鋼管にお
いて、Ｓ，Ｏ，Ｃａの含有量が下記数２を満足したうえ
で、脱酸生成物を（ＣａＯ）_m（Ａｌ₂０₃）_nの複合
介在物とし、その分子構成比がｍ／ｎ＜１の範囲であ
り、かつ電縫衝合面を中心として両側３０ｍｍ以内での
硬さ測定値の最大値がビッカース硬さで２５０以下であ
り、かつ最大値と最小値の差がビッカース硬さで３０以
内であることを特徴とする耐硫化物応力腐食割れ性に優
れた電縫鋼管。【数２】１．０≦（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）≦２．５
【請求項３】Ｃ：０．０５〜０．３５％，Ｓｉ：０．
０２〜０．５０％，Ｍｎ：０．３０〜２．００％に加え
てＣａを０．０００５〜０．００８０％とＡｌを０．０
０５〜０．１００％含有し、さらにＣｕ：０．１〜２．
０％，Ｎｉ：０．１〜９．５％，Ｃｒ：０．１〜３．０
％のうち１種または２種以上を含み、残部Ｆｅからなる
鋼で製造した電縫鋼管において、Ｓ，Ｏ，Ｃａの含有量
が下記数３を満足したうえで、脱酸生成物を（ＣａＯ）
_m（Ａｌ₂０₃）_nの複合介在物とし、その分子構成比
がｍ／ｎ＜１の範囲であり、かつ電縫衝合面を中心とし
て両側３０ｍｍ以内での硬さ測定値の最大値がビッカー
ス硬さで２５０以下であり、かつ最大値と最小値の差が
ビッカース硬さで３０以内であることを特徴とする耐硫
化物応力腐食割れ性に優れた電縫鋼管。【数３】１．０≦（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）≦２．５
【請求項４】Ｃ：０．０５〜０．３５％，Ｓｉ：０．
０２〜０．５０％，Ｍｎ：０．３０〜２．００％に加え
てＣａを０．０００５〜０．００８０％とＡｌを０．０
０５〜０．１００％含有し、さらにＭｏ：０．１〜２．
０％，Ｎｂ：０．０１〜０．１５％，Ｖ：０．０１〜
０．３０％，Ｔｉ：０．００１〜０．０５０％，Ｂ：
０．０００５〜０．００４０％のうち１種または２種以
上およびＣｕ：０．１〜２．０％，Ｎｉ：０．１〜９．
５％，Ｃｒ：０．１〜３．０％のうち１種または２種以
上を含み、残部Ｆｅからなる鋼で製造した電縫鋼管にお
いて、Ｓ，Ｏ，Ｃａの含有量が下記数４を満足したうえ
で、脱酸生成物を（ＣａＯ）_m（Ａｌ₂０₃）_nの複合
介在物とし、その分子構成比がｍ／ｎ＜１の範囲であ
り、かつ電縫衝合面を中心として両側３０ｍｍ以内での
硬さ測定値の最大値がビッカース硬さで２５０以下であ
り、かつ最大値と最小値の差がビッカース硬さで３０以
内であることを特徴とする耐硫化物応力腐食割れ性に優
れた電縫鋼管。【数４】１．０≦（％Ｃａ）｛１−７２（％Ｏ）｝／１．２５（％Ｓ）≦２．５