JPH0658384B2 - 電子式無効電力量計 - Google Patents
電子式無効電力量計Info
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- JPH0658384B2 JPH0658384B2 JP63227469A JP22746988A JPH0658384B2 JP H0658384 B2 JPH0658384 B2 JP H0658384B2 JP 63227469 A JP63227469 A JP 63227469A JP 22746988 A JP22746988 A JP 22746988A JP H0658384 B2 JPH0658384 B2 JP H0658384B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） この発明は、無効電力測定する電子式無効電力量計に関
する。
する。
（従来の技術） 負荷電圧の瞬時値および実効値をそれぞれevおよびＶで
表し、消費電流の瞬時値および実効値をそれぞれeiおよ
びＩで表し、負荷電圧と消費電流の位相差をφとする
と、 電圧の瞬時値evおよび電流の瞬時値eiは次式で表され
る。
表し、消費電流の瞬時値および実効値をそれぞれeiおよ
びＩで表し、負荷電圧と消費電流の位相差をφとする
と、 電圧の瞬時値evおよび電流の瞬時値eiは次式で表され
る。
従って、この相の無効電力Ｑは次のようになる。
Ｑ＝ＶＩsinψ 従来、この無効電力を得るのに、上式(1)で表される電
圧の移相器によってπ／２だけ位相をずらして を得、これを上式(2)で表される電流に掛けて、次式を
得ている。
圧の移相器によってπ／２だけ位相をずらして を得、これを上式(2)で表される電流に掛けて、次式を
得ている。
ev′×ei＝ＶＩsinψ−ＶＩcos（２ωｔ−π／２−ψ） そして、この式を積分することにより無効電力Ｑ＝ＶＩ
sinψを得ている。
sinψを得ている。
ここで、位相をπ／２だけずらす移相器としては、主に
フィルタ、具体的には積分器等が使用されている。しか
しながら、このようにフィルタ等で位相をずらした場
合、振幅が周波数成分によって変動するということがあ
る。例えば、電圧evを積分回路に通すと、次式のように
なる。
フィルタ、具体的には積分器等が使用されている。しか
しながら、このようにフィルタ等で位相をずらした場
合、振幅が周波数成分によって変動するということがあ
る。例えば、電圧evを積分回路に通すと、次式のように
なる。
この式からわかるように、積分回路を通った電圧evの最
大振幅は１／ωの制約を受け、高精度化を行なう場合、
周波数特性が問題になっている。
大振幅は１／ωの制約を受け、高精度化を行なう場合、
周波数特性が問題になっている。
第３図は従来の電子無効電力量計の構成を示すブロック
図である。同図において、１は負荷電圧に比例した信号
に変換する補助変圧器（ＰＴ）であり、２は消費電流に
比例した信号に変換する補助変流器（ＣＴ）である。補
助変圧器１の２次側の出力信号を とし、補助変流器２の２次側の出力信号を とする。そして、補助変圧器１の出力信号evを移相器
（ＰＨ）３に通してπ／２だけ位相をずらすと、次のよ
うになる。
図である。同図において、１は負荷電圧に比例した信号
に変換する補助変圧器（ＰＴ）であり、２は消費電流に
比例した信号に変換する補助変流器（ＣＴ）である。補
助変圧器１の２次側の出力信号を とし、補助変流器２の２次側の出力信号を とする。そして、補助変圧器１の出力信号evを移相器
（ＰＨ）３に通してπ／２だけ位相をずらすと、次のよ
うになる。
なお、この式において、ｋは移相器３の定数である。
この移相器３からの出力信号ev′と補助変流器２からの
出力信号eiとを乗算器（Ｍ）４に入力して乗算すると、
乗算器４から次式で示す出力信号が得られる。
出力信号eiとを乗算器（Ｍ）４に入力して乗算すると、
乗算器４から次式で示す出力信号が得られる。
ev′ei＝（２ｋＶＩ／ω）sin（ωｔ−π／２）sin（ωｔ−ψ） この乗算器４の出力信号はωによって変動を生ずる。
一方、補助変圧器１の出力信号evは、交流信号を波形整
形してパルス信号に変換する交流／パルス変換器５に供
給されて、交流／パルス変換器５から信号evの角周波数
ωに対応する信号が得られる。この角周波数信号は周波
数／電圧変換器（ｆ／Ｖ）６に供給されて、周波数／電
圧変換器６からω＝ｋ′Ｖの出力が得られる。
形してパルス信号に変換する交流／パルス変換器５に供
給されて、交流／パルス変換器５から信号evの角周波数
ωに対応する信号が得られる。この角周波数信号は周波
数／電圧変換器（ｆ／Ｖ）６に供給されて、周波数／電
圧変換器６からω＝ｋ′Ｖの出力が得られる。
この周波数／電圧変換器６の出力と前記乗算器４の出力
とは、乗算器（Ｍ）７に供給されて乗算され、次式で示
す出力が得られる。
とは、乗算器（Ｍ）７に供給されて乗算され、次式で示
す出力が得られる。
ev′eiω＝２kk′ＶＩsin（ωｔ−π／２）sin（ωｔ−ψ） この結果、この式からわかるように、角周波数ω、すな
わち周波数に影響されない電力が求まるのである。
わち周波数に影響されない電力が求まるのである。
上式は次のように変形される。
ev′eiω＝kk′ＶＩ｛sinψ−cos（２ωｔ−π／２−ψ）｝ 従って、これを積分器（Ｉ）８に通すことにより、次式
で示す無効電力が得られるのである。
で示す無効電力が得られるのである。
Ｑ＝kk′ＶＩsinψ このようにして角周波数ωの影響を受けず、周波数特性
の優れた無効電力を得ることができるのである。
の優れた無効電力を得ることができるのである。
第４図は第１図の電子式無効電力量計に使用される乗算
器の回路図である。
器の回路図である。
この乗算器に供給される電圧信号evは抵抗Ｒ１を介して
積分器を構成するオペアンプＡ１の反転入力に供給され
ている。オペアンプＡ１の出力と入力との間には積分コ
ンデンサＣ１が接続され、またオペアンプＡ１の非反転
入力はアースに接続されている。オペアンプＡ１からの
積分出力はコンパレータＡ２の非反転入力に供給され、
他方の反転入力に供給されている比較電圧ehと比較され
ている。コンパレータＡ２の出力は抵抗Ｒ１を介してオ
ペアンプＡ１の反転入力に接続されるとともに、増幅率
が１のインバータＩＶを介してスイッチＳ１およびＳ２
の制御入力に接続されている。また、インバータＩＶの
出力は直列に接続された２個の抵抗Ｒ１，Ｒ１を介して
アースに接続されている。この直列に接続された２個の
抵抗Ｒ１の接続点はコンパレータＡ２の反転入力に接続
されている。コンパレータＡ２の出力はスイッチＳ３お
よびＳ４の制御入力に接続されている。４個のスイッチ
Ｓ１〜Ｓ４はブリッジに接続され、スイッチＳ１とＳ３
との接続点に電流信号eiが供給され、スイッチＳ２とＳ
４との接続点に電流信号−eiが供給されている。また、
スイッチＳ１とＳ４との接続点からは抵抗Ｒ２を介して
信号eopが出力され、スイッチＳ２とＳ３との接続点か
らは別の抵抗Ｒ２を介して信号eonが出力されている。
これらの信号を出力する出力端間には直列に接続された
一対のコンデンサＣ２が接続されている。この出力端に
接続されている抵抗Ｒ２およびコンデンサＣ２からなる
回路はローパスフィルタを構成しているものである。
積分器を構成するオペアンプＡ１の反転入力に供給され
ている。オペアンプＡ１の出力と入力との間には積分コ
ンデンサＣ１が接続され、またオペアンプＡ１の非反転
入力はアースに接続されている。オペアンプＡ１からの
積分出力はコンパレータＡ２の非反転入力に供給され、
他方の反転入力に供給されている比較電圧ehと比較され
ている。コンパレータＡ２の出力は抵抗Ｒ１を介してオ
ペアンプＡ１の反転入力に接続されるとともに、増幅率
が１のインバータＩＶを介してスイッチＳ１およびＳ２
の制御入力に接続されている。また、インバータＩＶの
出力は直列に接続された２個の抵抗Ｒ１，Ｒ１を介して
アースに接続されている。この直列に接続された２個の
抵抗Ｒ１の接続点はコンパレータＡ２の反転入力に接続
されている。コンパレータＡ２の出力はスイッチＳ３お
よびＳ４の制御入力に接続されている。４個のスイッチ
Ｓ１〜Ｓ４はブリッジに接続され、スイッチＳ１とＳ３
との接続点に電流信号eiが供給され、スイッチＳ２とＳ
４との接続点に電流信号−eiが供給されている。また、
スイッチＳ１とＳ４との接続点からは抵抗Ｒ２を介して
信号eopが出力され、スイッチＳ２とＳ３との接続点か
らは別の抵抗Ｒ２を介して信号eonが出力されている。
これらの信号を出力する出力端間には直列に接続された
一対のコンデンサＣ２が接続されている。この出力端に
接続されている抵抗Ｒ２およびコンデンサＣ２からなる
回路はローパスフィルタを構成しているものである。
このように構成された乗算器において、まず入力電圧信
号ev＝０の場合について考える。また、この時、コンパ
レータＡ２の出力を論理「１」とし、これを反転したイ
ンバータＩＶの出力を−erとすると、この出力erは直列
に接続された抵抗Ｒ１によって分圧され、コンパレータ
Ａ２の反転入力に供給される比較電圧はehは−er／２と
なっている。コンパレータＡ２の出力erは抵抗Ｒ１を介
してオペアンプＡ１の反転入力に供給されているので、
オペアンプＡ１の積分出力は負方向への積分傾斜を示
す、そして、この積分値が比較電圧eh＝−er／２に達す
ると、コンパレータＡ２は反転して、論理「０」とな
る。
号ev＝０の場合について考える。また、この時、コンパ
レータＡ２の出力を論理「１」とし、これを反転したイ
ンバータＩＶの出力を−erとすると、この出力erは直列
に接続された抵抗Ｒ１によって分圧され、コンパレータ
Ａ２の反転入力に供給される比較電圧はehは−er／２と
なっている。コンパレータＡ２の出力erは抵抗Ｒ１を介
してオペアンプＡ１の反転入力に供給されているので、
オペアンプＡ１の積分出力は負方向への積分傾斜を示
す、そして、この積分値が比較電圧eh＝−er／２に達す
ると、コンパレータＡ２は反転して、論理「０」とな
る。
この結果、インバータＩＶの出力は＋erとなるため、コ
ンパレータＡ２の反転入力に供給される比較電圧ehはer
／２となる。そして、オペアンプＡ１の反転入力には−
erが供給されるので、オペアンプＡ１の積分出力は正方
向への積分傾斜を示す。オペアンプＡ１の積分値が比較
電圧eh＝er／２に達すると、コンパレータＡ２は反転し
て論理「１」となる。
ンパレータＡ２の反転入力に供給される比較電圧ehはer
／２となる。そして、オペアンプＡ１の反転入力には−
erが供給されるので、オペアンプＡ１の積分出力は正方
向への積分傾斜を示す。オペアンプＡ１の積分値が比較
電圧eh＝er／２に達すると、コンパレータＡ２は反転し
て論理「１」となる。
以上のように、入力電圧信号er＝０の場合には、自励発
振を行ない、１対１のデューティを有するパルスが形成
される。
振を行ない、１対１のデューティを有するパルスが形成
される。
次に、入力電圧信号evが供給された場合について考え
る。コンパレータＡ２の出力が論理「１」の時間区分を
taとし、論理「０」の時間区間をtbとすると、各区間に
おけるオペアンプからなる積分器の出力は次のようにな
る。
る。コンパレータＡ２の出力が論理「１」の時間区分を
taとし、論理「０」の時間区間をtbとすると、各区間に
おけるオペアンプからなる積分器の出力は次のようにな
る。
以上から、erによるta，tbの変化の比、デューティ・サ
イクルを調べると、次のようになる。
イクルを調べると、次のようになる。
Ｄ＝ta／（ta＋tb）＝（er−ev）／２er…(7) ＝tb／（ta＋tb）＝（er＋ev）／２er…(8) この出力によってスイッチＳ１〜Ｓ４が駆動され、この
スイッチを介して電流信号eiを出力し、これを抵抗Ｒ２
およびコンデンサＣ２からなるローパスフィルタを介し
て積分することにより次式に示すように電圧信号evと電
流信号eiとの積に比例した出力を得ることができるので
ある。
スイッチを介して電流信号eiを出力し、これを抵抗Ｒ２
およびコンデンサＣ２からなるローパスフィルタを介し
て積分することにより次式に示すように電圧信号evと電
流信号eiとの積に比例した出力を得ることができるので
ある。
eop＝ei（）＋（−ei）Ｄ＝ev ei／er…(9) eon＝ei（Ｄ）＋（−ei）＝ev ei／er…(10) このように構成される乗算器の駆動電源電圧をＶdd，Ｖ
ssとすると、Ｖddはほぼ＋er（Ｖdd≒＋er）であり、Ｖ
ssはほぼ−er（Ｖss≒−er）であるので、入力信号ev
は、｜Ｖdd｜，｜Ｖss｜＞｜ev｜および｜Ｖdd｜，｜Ｖ
ss｜＞｜−ev｜でなければならないので、すなわち入力
信号は電源電圧よりも小さくなければならないので、上
式(9)，(10)から出力eopおよびeonはev eiよりも小さく
なる。
ssとすると、Ｖddはほぼ＋er（Ｖdd≒＋er）であり、Ｖ
ssはほぼ−er（Ｖss≒−er）であるので、入力信号ev
は、｜Ｖdd｜，｜Ｖss｜＞｜ev｜および｜Ｖdd｜，｜Ｖ
ss｜＞｜−ev｜でなければならないので、すなわち入力
信号は電源電圧よりも小さくなければならないので、上
式(9)，(10)から出力eopおよびeonはev eiよりも小さく
なる。
すなわち、乗算器において信号レベルが低下することに
なる。これを第３図の無効電力量計で考えてみると、乗
算器４，７の直列に接続されているので、その分乗算器
７の出力信号レベルが低下することになり、この結果積
分器８の特性を悪化させ、調整が困難となる。
なる。これを第３図の無効電力量計で考えてみると、乗
算器４，７の直列に接続されているので、その分乗算器
７の出力信号レベルが低下することになり、この結果積
分器８の特性を悪化させ、調整が困難となる。
（発明が解決しようとする課題） 従来の電子式無効電力量計においては、乗算器において
信号レベルが低下するため、特性が悪化するという問題
がある。
信号レベルが低下するため、特性が悪化するという問題
がある。
この発明は、上記に鑑みてなされたもので、その目的と
するところは、特性を向上して高精度に無効電力を測定
することができる電子式無効電力量計を提供することに
ある。
するところは、特性を向上して高精度に無効電力を測定
することができる電子式無効電力量計を提供することに
ある。
［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記問題点を解決するため、負荷電圧および負荷に流れ
る消費電流による無効電力を算出する電子式無効電力量
計において、この発明は、前記負荷電圧に比例した電圧
信号の位相をシフトする移相手段と、該移相手段から出
力された電圧信号を該信号のレベルに応じたデューティ
サイクルを有するようにパルス幅変調したパルス幅変調
信号によって前記消費電流に比例した電流信号を取り出
すことにより無効電力を求める乗算手段と、前記電圧信
号の周波数に比例した電圧を出力する周波数−電圧変換
手段と、該変換手段からの出力電圧によって前記乗算手
段の駆動電源電圧を可変制御する電源電圧制御手段とを
有することを要旨とする。
る消費電流による無効電力を算出する電子式無効電力量
計において、この発明は、前記負荷電圧に比例した電圧
信号の位相をシフトする移相手段と、該移相手段から出
力された電圧信号を該信号のレベルに応じたデューティ
サイクルを有するようにパルス幅変調したパルス幅変調
信号によって前記消費電流に比例した電流信号を取り出
すことにより無効電力を求める乗算手段と、前記電圧信
号の周波数に比例した電圧を出力する周波数−電圧変換
手段と、該変換手段からの出力電圧によって前記乗算手
段の駆動電源電圧を可変制御する電源電圧制御手段とを
有することを要旨とする。
（作用） この発明の電子式無効電力量計においては、位相シフト
した電圧信号をパルス幅変調したパルス幅変調信号によ
って電流信号を取り出して無効電力を求める乗算手段の
電源電圧を前記電圧信号の周波数に比例した電圧によっ
て可変制御している。
した電圧信号をパルス幅変調したパルス幅変調信号によ
って電流信号を取り出して無効電力を求める乗算手段の
電源電圧を前記電圧信号の周波数に比例した電圧によっ
て可変制御している。
（実施例） 以下、図面を用いてこの発明の実施例を説明する。
第１図はこの発明の一実施例に係る電子式無効電力量計
の構成を示すブロック図である。本実施例の電子式無効
電力量計において符号１〜６，８は前述した第３図にお
いて同じ符号で示す構成要素と同じものであり、補助変
圧器１、補助変流器２、移相器３、乗算器４、交流／パ
ルス変換器５、積分器８である。
の構成を示すブロック図である。本実施例の電子式無効
電力量計において符号１〜６，８は前述した第３図にお
いて同じ符号で示す構成要素と同じものであり、補助変
圧器１、補助変流器２、移相器３、乗算器４、交流／パ
ルス変換器５、積分器８である。
補助変圧器１からの出力信号 は移相器３によってπ／２だけ位相をずらされて、次式
のようになり、乗算器４に供給される。
のようになり、乗算器４に供給される。
また、補助変流器２からの出力信号 は直接乗算器４に供給され、上式に示す移相器３の出力
信号ev′と掛けられ、両者の積が得られる。
信号ev′と掛けられ、両者の積が得られる。
一方、補助変圧器１の出力信号evは、交流／パルス変換
器５に供給されて、交流／パルス変換器５から信号evの
角周波数ωに対応する信号が得られる。この角周波数信
号は周波数／電圧変換器６に供給されて、周波数に比例
した電圧が周波数／電圧変換器６から得られる。
器５に供給されて、交流／パルス変換器５から信号evの
角周波数ωに対応する信号が得られる。この角周波数信
号は周波数／電圧変換器６に供給されて、周波数に比例
した電圧が周波数／電圧変換器６から得られる。
周波数／電圧変換器６からの出力電圧は、電源電圧変換
回路９に供給される。この電源電圧変換回路９は入力と
して前記乗算器４に供給するための電源電圧Ｖddおよび
Ｖssが供給されている。これらの電源電圧ＶddおよびＶ
ssは、周波数／電圧変換器６の出力電圧によって可変制
御されている。詳しくは、周波数／電圧変換器６の出力
電圧は周波数に比例しているので、電源電圧Ｖddおよび
Ｖssは周波数に比例して可変制御されることになる。こ
のように可変制御された後、電源電圧変換回路９から乗
算器４に電源電圧として供給されるようになっている。
そして、このように電源電圧を制御された乗算器４の出
力信号が積分器８によって積分され、無効電力が得られ
るのである。
回路９に供給される。この電源電圧変換回路９は入力と
して前記乗算器４に供給するための電源電圧Ｖddおよび
Ｖssが供給されている。これらの電源電圧ＶddおよびＶ
ssは、周波数／電圧変換器６の出力電圧によって可変制
御されている。詳しくは、周波数／電圧変換器６の出力
電圧は周波数に比例しているので、電源電圧Ｖddおよび
Ｖssは周波数に比例して可変制御されることになる。こ
のように可変制御された後、電源電圧変換回路９から乗
算器４に電源電圧として供給されるようになっている。
そして、このように電源電圧を制御された乗算器４の出
力信号が積分器８によって積分され、無効電力が得られ
るのである。
更に詳しく説明すると、移相器３の位相をｎ／２だけず
らされた補助変圧器１の電圧信号evと補助交流器２から
の電流信号eiとを乗算して、乗算器４から出力される電
力は前述した式(7)からeop＝ev ei／erであるが、この
式中の電圧信号evは移相器３でπ／２、すなわち９０°
位相シフトされた結果、ev′＝ko ev／ωとなって、周
波数の影響を受けている。従って、この周波数の影響を
補償することが必要であるが、そのため、式(7)で定義
される電力eopの分母を構成している電圧erを同様に周
波数に比例して可変すればよいことになる。そして、こ
の電圧erは前述したように電源電圧Ｖddにほぼ等しいも
のである（Ｖdd≒er）ので、このerの代りにＶddおよび
Ｖssを電源電圧変換回路９において周波数に比例して可
変制御しようとするものである。このように周波数によ
って可変制御された電源電圧、すなわち電圧er′はer′
＝ｋ１er／ωとなる。従って、電力eopはeop＝ev ei／e
rにおいてevとしてev′＝ko ev／ωおよびerとしてer′
＝ｋ１er／ωを代入することにより次のようになる。
らされた補助変圧器１の電圧信号evと補助交流器２から
の電流信号eiとを乗算して、乗算器４から出力される電
力は前述した式(7)からeop＝ev ei／erであるが、この
式中の電圧信号evは移相器３でπ／２、すなわち９０°
位相シフトされた結果、ev′＝ko ev／ωとなって、周
波数の影響を受けている。従って、この周波数の影響を
補償することが必要であるが、そのため、式(7)で定義
される電力eopの分母を構成している電圧erを同様に周
波数に比例して可変すればよいことになる。そして、こ
の電圧erは前述したように電源電圧Ｖddにほぼ等しいも
のである（Ｖdd≒er）ので、このerの代りにＶddおよび
Ｖssを電源電圧変換回路９において周波数に比例して可
変制御しようとするものである。このように周波数によ
って可変制御された電源電圧、すなわち電圧er′はer′
＝ｋ１er／ωとなる。従って、電力eopはeop＝ev ei／e
rにおいてevとしてev′＝ko ev／ωおよびerとしてer′
＝ｋ１er／ωを代入することにより次のようになる。
eop＝（ko ev／ω）ei／（ｋ１er／ω） ＝Ｋｏev ei／（ｋ１er） この式からわかるように、電力eopを周波数の影響を受
けないのである。
けないのである。
このような可変制御を電源電圧変換回路９において行な
うために、交流／パルス変換器５において補助変圧器１
の電圧信号evの周波数をパルスに変換して周波数を検出
し、これを周波数／電圧変換器６において電圧、すなわ
ち周波数に比例した電圧に変換し、この周波数に比例し
た電圧に基づいて電源電圧変換回路９において電源電圧
ＶddおよびＶssを制御し、この可変制御された電源電圧
Ｖdd′およびＶss′によって乗算器４を作動することに
より上述したように周波数の影響による変動を除去する
ことができるのである。なお、このような構成にするこ
とにより第３図に示す従来の電子式無効電力量計に比較
して乗算器７も不要となっている。
うために、交流／パルス変換器５において補助変圧器１
の電圧信号evの周波数をパルスに変換して周波数を検出
し、これを周波数／電圧変換器６において電圧、すなわ
ち周波数に比例した電圧に変換し、この周波数に比例し
た電圧に基づいて電源電圧変換回路９において電源電圧
ＶddおよびＶssを制御し、この可変制御された電源電圧
Ｖdd′およびＶss′によって乗算器４を作動することに
より上述したように周波数の影響による変動を除去する
ことができるのである。なお、このような構成にするこ
とにより第３図に示す従来の電子式無効電力量計に比較
して乗算器７も不要となっている。
第２図はこの発明の別の実施例を示すブロック図であ
る。同図に示す実施例は、第１図の実施例において乗算
器４の電源電圧を制御する代りに、積分器８の電源電圧
を制御している点が異なるのみで、このため電源電圧変
換回路９の出力電圧を積分器８に供給している。なお、
この実施例におけるその他の構成および作用は第１図の
ものと同じである。
る。同図に示す実施例は、第１図の実施例において乗算
器４の電源電圧を制御する代りに、積分器８の電源電圧
を制御している点が異なるのみで、このため電源電圧変
換回路９の出力電圧を積分器８に供給している。なお、
この実施例におけるその他の構成および作用は第１図の
ものと同じである。
［発明の効果］ 以上説明したように、この発明によれば、位相シフトし
た電圧信号をパルス幅変調したパルス幅変調信号によっ
て電流信号を取り出して無効電力を求める乗算手段の電
源電圧を前記電圧信号の周波数に比例した電圧によって
可変制御しているので、電圧信号を位相シフトしたこと
による周波数の影響が乗算手段の電源電圧を周波数に対
応して可変制御することによって除去されるため、従来
のように乗算器の信号レベルの低下による特性の悪化が
なく、また移相器による周波数変動もなく、高精度に無
効電力を測定することができる。
た電圧信号をパルス幅変調したパルス幅変調信号によっ
て電流信号を取り出して無効電力を求める乗算手段の電
源電圧を前記電圧信号の周波数に比例した電圧によって
可変制御しているので、電圧信号を位相シフトしたこと
による周波数の影響が乗算手段の電源電圧を周波数に対
応して可変制御することによって除去されるため、従来
のように乗算器の信号レベルの低下による特性の悪化が
なく、また移相器による周波数変動もなく、高精度に無
効電力を測定することができる。
第１図はこの発明の一実施例に係る電子式無効電力量計
の構成を示すブロック図、第２図はこの発明の他の実施
例のブロック図、第３図は従来の電子式無効電力量計の
構成を示すブロック図、第４図は乗算器の回路図であ
る。 １…補助変圧器、２…補助変流器、３…移相器、４…乗
算器、５…交流／パルス変換器、６…周波数／電圧変換
器、８…積分器、９…電源電圧変換回路、Ａ１…オペア
ンプ、Ａ２…コンパレータ、Ｃ１…積分用コンデンサ、
Ｓ１〜Ｓ４…スイッチ。
の構成を示すブロック図、第２図はこの発明の他の実施
例のブロック図、第３図は従来の電子式無効電力量計の
構成を示すブロック図、第４図は乗算器の回路図であ
る。 １…補助変圧器、２…補助変流器、３…移相器、４…乗
算器、５…交流／パルス変換器、６…周波数／電圧変換
器、８…積分器、９…電源電圧変換回路、Ａ１…オペア
ンプ、Ａ２…コンパレータ、Ｃ１…積分用コンデンサ、
Ｓ１〜Ｓ４…スイッチ。
Claims (1)
- 【請求項１】負荷電圧および負荷に流れる消費電流によ
る無効電力を算出する電子式無効電力量計において、前
記負荷電圧に比例した電圧信号の位相をシフトする移相
手段と、該移相手段から出力される電圧信号を該信号の
レベルに応じたデューティサイクルを有するようにパル
ス幅変調したパルス幅変調信号によって前記消費電流に
比例した信号を取り出すことにより無効電力を求める乗
算手段と、前記電圧信号の周波数に比例した電圧を出力
する周波数−電圧変換手段と、該変換手段からの出力電
圧によって前記乗算手段の駆動電源電圧を可変制御する
電源電圧制御手段とを有することを特徴とする電子式無
効電力量計。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63227469A JPH0658384B2 (ja) | 1988-09-13 | 1988-09-13 | 電子式無効電力量計 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63227469A JPH0658384B2 (ja) | 1988-09-13 | 1988-09-13 | 電子式無効電力量計 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0275968A JPH0275968A (ja) | 1990-03-15 |
| JPH0658384B2 true JPH0658384B2 (ja) | 1994-08-03 |
Family
ID=16861369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63227469A Expired - Lifetime JPH0658384B2 (ja) | 1988-09-13 | 1988-09-13 | 電子式無効電力量計 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0658384B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5052696A (en) * | 1990-10-26 | 1991-10-01 | Mather Seal Company | Compact compressor seal |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60146865U (ja) * | 1984-03-09 | 1985-09-30 | 東京電力株式会社 | 電子式無効電力量計 |
| JPS62273464A (ja) * | 1986-05-21 | 1987-11-27 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 無効電力計 |
-
1988
- 1988-09-13 JP JP63227469A patent/JPH0658384B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0275968A (ja) | 1990-03-15 |
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Legal Events
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