JPH0687941A - インテグラルスキンフォーム成形用ポリウレタン材料 - Google Patents
インテグラルスキンフォーム成形用ポリウレタン材料Info
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- JPH0687941A JPH0687941A JP4262889A JP26288992A JPH0687941A JP H0687941 A JPH0687941 A JP H0687941A JP 4262889 A JP4262889 A JP 4262889A JP 26288992 A JP26288992 A JP 26288992A JP H0687941 A JPH0687941 A JP H0687941A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 代替フロンＨＣＦＣ−１２３を添加し、しか
もその添加量を従来の特定フロンＣＦＣ−１１の添加量
と略等モルに抑えながらも、ＣＦＣ−１１添加時と略同
等の外観、合わせ品質及び成形品性能を有するインテグ
ラルスキンポリウレタンフォームを成形する。 【構成】 ポリオール成分とイソシアネート成分とを主
成分とするポリウレタン材料に、代替フロンのＨＣＦＣ
−１２３と、３級アミンをギ酸でブロックしてなるウレ
タン反応遅延触媒とを添加する。このポリウレタン材料
を、例えばステアリングホイール成形用金型のキャビテ
ィに注入して発泡流動させる。注入直後にはウレタン反
応遅延触媒のギ酸によるブロックが解離していないの
で、初期ウレタン反応が遅延する。このため、ポリウレ
タン材料の増粘が抑制され、ＨＣＦＣ−１２３の発泡効
率とポリウレタン材料の初期流動性が高まる。
もその添加量を従来の特定フロンＣＦＣ−１１の添加量
と略等モルに抑えながらも、ＣＦＣ−１１添加時と略同
等の外観、合わせ品質及び成形品性能を有するインテグ
ラルスキンポリウレタンフォームを成形する。 【構成】 ポリオール成分とイソシアネート成分とを主
成分とするポリウレタン材料に、代替フロンのＨＣＦＣ
−１２３と、３級アミンをギ酸でブロックしてなるウレ
タン反応遅延触媒とを添加する。このポリウレタン材料
を、例えばステアリングホイール成形用金型のキャビテ
ィに注入して発泡流動させる。注入直後にはウレタン反
応遅延触媒のギ酸によるブロックが解離していないの
で、初期ウレタン反応が遅延する。このため、ポリウレ
タン材料の増粘が抑制され、ＨＣＦＣ−１２３の発泡効
率とポリウレタン材料の初期流動性が高まる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面部に低発泡の緻密
なスキン層を備えたインテグラルスキンフォーム（以
下、ＩＳＦという。）を成形するためのポリウレタン材
料に関し、例えば、自動車のステアリングホイールの被
覆やパッド、インストルメントパネル、コンソールボッ
クスやグローブボックスの蓋体、ヘッドレスト、アーム
レスト、エアスポイラー等のＩＳＦ成形品を反応射出成
形（以下、ＲＩＭ成形という。）するのに好適なもので
ある。
なスキン層を備えたインテグラルスキンフォーム（以
下、ＩＳＦという。）を成形するためのポリウレタン材
料に関し、例えば、自動車のステアリングホイールの被
覆やパッド、インストルメントパネル、コンソールボッ
クスやグローブボックスの蓋体、ヘッドレスト、アーム
レスト、エアスポイラー等のＩＳＦ成形品を反応射出成
形（以下、ＲＩＭ成形という。）するのに好適なもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】従来、ステアリングホイールの被覆やパ
ッド等のＩＳＦ成形品は、発泡剤として特定フロンのＣ
ＦＣ−１１（トリクロロモノフルオロメタン）を添加し
たポリウレタン材料を使用して成形されてきた。しか
し、周知の通り、フロンによるオゾン層破壊が問題とな
り、各国のフロン規制が強化され、早期にＣＦＣ−１１
の使用を廃止するべく、現在では暫定的に代替フロンの
ＨＣＦＣ−１２３（２，２−ジクロロ−１，１，１−ト
リフルオロエタン）、ＨＣＦＣ−１４１ｂ（１，１−ジ
クロロ−１−フルオロエタン）、ＨＣＦＣ−２２（モノ
クロロジフルオロメタン）等に切り替えられている。と
りわけＨＣＦＣ−１２３は、代替フロンの中で沸点がＣ
ＦＣ−１１に最も近く、取扱いもＣＦＣ−１１と同じで
よく、設備改造が不要であるという利点を有している。
このＨＣＦＣ−１２３を添加したポリウレタン材料によ
るＩＳＦの成形方法を、次に簡単に説明する。
ッド等のＩＳＦ成形品は、発泡剤として特定フロンのＣ
ＦＣ−１１（トリクロロモノフルオロメタン）を添加し
たポリウレタン材料を使用して成形されてきた。しか
し、周知の通り、フロンによるオゾン層破壊が問題とな
り、各国のフロン規制が強化され、早期にＣＦＣ−１１
の使用を廃止するべく、現在では暫定的に代替フロンの
ＨＣＦＣ−１２３（２，２−ジクロロ−１，１，１−ト
リフルオロエタン）、ＨＣＦＣ−１４１ｂ（１，１−ジ
クロロ−１−フルオロエタン）、ＨＣＦＣ−２２（モノ
クロロジフルオロメタン）等に切り替えられている。と
りわけＨＣＦＣ−１２３は、代替フロンの中で沸点がＣ
ＦＣ−１１に最も近く、取扱いもＣＦＣ−１１と同じで
よく、設備改造が不要であるという利点を有している。
このＨＣＦＣ−１２３を添加したポリウレタン材料によ
るＩＳＦの成形方法を、次に簡単に説明する。
【０００３】ＨＣＦＣ−１２３、触媒、顔料等を予備混
合したポリオール混合成分とイソシアネート成分とを、
ミキシングヘッドにより一定比率で衝突混合させてポリ
ウレタン材料とし、該ポリウレタン材料を型のキャビテ
ィに注入する。ポリオール混合成分とイソシアネート成
分とは触媒の作用により直ちにウレタン反応を起こし、
その反応熱でＨＣＦＣ−１２３が揮発して無数の気泡と
なるため、ポリウレタン材料は徐々に発泡してキャビテ
ィ内を流動する。
合したポリオール混合成分とイソシアネート成分とを、
ミキシングヘッドにより一定比率で衝突混合させてポリ
ウレタン材料とし、該ポリウレタン材料を型のキャビテ
ィに注入する。ポリオール混合成分とイソシアネート成
分とは触媒の作用により直ちにウレタン反応を起こし、
その反応熱でＨＣＦＣ−１２３が揮発して無数の気泡と
なるため、ポリウレタン材料は徐々に発泡してキャビテ
ィ内を流動する。
【０００４】このとき、成形品内部では、ポリウレタン
材料の反応硬化とＨＣＦＣ−１２３の揮発とが同時に進
行し、無数の気泡がそのままの大きさで保持される。こ
のため、成形品内部には高発泡のコア部が形成される。
一方、成形品表面部では、型の冷却作用によりウレタン
反応が遅れて反応熱量が少なくなるため、ＨＣＦＣ−１
２３の揮発が抑制され、少数の気泡しか発生しない。さ
らに、この気泡は成形品内部からの発泡圧により押し潰
されて消失又は縮小する。このため、成形品表面部には
低発泡の緻密なスキン層が形成される。
材料の反応硬化とＨＣＦＣ−１２３の揮発とが同時に進
行し、無数の気泡がそのままの大きさで保持される。こ
のため、成形品内部には高発泡のコア部が形成される。
一方、成形品表面部では、型の冷却作用によりウレタン
反応が遅れて反応熱量が少なくなるため、ＨＣＦＣ−１
２３の揮発が抑制され、少数の気泡しか発生しない。さ
らに、この気泡は成形品内部からの発泡圧により押し潰
されて消失又は縮小する。このため、成形品表面部には
低発泡の緻密なスキン層が形成される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記ＨＣＦ
Ｃ−１２３を添加したポリウレタン材料は、ポリオール
成分に対するＨＣＦＣ−１２３の相溶性がＣＦＣ−１１
のそれより高いために、発泡効率及び流動性が悪かっ
た。このため、ＣＦＣ−１１添加時並の発泡効率及び流
動性を得るには、ＨＣＦＣ−１２３の添加量をＣＦＣ−
１１のそれの１．５倍以上に増やす必要があった（後述
する比較例に相当する。）。一方、このようにＨＣＦ
Ｃ−１２３の添加量を増やすと、成形後のＩＳＦの成形
収縮率が従来より大きくなる。このため、既存のＣＦＣ
−１１添加時の型をそのまま使用して、例えば図７に示
すようなステアリングホイール５１のＩＳＦ被覆５２を
成形すると、スポーク部の付け根に成形したＩＳＦ被覆
５２が大きく収縮して、該ＩＳＦ被覆５２と後付けのパ
ッド５３との合わせ部に顕著な隙間ができ、合わせ品質
が不良となることが多かった。また、ＨＣＦＣ−１２３
の添加量を増やすことは、コスト的にも不利であった。
Ｃ−１２３を添加したポリウレタン材料は、ポリオール
成分に対するＨＣＦＣ−１２３の相溶性がＣＦＣ−１１
のそれより高いために、発泡効率及び流動性が悪かっ
た。このため、ＣＦＣ−１１添加時並の発泡効率及び流
動性を得るには、ＨＣＦＣ−１２３の添加量をＣＦＣ−
１１のそれの１．５倍以上に増やす必要があった（後述
する比較例に相当する。）。一方、このようにＨＣＦ
Ｃ−１２３の添加量を増やすと、成形後のＩＳＦの成形
収縮率が従来より大きくなる。このため、既存のＣＦＣ
−１１添加時の型をそのまま使用して、例えば図７に示
すようなステアリングホイール５１のＩＳＦ被覆５２を
成形すると、スポーク部の付け根に成形したＩＳＦ被覆
５２が大きく収縮して、該ＩＳＦ被覆５２と後付けのパ
ッド５３との合わせ部に顕著な隙間ができ、合わせ品質
が不良となることが多かった。また、ＨＣＦＣ−１２３
の添加量を増やすことは、コスト的にも不利であった。
【０００６】本発明の目的は、上記課題を解決し、発泡
効率及び流動性の悪い代替フロンのＨＣＦＣ−１２３を
添加し、しかもその添加量を従来の特定フロンのＣＦＣ
−１１の添加量と略等モルに抑えながらも、ＣＦＣ−１
１添加時と略同等の外観、合わせ品質及び成形品性能を
有するＩＳＦを安価に成形することができる新規なポリ
ウレタン材料を提供することにある。
効率及び流動性の悪い代替フロンのＨＣＦＣ−１２３を
添加し、しかもその添加量を従来の特定フロンのＣＦＣ
−１１の添加量と略等モルに抑えながらも、ＣＦＣ−１
１添加時と略同等の外観、合わせ品質及び成形品性能を
有するＩＳＦを安価に成形することができる新規なポリ
ウレタン材料を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明では、ポリオール成分とイソシアネート成分
とを主成分とするＩＳＦ成形用ポリウレタン材料に、代
替フロンのＨＣＦＣ−１２３と、３級アミンをギ酸でブ
ロックしてなるウレタン反応遅延触媒とを添加するとい
う手段を採った。
に、本発明では、ポリオール成分とイソシアネート成分
とを主成分とするＩＳＦ成形用ポリウレタン材料に、代
替フロンのＨＣＦＣ−１２３と、３級アミンをギ酸でブ
ロックしてなるウレタン反応遅延触媒とを添加するとい
う手段を採った。
【０００８】（１）前記「ポリオール成分」としては、
ＲＩＭ成形用の慣用のもの、例えば下記のポリエーテル
系、ポリエステル系のものを単独で又は併用して使用可
能である。 (a) ポリエーテルポリオール エチレオキサイド、プロピレンオキサイド、ブチレンオ
キサイド、スチレンオキサイド等の環状エーテルに、エ
チレングリコール、ジエチレングリコール、グリセリ
ン、トリメチロールプロパン、ビスフェノールＡ等の低
分子ポリオールを反応させて得る二官能・三官能・四官
能性のもの。さらには、これらにビニルモノマ等をグラ
フト重合させたポリマーポリオールを含む。 (b) ポリエステルポリオール コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピペリン酸等のジ
カルボン酸に、エチレングリコール、ポリオキシエチレ
ングリコール、ジプロピレングリコール、ポリオキシプ
ロピレングリコール等のジオール成分を過剰に反応させ
て得られるもの。
ＲＩＭ成形用の慣用のもの、例えば下記のポリエーテル
系、ポリエステル系のものを単独で又は併用して使用可
能である。 (a) ポリエーテルポリオール エチレオキサイド、プロピレンオキサイド、ブチレンオ
キサイド、スチレンオキサイド等の環状エーテルに、エ
チレングリコール、ジエチレングリコール、グリセリ
ン、トリメチロールプロパン、ビスフェノールＡ等の低
分子ポリオールを反応させて得る二官能・三官能・四官
能性のもの。さらには、これらにビニルモノマ等をグラ
フト重合させたポリマーポリオールを含む。 (b) ポリエステルポリオール コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピペリン酸等のジ
カルボン酸に、エチレングリコール、ポリオキシエチレ
ングリコール、ジプロピレングリコール、ポリオキシプ
ロピレングリコール等のジオール成分を過剰に反応させ
て得られるもの。
【０００９】（２）前記「イソシアネート成分」として
は、ＲＩＭ成形用の慣用のもの、例えば下記の脂肪族
系、芳香族系のものを使用可能である。 (a) 脂肪族系イソシアナート 本来の脂肪族イソシアナートの外に脂環式イソシアナー
トも含み、ヘキサメチレンジイソシアナート（ＨＭＤ
Ｉ）、キシレンジイソシアナート（ＸＤＩ）、水添キシ
レンジイソシアナート（水添ＸＤＩ）、４．４ーメチレ
ンビスジシクロヘキシルジイソシアナート（Ｈ１２ＭＤ
Ｉ）、メチルシクロヘキシルジイソシアナート（水添Ｔ
ＤＩ）、イソホロンジイソシアナート（ＩＰＤＩ）等、
さらには、取扱上の見地から、それらを高分子化させた
ダイマー、トリマー、トリメチロールプロパン付加体、
プレポリマー等、いわゆる非黄変性のものを挙げること
ができる。 (b) 芳香族系イソシアナート ４，４´−ジフェニルメタンジイソシアナート（以下
「ＭＤＩ」と略す）、クルードＭＤＩ、液状ＭＤＩ、ト
リレンジイソシアナート、フェニレンジイソシアナート
等、さらには取扱上の見地から、これらを高分子化させ
たダイマー、トリマー、トリメチロールプロパン、プレ
ポリマー等を挙げることができる。
は、ＲＩＭ成形用の慣用のもの、例えば下記の脂肪族
系、芳香族系のものを使用可能である。 (a) 脂肪族系イソシアナート 本来の脂肪族イソシアナートの外に脂環式イソシアナー
トも含み、ヘキサメチレンジイソシアナート（ＨＭＤ
Ｉ）、キシレンジイソシアナート（ＸＤＩ）、水添キシ
レンジイソシアナート（水添ＸＤＩ）、４．４ーメチレ
ンビスジシクロヘキシルジイソシアナート（Ｈ１２ＭＤ
Ｉ）、メチルシクロヘキシルジイソシアナート（水添Ｔ
ＤＩ）、イソホロンジイソシアナート（ＩＰＤＩ）等、
さらには、取扱上の見地から、それらを高分子化させた
ダイマー、トリマー、トリメチロールプロパン付加体、
プレポリマー等、いわゆる非黄変性のものを挙げること
ができる。 (b) 芳香族系イソシアナート ４，４´−ジフェニルメタンジイソシアナート（以下
「ＭＤＩ」と略す）、クルードＭＤＩ、液状ＭＤＩ、ト
リレンジイソシアナート、フェニレンジイソシアナート
等、さらには取扱上の見地から、これらを高分子化させ
たダイマー、トリマー、トリメチロールプロパン、プレ
ポリマー等を挙げることができる。
【００１０】（３）前記「３級アミンをギ酸でブロック
してなるウレタン反応遅延触媒」は、そのブロック解離
前にはウレタン反応を遅延させ、そのブロック解離後に
はウレタン反応を促進させるように作用する触媒であ
る。なお、前記ポリウレタン材料には、通常、触媒の他
にも界面活性剤、顔料等を適宣添加する。
してなるウレタン反応遅延触媒」は、そのブロック解離
前にはウレタン反応を遅延させ、そのブロック解離後に
はウレタン反応を促進させるように作用する触媒であ
る。なお、前記ポリウレタン材料には、通常、触媒の他
にも界面活性剤、顔料等を適宣添加する。
【００１１】
【作用】本発明のポリウレタン材料には、３級アミンを
ギ酸でブロックしてなるウレタン反応遅延触媒を添加し
ており、型への注入直後にはこの触媒のギ酸によるブロ
ックが解離していないので、初期ウレタン反応が遅延す
る。このため、ポリウレタン材料の増粘が抑制され、Ｈ
ＣＦＣ−１２３の発泡効率とポリウレタン材料の初期流
動性が高まる。すなわち、従来のＣＦＣ−１１より発泡
効率及び流動性の悪いＨＣＦＣ−１２３を使用している
にも拘らず、ＣＦＣ−１１添加時と略同等の発泡効率及
び流動性が得られる。このため、ポリウレタン材料は型
に充満し、欠肉は生じにくい。
ギ酸でブロックしてなるウレタン反応遅延触媒を添加し
ており、型への注入直後にはこの触媒のギ酸によるブロ
ックが解離していないので、初期ウレタン反応が遅延す
る。このため、ポリウレタン材料の増粘が抑制され、Ｈ
ＣＦＣ−１２３の発泡効率とポリウレタン材料の初期流
動性が高まる。すなわち、従来のＣＦＣ−１１より発泡
効率及び流動性の悪いＨＣＦＣ−１２３を使用している
にも拘らず、ＣＦＣ−１１添加時と略同等の発泡効率及
び流動性が得られる。このため、ポリウレタン材料は型
に充満し、欠肉は生じにくい。
【００１２】また、ウレタン反応の進行に伴い、前記触
媒のギ酸によるブロックが解離すると、この触媒は一転
してウレタン反応を促進するため、キュアに要する時間
は従来とほとんど変わらない。さらに、前記の通り、Ｈ
ＣＦＣ−１２３の発泡効率とポリウレタン材料の流動性
が高まるために、ＨＣＦＣ−１２３の添加量を従来のＣ
ＦＣ−１１の添加量と略等モル程度に抑えることがで
き、成形後のＩＳＦの成形収縮率はＣＦＣ−１１添加時
並となる。このため、既存のＣＦＣ−１１添加時の型を
そのまま使用しても、良好な合わせ品質が得られる。
媒のギ酸によるブロックが解離すると、この触媒は一転
してウレタン反応を促進するため、キュアに要する時間
は従来とほとんど変わらない。さらに、前記の通り、Ｈ
ＣＦＣ−１２３の発泡効率とポリウレタン材料の流動性
が高まるために、ＨＣＦＣ−１２３の添加量を従来のＣ
ＦＣ−１１の添加量と略等モル程度に抑えることがで
き、成形後のＩＳＦの成形収縮率はＣＦＣ−１１添加時
並となる。このため、既存のＣＦＣ−１１添加時の型を
そのまま使用しても、良好な合わせ品質が得られる。
【００１３】なお、成形品内部では、ポリウレタン材料
の反応硬化とＨＣＦＣ−１２３の揮発とが同時に進行
し、無数の気泡がそのままの大きさで保持される。この
ため、成形品内部には高発泡のコア部が形成される。一
方、成形品表面部では、型の冷却作用によりウレタン反
応が遅れて反応熱量が少なくなるため、ＨＣＦＣ−１２
３の揮発が抑制され、少数の気泡しか発生しない。さら
に、この気泡は成形品内部からの発泡圧により押し潰さ
れて消失又は縮小する。このため、成形品表面部には低
発泡の緻密なスキン層が形成される。
の反応硬化とＨＣＦＣ−１２３の揮発とが同時に進行
し、無数の気泡がそのままの大きさで保持される。この
ため、成形品内部には高発泡のコア部が形成される。一
方、成形品表面部では、型の冷却作用によりウレタン反
応が遅れて反応熱量が少なくなるため、ＨＣＦＣ−１２
３の揮発が抑制され、少数の気泡しか発生しない。さら
に、この気泡は成形品内部からの発泡圧により押し潰さ
れて消失又は縮小する。このため、成形品表面部には低
発泡の緻密なスキン層が形成される。
【００１４】
【実施例】以下、本発明を図１に示すようなステアリン
グホイール２１のＩＳＦ被覆２３を成形するためのポリ
ウレタン材料に具体化した実施例について、図１〜図６
に基づき説明する。まず、本実施例で使用した成形装置
について概説すると、成形用金型１は、図２及び図３に
示すように、固定型２と可動型３との２つの分割型から
なり、型閉じ時にステアリングホイールのリング部と四
つのスポーク部の付け根にＩＳＦ被覆を成形するための
キャビティ４を形成するようになっている。固定型２と
可動型３のＰＬ面には、キャビティ４への材料流路であ
るスプルー６、ランナー７及びゲート８を形成するよう
凹凸が形成されている。また、成形用金型１におけるポ
リウレタン材料の最終充満位置には、ベント孔５が形成
されている。この成形用金型１は、既存のＣＦＣ−１１
添加時の型をそのまま使用するものであり、従ってキャ
ビティ４のサイズはＣＦＣ−１１添加時の成形収縮率を
見込んで設計されている。
グホイール２１のＩＳＦ被覆２３を成形するためのポリ
ウレタン材料に具体化した実施例について、図１〜図６
に基づき説明する。まず、本実施例で使用した成形装置
について概説すると、成形用金型１は、図２及び図３に
示すように、固定型２と可動型３との２つの分割型から
なり、型閉じ時にステアリングホイールのリング部と四
つのスポーク部の付け根にＩＳＦ被覆を成形するための
キャビティ４を形成するようになっている。固定型２と
可動型３のＰＬ面には、キャビティ４への材料流路であ
るスプルー６、ランナー７及びゲート８を形成するよう
凹凸が形成されている。また、成形用金型１におけるポ
リウレタン材料の最終充満位置には、ベント孔５が形成
されている。この成形用金型１は、既存のＣＦＣ−１１
添加時の型をそのまま使用するものであり、従ってキャ
ビティ４のサイズはＣＦＣ−１１添加時の成形収縮率を
見込んで設計されている。
【００１５】材料射出機構１１は、図４に示すように、
ポリオール混合成分の貯溜タンク１２及びイソシアネー
ト成分の貯溜タンク１３とミキシングヘッド１４とが、
それぞれ高圧ポンプ１５及びフィルタ１６を具備する循
環路１７により接続されて構成され、ポリオール混合成
分とイソシアネート成分との衝突混合及び各成分の循環
を繰返すことができるようになっている。ミキシングヘ
ッド１４の射出ノズル１８は、成形用金型１のスプルー
６部位に接続されている。
ポリオール混合成分の貯溜タンク１２及びイソシアネー
ト成分の貯溜タンク１３とミキシングヘッド１４とが、
それぞれ高圧ポンプ１５及びフィルタ１６を具備する循
環路１７により接続されて構成され、ポリオール混合成
分とイソシアネート成分との衝突混合及び各成分の循環
を繰返すことができるようになっている。ミキシングヘ
ッド１４の射出ノズル１８は、成形用金型１のスプルー
６部位に接続されている。
【００１６】次に、ポリウレタン材料の実施例及び
の組成と、その効果を比較検証するために配合した比較
例〜の組成と、各例による成形結果とを、下記の表
１に示す。
の組成と、その効果を比較検証するために配合した比較
例〜の組成と、各例による成形結果とを、下記の表
１に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】ここで、「ダブコ３３ＬＶ」は三共エアー
プロダクツ社の触媒の商品名であり、その成分はトリエ
チレンジアミンのジプロピレングリコール３３％溶液で
ある。また、「ＳＡ−１」はサンアプロ社のウレタン反
応遅延触媒の商品名であり、その成分はＤＢＵ（１．８
ジアザビシクロウンデセン−７）のフェノール塩であ
る。また、「特殊遅延触媒」は本発明の特徴である３級
アミンをギ酸でブロックしてなるウレタン反応遅延触媒
を指し、実施例及びでは次の混合物を使用した。 ギ酸 １０重量％ ビス（２ージメチルアミノエチル）エーテル １５重量％ Ｎ，Ｎ，Ｎ´−トリメチルアミノピペラジン １５重量％ トリエチレンジアミン ２０重量％ エチレングリコール ４０重量％
プロダクツ社の触媒の商品名であり、その成分はトリエ
チレンジアミンのジプロピレングリコール３３％溶液で
ある。また、「ＳＡ−１」はサンアプロ社のウレタン反
応遅延触媒の商品名であり、その成分はＤＢＵ（１．８
ジアザビシクロウンデセン−７）のフェノール塩であ
る。また、「特殊遅延触媒」は本発明の特徴である３級
アミンをギ酸でブロックしてなるウレタン反応遅延触媒
を指し、実施例及びでは次の混合物を使用した。 ギ酸 １０重量％ ビス（２ージメチルアミノエチル）エーテル １５重量％ Ｎ，Ｎ，Ｎ´−トリメチルアミノピペラジン １５重量％ トリエチレンジアミン ２０重量％ エチレングリコール ４０重量％
【００１９】また、従来におけるＣＦＣ−１１の添加量
は１６重量部であったが、それと等モルのＨＣＦＣ−１
２３の添加量は１８重量部であり、実施例及びでは
同１８重量部のＨＣＦＣ−１２３を添加した。
は１６重量部であったが、それと等モルのＨＣＦＣ−１
２３の添加量は１８重量部であり、実施例及びでは
同１８重量部のＨＣＦＣ−１２３を添加した。
【００２０】さて、前記成形装置及びポリウレタン材料
を使用してステアリングホイール２１のＩＳＦ被覆２３
を成形するため、図２に示すように、成形用金型１の固
定型２と可動型３とを型開きした状態で、図３に示すよ
うに、可動型３にステアリングホイールの芯金２２をセ
ットした。
を使用してステアリングホイール２１のＩＳＦ被覆２３
を成形するため、図２に示すように、成形用金型１の固
定型２と可動型３とを型開きした状態で、図３に示すよ
うに、可動型３にステアリングホイールの芯金２２をセ
ットした。
【００２１】次に、図５に示すように、固定型２と可動
型３とを型閉じし、前記ポリオール混合成分とイソシア
ネート成分とを、ミキシングヘッド１４により一定比率
で衝突混合させてポリウレタン材料とし、該ポリウレタ
ン材料をキャビティ４に注入した。ポリオール混合成分
とイソシアネート成分とは衝突混合直後からウレタン反
応を起こし、その反応熱でＨＣＦＣ−１２３が揮発して
無数の気泡となったため、ポリウレタン材料は発泡して
キャビティ４内を流動した。
型３とを型閉じし、前記ポリオール混合成分とイソシア
ネート成分とを、ミキシングヘッド１４により一定比率
で衝突混合させてポリウレタン材料とし、該ポリウレタ
ン材料をキャビティ４に注入した。ポリオール混合成分
とイソシアネート成分とは衝突混合直後からウレタン反
応を起こし、その反応熱でＨＣＦＣ−１２３が揮発して
無数の気泡となったため、ポリウレタン材料は発泡して
キャビティ４内を流動した。
【００２２】このとき、実施例及びでは、触媒とし
てダブコ３３ＬＶとともに特殊遅延触媒を添加している
ため、前述した同特殊遅延触媒によるウレタン反応の遅
延作用により、ポリウレタン材料はキャビティ４に完全
に充満し、表１に示すように欠肉は生じなかった。ま
た、キュアに要する時間は従来とほとんど変わらなかっ
た。そして、図６に示すように、ＩＳＦ被覆２３の内部
には高発泡のコア部２４が形成され、ＩＳＦ被覆２３の
表面部には低発泡の緻密なスキン層２５が形成された。
てダブコ３３ＬＶとともに特殊遅延触媒を添加している
ため、前述した同特殊遅延触媒によるウレタン反応の遅
延作用により、ポリウレタン材料はキャビティ４に完全
に充満し、表１に示すように欠肉は生じなかった。ま
た、キュアに要する時間は従来とほとんど変わらなかっ
た。そして、図６に示すように、ＩＳＦ被覆２３の内部
には高発泡のコア部２４が形成され、ＩＳＦ被覆２３の
表面部には低発泡の緻密なスキン層２５が形成された。
【００２３】前記ポリウレタン材料がキュアされるのを
待って、固定型２と可動型３とを型開きすると、可動型
３のイジェクトピン（図示略）が突出し、図１に示すよ
うなステアリングホイール２１が自動的に離型された。
このステアリングホイール２１にパッド２６を後付けす
ると、スポーク部の付け根に成形されたＩＳＦ被覆２３
とパッド２６との間は設計通りに合い、表１に示すよう
に良好な合わせ品質が得られた。
待って、固定型２と可動型３とを型開きすると、可動型
３のイジェクトピン（図示略）が突出し、図１に示すよ
うなステアリングホイール２１が自動的に離型された。
このステアリングホイール２１にパッド２６を後付けす
ると、スポーク部の付け根に成形されたＩＳＦ被覆２３
とパッド２６との間は設計通りに合い、表１に示すよう
に良好な合わせ品質が得られた。
【００２４】上記実施例及びによる効果は、表１に
示すように、比較例〜との比較において検証され
た。比較例は、ＨＣＦＣ−１２３の添加量を従来のＣ
ＦＣ−１１の添加量と略等モルに抑え、かつ、通常の触
媒のみを添加した例であるが、流動性が悪いため、ポリ
ウレタン材料がキャビティに充満せず、欠肉が生じた。
比較例は、比較例に対して触媒の添加量を半減した
例であるが、結果は比較例と大差がなかった。比較例
は、比較例に対して本発明とは異なる通常のウレタ
ン反応遅延触媒ＳＡ−１を添加した例であるが、思うよ
うな発泡効率及び流動性が得られず、やはり欠肉が生じ
た。比較例及びは、比較例に対してＨＣＦＣ−１
２３の添加量をそれぞれ２７重量部及び３６重量部まで
増加した例であるが、十分な発泡効率及び流動性が得ら
れた反面、図７に示すように成形収縮率が大きく、合わ
せ品質が不良となった。
示すように、比較例〜との比較において検証され
た。比較例は、ＨＣＦＣ−１２３の添加量を従来のＣ
ＦＣ−１１の添加量と略等モルに抑え、かつ、通常の触
媒のみを添加した例であるが、流動性が悪いため、ポリ
ウレタン材料がキャビティに充満せず、欠肉が生じた。
比較例は、比較例に対して触媒の添加量を半減した
例であるが、結果は比較例と大差がなかった。比較例
は、比較例に対して本発明とは異なる通常のウレタ
ン反応遅延触媒ＳＡ−１を添加した例であるが、思うよ
うな発泡効率及び流動性が得られず、やはり欠肉が生じ
た。比較例及びは、比較例に対してＨＣＦＣ−１
２３の添加量をそれぞれ２７重量部及び３６重量部まで
増加した例であるが、十分な発泡効率及び流動性が得ら
れた反面、図７に示すように成形収縮率が大きく、合わ
せ品質が不良となった。
【００２５】なお、本発明は前記実施例の構成に限定さ
れるものではなく、発明の趣旨から逸脱しない範囲で適
宜変更して具体化することもできる。
れるものではなく、発明の趣旨から逸脱しない範囲で適
宜変更して具体化することもできる。
【００２６】
【発明の効果】本発明のＩＳＦ成形用ポリウレタン材料
は、上記の通り構成されているので、発泡効率及び流動
性の悪い代替フロンのＨＣＦＣ−１２３を添加し、しか
もその添加量を従来の特定フロンのＣＦＣ−１１の添加
量と略等モルに抑えながらも、ＣＦＣ−１１添加時と略
同等の外観、合わせ品質及び成形品性能を有するＩＳＦ
を安価に成形することができるという優れた効果を奏す
る。
は、上記の通り構成されているので、発泡効率及び流動
性の悪い代替フロンのＨＣＦＣ−１２３を添加し、しか
もその添加量を従来の特定フロンのＣＦＣ−１１の添加
量と略等モルに抑えながらも、ＣＦＣ−１１添加時と略
同等の外観、合わせ品質及び成形品性能を有するＩＳＦ
を安価に成形することができるという優れた効果を奏す
る。
【図１】本発明の実施例のポリウレタン材料で成形した
ステアリングホイールの正面図である。
ステアリングホイールの正面図である。
【図２】同成形に使用した成形用金型の型開き状態にお
ける断面図である。
ける断面図である。
【図３】同成形用金型の可動型と芯金とを示す平面図で
ある。
ある。
【図４】同ポリウレタン材料の材料射出機構を示す概略
図である。
図である。
【図５】同成形用金型の型閉じ状態における断面図であ
る。
る。
【図６】成形したステアリングホイールの部分断面図で
ある。
ある。
【図７】比較例のポリウレタン材料で成形したステアリ
ングホイールの正面図である。
ングホイールの正面図である。
１ 成形用金型 ４ キャビティ ２１ ステアリングホイール ２３ ＩＳＦ被
覆 ２４ コア部 ２５ スキン層
覆 ２４ コア部 ２５ スキン層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｇ 101:00） Ｃ０８Ｌ 75:04 (72)発明者 石掛 正直 愛知県西春日井郡春日町大字落合字長畑１ 番地 豊田合成株式会社内 (72)発明者 滝本 正博 愛知県西春日井郡春日町大字落合字長畑１ 番地 豊田合成株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 ポリオール成分とイソシアネート成分と
を主成分とするインテグラルスキンフォーム成形用ポリ
ウレタン材料において、代替フロンのＨＣＦＣ−１２３
と、３級アミンをギ酸でブロックしてなるウレタン反応
遅延触媒とを添加したことを特徴とするインテグラルス
キンフォーム成形用ポリウレタン材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4262889A JPH0687941A (ja) | 1992-09-04 | 1992-09-04 | インテグラルスキンフォーム成形用ポリウレタン材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4262889A JPH0687941A (ja) | 1992-09-04 | 1992-09-04 | インテグラルスキンフォーム成形用ポリウレタン材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0687941A true JPH0687941A (ja) | 1994-03-29 |
Family
ID=17382031
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4262889A Pending JPH0687941A (ja) | 1992-09-04 | 1992-09-04 | インテグラルスキンフォーム成形用ポリウレタン材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0687941A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08269151A (ja) * | 1995-01-26 | 1996-10-15 | Sanyo Chem Ind Ltd | ポリウレタンフォームの製造方法 |
| EP0808879A3 (de) * | 1996-05-24 | 1999-01-27 | Bayer Ag | Pigmentpräparationen |
| JP2002069417A (ja) * | 2000-08-24 | 2002-03-08 | Nippon Polyurethane Ind Co Ltd | リグノセルロース系材料の熱圧成形体用接着剤組成物、並びにそれを用いた熱圧成形体及びその製造方法 |
| CN102498144A (zh) * | 2009-09-18 | 2012-06-13 | Dic株式会社 | 聚醚酯组合物、聚氨酯树脂组合物、使用了其的光学材料 |
| JP2012214748A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Sanyo Chem Ind Ltd | ポリウレタンインテグラルスキンフォームの製造方法 |
| JP2014514426A (ja) * | 2011-05-13 | 2014-06-19 | エムエーエス・リサーチ・アンド・イノヴェイション・（ピーヴィティ）・リミテッド | 発泡体組成物及びその使用 |
-
1992
- 1992-09-04 JP JP4262889A patent/JPH0687941A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08269151A (ja) * | 1995-01-26 | 1996-10-15 | Sanyo Chem Ind Ltd | ポリウレタンフォームの製造方法 |
| EP0808879A3 (de) * | 1996-05-24 | 1999-01-27 | Bayer Ag | Pigmentpräparationen |
| US5959001A (en) * | 1996-05-24 | 1999-09-28 | Bayer Aktiengesellschaft | Pigment preparations |
| JP2002069417A (ja) * | 2000-08-24 | 2002-03-08 | Nippon Polyurethane Ind Co Ltd | リグノセルロース系材料の熱圧成形体用接着剤組成物、並びにそれを用いた熱圧成形体及びその製造方法 |
| CN102498144A (zh) * | 2009-09-18 | 2012-06-13 | Dic株式会社 | 聚醚酯组合物、聚氨酯树脂组合物、使用了其的光学材料 |
| JP2012214748A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Sanyo Chem Ind Ltd | ポリウレタンインテグラルスキンフォームの製造方法 |
| JP2014514426A (ja) * | 2011-05-13 | 2014-06-19 | エムエーエス・リサーチ・アンド・イノヴェイション・（ピーヴィティ）・リミテッド | 発泡体組成物及びその使用 |
| US9382399B2 (en) | 2011-05-13 | 2016-07-05 | Mas Innovation (Private) Limited | Foam composition and its uses thereof |
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