JPH07105753A - 酸化物超電導線材およびその製造方法ならびに酸化物超電導コイル - Google Patents

酸化物超電導線材およびその製造方法ならびに酸化物超電導コイル

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JPH07105753A
JPH07105753A JP5336852A JP33685293A JPH07105753A JP H07105753 A JPH07105753 A JP H07105753A JP 5336852 A JP5336852 A JP 5336852A JP 33685293 A JP33685293 A JP 33685293A JP H07105753 A JPH07105753 A JP H07105753A
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健吾 大倉
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 高い運転周波数を有するコイル、ケーブルの
ための長尺の酸化物超電導線材およびその製造方法なら
びに酸化物超電導コイルを提供する。 【構成】 酸化物超電導体からなるフィラメント１が、
マトリクス２中に複数本埋込まれたテープ状の酸化物超
電導線材であって、フィラメント１は、テープ線材の長
手方向に沿って螺旋状に捩れていることを特徴とする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、酸化物超電導線材お
よびその製造方法ならびに酸化物超電導コイルに関する
ものであり、特に、高い臨界電流密度と低い交流損失を
有する酸化物超電導線材およびその製造方法ならびに酸
化物超電導コイルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、より高い臨界温度を示す超電導材
料として、セラミック系のもの、すなわち、酸化物超電
導材料が注目されている。その中で、イットリウム系は
９０Ｋ、ビスマス系は１１０Ｋ、タリウム系は１２０Ｋ
程度の高い臨界温度を示し、実用化が期待されている。
【０００３】これらの酸化物超電導材料においては、粉
末を熱処理した後金属シースにて被覆し、伸線加工およ
び圧延加工を施した後、さらに熱処理することにより、
高い臨界電流密度を有する単芯の酸化物超電導線材が得
られている。
【０００４】また、酸化物超電導材料を主成分とする粉
末を熱処理した後金属シースにて被覆し、伸線加工を施
した後嵌合して多芯線とし、伸線加工および圧延加工を
施した後、さらに熱処理することにより、同様に高い臨
界電流密度を有する酸化物超電導多芯線材が得られてい
る。
【０００５】さらに、従来、このような酸化物超電導線
材の製造において、圧延加工および熱処理のステップを
複数回繰返すことにより、より高い臨界電流密度を有す
る酸化物超電導線材が得られることが知られている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】酸化物超電導線材を交
流用のケーブルやマグネットに応用する際には、高い臨
界電流に加えて、低い交流損失、高強度および優れた曲
げ歪み特性を有することが必要である。
【０００７】前述した従来の方法により作製された単芯
および多芯の酸化物超電導線材の臨界電流密度は、３０
０００Ａ／ｃｍ2 以上の高い値が得られている。
【０００８】しかしながら、コイル状に巻いた状態で交
流通電を行なうと、交流ロス発熱が生じる。直流通電の
場合には、電流は、セラミック部だけ流れるのに対し、
交流の場合は、金属シースとセラミック間にも誘導電流
が流れ、金属シースの常電導抵抗によるジュール発熱が
生じるためである。そして、コイル全体の温度が上昇す
るため、臨界電流密度が低下してしまうという問題があ
った。
【０００９】これらのことから、従来の方法で製造され
たコイルの運転周波数は、０．１Ｈｚ程度の値しか得ら
れなかった。
【００１０】この発明の目的は、上述の問題を解決し、
高い運転周波数を有するコイル、ケーブルのための長尺
の酸化物超電導線材およびその製造方法ならびに酸化物
超電導コイルを、提供することにある。
【００１１】また、この発明の他の目的は、高い運転周
波数を有する高強度の、コイル、ケーブルのための長尺
の酸化物超電導線材およびその製造方法ならびに酸化物
超電導コイルを、提供することにある。
【００１２】この発明のさらに他の目的は、高い運転周
波数と優れた曲げ歪み特性を有する、コイル、ケーブル
のための長尺の酸化物超電導線材およびその製造方法な
らびに酸化物超電導コイルを、提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明による酸
化物超電導線材は、酸化物超電導体からなるフィラメン
トが、マトリクス中に複数本埋込まれたテープ状の酸化
物超電導線材であって、フィラメントは、テープ線材の
長手方向に沿って螺旋状に捩れていることを特徴として
いる。
【００１４】請求項２の発明による酸化物超電導線材
は、請求項１の発明において、捩れのピッチ長が線材の
幅以上である。
【００１５】請求項３の発明による酸化物超電導線材
は、請求項１の発明において、マトリクスが銀または銀
合金である。
【００１６】請求項４の発明による酸化物超電導線材
は、請求項１の発明において、複数のフィラメントはそ
れぞれが銀または銀合金で覆われ、かつ、銀または銀合
金で覆われたフィラメントの１本以上を線材の長手方向
に取囲むように、室温での抵抗値が銀または銀合金より
も高く、かつ、１０-6〜１０-10 Ωｍの金属または合金
からなるバリア層を設けたことを特徴としている。
【００１７】また、さらに好ましくは、バリア層は、室
温での抵抗値が１０-7〜１０-9Ωｍの金属または合金か
らなるとよい。
【００１８】請求項５の発明による酸化物超電導コイル
は、酸化物超電導体からなるフィラメントがマトリクス
中に複数本埋込まれたテープ状の酸化物超電導線材から
なる超電導コイルであって、フィラメントは、テープ線
材の長手方向に沿って螺旋状に捩じれていることを特徴
としている。
【００１９】請求項６の発明による酸化物超電導線材の
製造方法は、酸化物超電導材料を主成分とする粉末を熱
処理した後金属シースにて被覆し、伸線加工を施した後
嵌合して多芯線とし、伸線加工および圧延加工を施した
後、さらに熱処理する、酸化物超電導線材の製造方法で
あって、嵌合して多芯線とした後の伸線加工および圧延
加工の工程において、伸線加工後、丸線の状態におい
て、線材に捩り加工を施した後圧延することを特徴とし
ている。
【００２０】請求項７の発明による酸化物超電導線材の
製造方法は、請求項６の発明において、線材の捩り加工
を施した後、再度伸線してから圧延することを特徴とし
ている。
【００２１】請求項８の発明による酸化物超電導線材の
製造方法は、請求項６の発明において、圧延後の捩りピ
ッチ長を、圧延後の線材の幅以上とすることを特徴とし
ている。
【００２２】請求項９の発明による酸化物超電導線材の
製造方法は、請求項６の発明において、圧延した後の捩
り加工による傾斜角度を、線材方向に対して０．５°以
上にすることを特徴としている。
【００２３】なお、ここで傾斜角度とは、図９に示すよ
うに、線材の最外層に位置するフィラメント５１と、線
材の長手方向に沿った中心線５０とがなす、最大の角度
αを言う。
【００２４】請求項１０の発明による酸化物超電導線材
の製造方法は、酸化物超電導材料を主成分とする粉末を
熱処理した後金属シースにて被覆し、伸線加工を施した
後嵌合して多芯線とし、伸線加工および圧延加工を施し
た後、さらに熱処理する、酸化物超電導線材の製造方法
であって、嵌合して多芯線とする前の単芯線において、
単芯線の表面または酸化物超電導材料と金属シースの境
界に、室温での抵抗値が金属シースよりも高く、かつ、
１０-6〜１０-10 Ωｍの金属または合金を配することを
特徴としている。
【００２５】また、さらに好ましくは、単芯線の表面ま
たは酸化物超電導材料と金属シースの境界に配される金
属または合金は、室温での抵抗値が１０-7〜１０-9Ωｍ
であるとよい。
【００２６】請求項１１の発明による酸化物超電導線材
の製造方法は、請求項１０の発明において、嵌合して多
芯線とした後の伸線加工および圧延加工の工程におい
て、伸線加工後、丸線の状態において、線材に捩り加工
を施すことを特徴としている。
【００２７】
【作用】請求項１の発明によれば、マトリクス中に埋込
まれた酸化物超電導体からなるフィラメントが、線材の
長手方向に沿って螺旋状に捩れている。そのため、マト
リクスとフィラメント間に流れる誘導電流は、捩りピッ
チ間ごとに分断され、小ループとなって流れ、電流の大
きさも制限される。その結果、マトリクスのジュール発
熱を避けることができる。なお、この作用に関しては、
以下、図を用いて詳しく説明する。
【００２８】図８は、従来の酸化物超電導多芯線を示す
斜視図である。図８を参照して、この多芯線は、銀マト
リクス２内に酸化物超電導体からなるフィラメント１１
ａ，１１ｂ，１１ｃ，１１ｄが埋込まれて構成されてい
る。
【００２９】このように構成される多芯線が、たとえば
コイルにより発生される磁場変化ｄＢ／ｄｔを受ける
と、フィラメント１１ａ，１１ｂ間には、誘導起電力に
より、通電電流以外に大きな誘導電流ループ１３がで
き、大きなループ電流Ｉが流れる。そのため、銀マトリ
クス２の超電導抵抗による発熱が周波数とともに（ｄＢ
／ｄｔ）2 に比例して増大する。
【００３０】これに対して、図７は、本願発明の一例の
酸化物超電導多芯線を示す斜視図である。
【００３１】図７を参照して、この多芯線は、銀マトリ
クス２内に酸化物超電導体からなるフィラメント１ａ，
１ｂ，１ｃ，１ｄが埋込まれてなるが、各フィラメント
１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄは、多芯線の長手方向に沿って
螺旋状に捩れている。
【００３２】このように構成される多芯線が同様に磁場
変化ｄＢ／ｄｔを受けると、誘導電流ループ３は、フィ
ラメント１ａ，１ｂの捩りピッチの長さＬP に制限され
る。そのため、ループ電流ＩP の大きさも小さくなり、
交流損は捩りピッチの長さＬ P の３乗に比例して小さく
なる。
【００３３】請求項２の発明によれば、捩れのピッチ長
は、線材の幅以上である。そのため、捩り加工や圧延、
伸線加工時に、線材が破断することがない。
【００３４】請求項３の発明によれば、マトリクスは銀
または銀合金である。この銀または銀合金からなるマト
リクスは、安定化材として作用する。なお、前述の交流
損は、マトリクスの抵抗値に反比例する。そのため、交
流損を低減させるためには、銀合金を用いて高抵抗のマ
トリクスとすることが好ましい。
【００３５】請求項４の発明によれば、フィラメントを
線材の長手方向に取囲むように、高抵抗のバリア層が設
けられている。このバリア層は、単芯線の段階におい
て、薄く表面または酸化物超電導材料と金属シースの境
界に配すればよく、その後の伸線、捩り加工および圧延
加工中に加工硬化を起こし、断線を引起こすことはな
い。また、適度なバリア材の加工硬化により、仕上がり
のテープ材の引張り、曲げ強度が向上し、コイルで通電
したときに高い電磁応力にも耐え、高強度の酸化物超電
導線材を得ることができる。
【００３６】請求項５の発明による超電導コイルは、マ
トリクス中に埋込まれた酸化物超電導体からなるフィラ
メントが、線材の長手方向に沿って螺旋状に捩れている
テープ状超電導線材からなる。このように構成される超
電導線材は、前述のようにマトリクスのジュール発熱が
低減される。そのため、運転周波数の高いコイルが得ら
れる。
【００３７】請求項６の発明によれば、この捩り加工を
施すことによって、金属シースとセラミック間に流れる
誘導電流は、捩り加工のピッチ間ごとに分断され、小ル
ープとなって流れ、電流の大きさも制限されるため、金
属シースのジュール発熱を避けることができ、従来のよ
うにコイル化したときの運転周波数を上げることができ
る。また、この捩り加工は、原料粉末を金属シースにて
被覆した後、伸線加工を施した後嵌合して多芯線とし、
伸線加工後、圧延加工を施す前に行なわれる。そのた
め、圧延加工後のフィラメントが内部で乱れを生じるこ
とはなく、容易に圧延できる。
【００３８】請求項７の発明によれば、伸線加工後捩り
加工を施し、再び伸線するため、捩り加工時に生じた線
のうねりは消される。そのため、圧延した後のテープの
蛇行はなく、均一に圧延できる。なお、テープ内のフィ
ラメントの捩りは、戻ることはない。
【００３９】請求項８の発明によれば、捩りピッチ長を
圧延後のテープ幅以上とする。そのため、捩り加工や圧
延、伸線加工時に、線材が破断することがない。
【００４０】請求項９の発明によれば、捩り加工によ
り、フィラメントは、長手方向にその配置を直接的に変
えるだけで、フィラメントが不均一加工されることはな
い。さらに、フィラメントは、テープの長手方向に対
し、捩り加工を施すことにより角度をもって配置される
ため、テープを曲げた時のフィラメントの曲げ歪みは、
結果的に小さくてすむため、捩り加工した方が臨界電流
に対するテープの歪み特性は改善される。捩り角度が
０．５°より小さい場合は、捩ったことによる効果はな
く、０．５°以上でこの効果は生じる。
【００４１】請求項１０の発明によれば、単芯線の表面
または酸化物超電導材料と金属シースの境界に、高抵抗
の金属または合金からなるバリア層が配される。このフ
ィラメントメント間に配された高抵抗のバリアは、単芯
線の段階において、薄く表面または酸化物超電導材料と
金属シースの境界に配すればよく、その後の伸線、捩り
加工および圧延加工中に加工硬化を起こし、断線を引起
こすことはない。また、適度なバリア材の加工硬化によ
り、仕上がりのテープ材の引張り、曲げ強度が向上し、
コイルで通電したときに高い電磁応力にも耐え、高強度
の酸化物超電導線材を得ることができる。
【００４２】請求項１１の発明によれば、捩り加工を施
すことによって、前述のように金属シースのジュール発
熱を避けることができる。
【００４３】
【実施例】図１〜図４は、本発明による酸化物超電導線
材の製造工程を示す図である。
【００４４】以下、図を参照して、本願発明に従う酸化
物超電導線材の製造方法について説明する。
【００４５】（実施例１）Ｂｉ2 Ｏ3 、ＰｂＯ、ＳｒＣ
Ｏ3 、ＣａＣＯ3 およびＣｕＯを用いて、Ｂｉ：Ｐｂ：
Ｓｒ：Ｃａ：Ｃｕ＝１．８１：０．４０：１．９８：
２．２１：３．０３の組成比になるように、これらを配
合した。この配合した粉末を、大気中において、７５０
℃で１２時間、８００℃で８時間、さらに、減圧雰囲気
１Ｔｏｒｒにおいて、７６０℃で８時間、の順に熱処理
を施した。なお、各熱処理後において、粉砕を行なっ
た。このような熱処理および粉砕を経て得られた粉末
を、さらに、ボールミルにより粉砕し、サブミクロンの
粉末を得た。この粉末を８００℃で２時間熱処理を施し
た後、外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀パイプ中に充填し
た。
【００４６】この銀パイプ中に充填された粉末を、１ｍ
ｍまで伸線加工し、素線を作製した。その後、図１に示
すように、この素線４を外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀
パイプ５中に嵌合して、６１芯の多芯線とした。次に、
図２に示すように、この線を直径１．０ｍｍになるまで
さらに伸線加工した。図２を参照して、このようにして
得られた多芯線は、銀からなるマトリクス６中に、超電
導材料からなるフィラメント７が、６１本埋込まれて構
成される。
【００４７】続いて、図３に示すように、この伸線加工
後の多芯線材を、丸線の状態において、捩りピッチが、
各々５００ｍｍ、１００ｍｍ、５０ｍｍ、１０ｍｍにな
るように捩り加工を施した後、０．９８ｍｍφまで軽く
伸線加工を施した。これを、テープ幅３．０ｍｍ、厚さ
０．２２ｍｍになるように圧延加工した後、８５０℃で
５０時間の熱処理を施した。その後、さらに、厚さ０．
２０ｍｍになるまで圧延加工し、８５０℃で５０時間の
熱処理を施した。
【００４８】図４は、このようにして得られた、本発明
の一実施例の酸化物超電導線材を示す斜視図である。
【００４９】図４を参照して、この酸化物超電導線材
は、銀からなるマトリクス２中に、酸化物超電導体から
なるフィラメント１が、６１本埋込まれて構成される。
また、フィラメント１は、線材の長手方向に沿って螺旋
状に捩れている。
【００５０】また、図５は、図４に示す酸化物超電導線
材の構成を概略的に示す横断面図である。図５を参照し
て、この酸化物超電導線材は、銀からなるマトリクス２
中に、酸化物超電導体からなるフィラメント１が埋込ま
れている。なお、マトリクス２は、安定化材として作用
する。
【００５１】同様にして、捩りピッチの異なる線材を作
成した後、各線材から４０ｍｍ長の短尺を切出し、臨界
電流Ｉｃの測定を行ない、捩り加工がＩｃに及ぼす影響
を調べた。
【００５２】その結果、捩りピッチ長が各々５００、１
００、５０、１０ｍｍのものに対して、臨界電流は、各
々２１Ａ、２０Ａ、１９Ａ、１７Ａであり、ピッチ減少
に伴って若干の低下はあるものの大きな臨界電流の減少
は見られなかった。なお、この結果は、直流通電を行な
った場合のものである。
【００５３】このようにして、捩りピッチの違う長さ１
３ｍの長尺の酸化物超電導多芯線材を４本作製し、得ら
れた線材をパンケーキ状に巻線した。コイルは、外径１
００ｍｍφ、内径４０ｍｍφで、高さ６ｍｍとした。こ
のコイル形状のもので使用した超電導線の捩りピッチ長
の異なるものを４個作製した。
【００５４】このようにして得られたコイルについて、
図１０に示すような装置を用いて、交流ロスの測定およ
び比較を行なった。以下、測定方法について、詳しく説
明する。
【００５５】図１０参照して、交流電源３０を用いて、
交流電流を、クライオスタット３２中に充填された液体
窒素中でコイル３１に流した。なお、交流電流の実効値
ｉINは５Ａ、周波数ｆは５０Ｈｚとした。そして、この
ときにコイル３１の両端に発生するコイル電圧ｖOUT お
よびコイル電流ｉOUT を測定した。なお、コイル電圧ｖ
OUT は、インダクタンス分の電圧を除去し、抵抗成分の
みを測定するため、ロックインアンプ３３の０°位相出
力電圧により測定した。また、コイル電流は、交流電流
計３４を用いて測定した。
【００５６】このようにして得られたコイル電流値およ
びコイル電圧値を用いて、以下の式により、交流ロスを
算出した。 交流ロス＝（コイル実効電流値）×（コイル電圧）
【００５７】以上の測定の結果、捩りピッチ長が、５０
０、１００、５０、１０ｍｍに対し、交流ロスは、各々
２１０ｍＷ、１７０ｍＷ、１３０ｍＷ、２０ｍＷとなっ
た。
【００５８】この結果から明らかなように、捩りピッチ
の減少とともに交流ロスが顕著に減少することがわか
る。
【００５９】一方、伸線加工後に捩り線加工を施さない
他は同様の条件で、長さ５０ｍの長尺の酸化物超電導線
材を作製した。得られた線材を同様にダブルパンケーキ
状に巻線し、同様に交流ロス測定を行なったところ、３
００ｍＷであった。
【００６０】このことから、長尺線材を製造する際、伸
線および圧延加工工程において、伸線後捩り加工を施す
ことにより、コイル化した場合に、コイルの交流損失を
大幅に減少させることができる。
【００６１】さらに、捩りピッチを１０ｍｍ以下のもの
で、３ｍｍのものを５０ｍ作製しようとしたところ、数
箇所で捩り加工中断線が発生し、捩り加工が不可となる
ことがわかった。
【００６２】このことから、実用的には、捩りピッチ長
は、テープ幅以上にすることが必要である。
【００６３】（実施例２）Ｂｉ2 Ｏ3 、ＰｂＯ、ＳｒＣ
Ｏ3 、ＣａＣＯ3 およびＣｕＯを用いて、Ｂｉ：Ｐｂ：
Ｓｒ：Ｃａ：Ｃｕ＝１．８１：０．４０：１．９８：
２．２１：３．０３の組成比になるように、これらを配
合した。この配合した粉末を、大気中において、７５０
℃で１２時間、８００℃で８時間、さらに、減圧雰囲気
１Ｔｏｒｒにおいて、７６０℃で８時間、の順に熱処理
を施した。なお、各熱処理後において、粉砕を行なっ
た。このような熱処理および粉砕を経て得られた粉末
を、さらに、ボールミルにより粉砕し、サブミクロンの
粉末を得た。この粉末を８００℃で２時間熱処理を施し
た後、外径１２ｍｍ、内径１１ｍｍの銀パイプ中に充填
した。
【００６４】この銀パイプの外側に、さらに、１０％金
添加銀パイプで、外径１２．３ｍｍφ、内径１２ｍｍφ
のパイプを被せた。
【００６５】この二重パイプ中に充填された粉末を、１
ｍｍで伸線加工した後、外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀
パイプ中に嵌合して、６１芯の多芯線とした。この線を
さらに直径１．０ｍｍになるまでさらに伸線加工した。
【００６６】この伸線加工後の多芯線材を、丸線の状態
において、捩りピッチが、各々５００ｍｍ、１００ｍ
ｍ、５０ｍｍ、１０ｍｍになるように捩り加工を施した
後、０．９８ｍｍφまで軽く伸線加工を施した。これ
を、厚さ０．２２ｍｍになるように圧延加工した後、８
５０℃で５０時間の熱処理を施した。
【００６７】図６は、このようにして得られた本発明の
他の実施例の酸化物超電導線材の構成を概略的に示す横
断面図である。
【００６８】図６を参照して、この酸化物超電導線材
は、銀からなるマトリクス２中に、酸化物超電導体から
なるフィラメント１が埋込まれている。また、フィラメ
ント１のまわりには、フィラメント１を取囲むように、
１０％金添加銀からなるバリア層８が形成されている。
【００６９】同様にして、捩りピッチの異なる線材を作
製した後、各線材から４００ｍｍ長の短尺を切出し、臨
界電流Ｉｃの測定を行ない、捩り加工がＩｃに及ぼす影
響を調べた。
【００７０】その結果、捩りピッチ長が各々５００、１
００、５０、１０ｍｍのものに対して、臨界電流は、各
々２１Ａ、２０Ａ、１９Ａ、１７Ａであり、ピッチ減少
に伴って若干の低下はあるものの大きなＩｃの減少は見
られなかった。なお、この結果は、直流通電を行なった
場合のものである。
【００７１】このようにして、捩りピッチの違う長さ１
２ｍの長尺の酸化物超電導多芯線材を４本作製し、得ら
れた線材をパンケーキ状に巻線した。コイルは、外径１
００ｍｍφ、内径４０ｍｍφで、高さ６ｍｍとした。こ
のコイル形状のもので使用した超電導線の捩りピッチ長
の異なるものを４個作製した。
【００７２】このようにして得られたコイルについて、
実施例１と同様に、図１０に示すような装置を用いて、
交流ロスの測定および比較を行なった。すなわち、コイ
ルに５０Ｈｚの周波数で、実効値５Ａの交流電流を液体
窒素中で流し、コイル両端に発生する電圧のうち、抵抗
成分のみをロックインアンプの０°位相信号により検出
し、交流ロスの比較を行なった。
【００７３】その結果、捩りピッチ長が、５００、１０
０、５０、１０ｍｍに対し、交流ロスは、各々７４ｍ
Ｗ、４０ｍＷ、２７ｍＷ、３ｍＷとなった。
【００７４】この結果から明らかなように、捩りピッチ
の減少とともに交流ロスが顕著に減少することがわか
る。
【００７５】一方、伸線加工後に捩り線加工を施さず、
高抵抗バリアをいれない他は同様の条件で、長さ５０ｍ
の長尺の酸化物超電導線材を作製した。得られた線材を
同様にダブルパンケーキ状に巻線し、同様に交流ロス測
定を行なったところ、３００ｍＷであった。
【００７６】このことから、長尺線材を製造する際、伸
線および圧延加工工程において、伸線後捩り加工を施す
ことにより、コイル化した場合に、コイルの交流損失を
大幅に減少させることができる。
【００７７】（実施例３）Ｂｉ2 Ｏ3 、ＰｂＯ、ＳｒＣ
Ｏ3 、ＣａＣＯ3 およびＣｕＯを用いて、Ｂｉ：Ｐｂ：
Ｓｒ：Ｃａ：Ｃｕ＝１．８１：０．４０：１．９８：
２．２１：３．０３の組成比になるように、これらを配
合した。この配合した粉末を、大気中において７５０℃
で１２時間、８００℃で８時間、さらに、減圧雰囲気１
Ｔｏｒｒにおいて、７６０℃で８時間、の順に熱処理を
施した。なお、各熱処理後において、粉砕を行なった。
このような熱処理および粉砕を経て得られた粉末を、さ
らに、ボールミルにより粉砕し、サブミクロンの粉末を
得た。この粉末を８００℃で２時間熱処理を施した後、
外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀パイプ中に充填した。
【００７８】この銀パイプ中に充填された粉末を、１ｍ
ｍで伸線加工した後、外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀パ
イプ中に嵌合して、６１芯の多芯線とした。この線をさ
らに直径１．０ｍｍになるまでさらに伸線加工した。
【００７９】この伸線加工後の多芯線材を、捩りピッチ
が、各々５００ｍｍ、１００ｍｍ、５０ｍｍ、１０ｍｍ
になるように捩り加工を施した後、０．９８ｍｍφまで
軽く伸線加工を施した。これを、テープ幅３．０ｍｍ、
厚さ０．２２ｍｍになるように圧延加工した後、８５０
℃で５０時間の熱処理を施した。その後、さらに、厚さ
０．２０ｍｍになるまで圧延加工し、８５０℃で５０時
間の熱処理を施した。その後、捩りピッチの異なる線か
ら、４０ｍｍ長の短尺を切出し、臨界電流Ｉｃの測定を
行ない、捩り加工がＩｃに及ぼす影響を調べた。
【００８０】その結果、捩りピッチ長が各々５００、１
００、５０、１０ｍｍのものに対し、臨界電流は、各々
２１Ａ、２０Ａ、１９Ａ、１７Ａであり、ピッチ減少に
伴って若干の低下はあるものの大きなＩｃの減少は見ら
れなかった。なお、この結果は、直流通電を行なった場
合のものである。
【００８１】さらに、捩りピッチが５００、３００、２
００、１００ｍｍのものについて、捩り角度を調べたと
ころ、各々０．３°、０．５°、０．９°、１．７°で
あった。このようなテープを用いて、２０ｍｍの曲げ径
でＩｃの歪み特性を調べた。
【００８２】歪み前のＩｃ（Ｉｃ0 ）と歪み後のＩｃの
比率Ｋ（Ｋ＝Ｉｃ／Ｉｃ0 ）により、捩りピッチの影響
を調べた結果、捩り角度が各々０．３°、０．５°、
０．９°、１．７°のものに対し、Ｋは各々０．７、
０．８５、０．９、０．９となり、捩り角度が大きくな
るほど、歪み特性が改善されることが認められ、０．５
°以上にすると効果があることがわかった。
【００８３】さらに、捩ピッチが各々５００、１００、
５０、１０ｍｍの長さ１３ｍの長尺の酸化物超電導多芯
線材を４本作製し、得られた線材をパンケーキ状に巻線
した。コイルは、外径１００ｍｍφ、内径４０ｍｍφ
で、高さ６ｍｍとした。コイル形状のもので使用した超
電導線の捩りピッチ長の異なるものを４個作製した。
【００８４】このようにして得られたコイルについて、
実施例１と同様に、図１０に示すような装置を用いて、
交流ロスの測定および比較を行なった。すなわち、コイ
ルに５０Ｈｚの周波数で、実効値５Ａの交流電流を液体
窒素中で流し、コイル両端に発生する電圧のうち、抵抗
成分のみをロックインアンプの０°位相信号により検出
し、交流ロスの比較を行なった。
【００８５】その結果、捩りピッチ長が、５００、１０
０、５０、１０ｍｍに対し、交流ロスは、各々１９０ｍ
Ｗ、１８０ｍＷ、１２０ｍＷ、１０ｍＷとなった。
【００８６】この結果から明らかなように、捩りピッチ
の減少とともに交流ロスが顕著に減少することがわか
る。
【００８７】一方、伸線加工後に捩り線加工を施さない
他は同様の条件で、長さ５０ｍの長尺の酸化物超電導線
材を作製した。得られた線材を同様にダブルパンケーキ
状に巻線し、同様に交流ロス測定を行なったところ、３
００ｍＷであった。
【００８８】このことから、長尺線材を製造する際、伸
線および圧延加工工程において、伸線後捩り加工を施す
ことにより、コイル化した場合に、曲げ特性が優れ、Ｉ
ｃの劣化が少なく、コイルの交流損失を大幅に減少させ
ることができる。
【００８９】（実施例４）Ｂｉ2 Ｏ3 、ＰｂＯ、ＳｒＣ
Ｏ3 、ＣａＣＯ3 およびＣｕＯを用いて、Ｂｉ：Ｐｂ：
Ｓｒ：Ｃａ：Ｃｕ＝１．８１：０．４０：１．９８：
２．２１：３．０３の組成比になるように、これらを配
合した。この配合した粉末を、大気中において、７５０
℃で１２時間、８００℃で８時間、さらに、減圧雰囲気
１Ｔｏｒｒにおいて、７６０℃で８時間、の順に熱処理
を施した。なお、各熱処理後において、粉砕を行なっ
た。このような熱処理および粉砕を経て得られた粉末
を、さらに、ボールミルにより粉砕し、サブミクロンの
粉末を得た。この粉末を８００℃で２時間熱処理を施し
た後、外径１２ｍｍ、内径９ｍｍの銀＋１０％金合金パ
イプ中に充填した。
【００９０】この銀合金パイプ中に充填された粉末を、
１ｍｍまで伸線加工した後、外径１２ｍｍ、内径９ｍｍ
の銀＋１０％金合金パイプ中に嵌合して、６１芯の多芯
線とした。この線をさらに直径１．０ｍｍになるまで伸
線加工した。
【００９１】この伸線加工後の多芯線材を、丸線の状態
において、捩りピッチが、各々５００ｍｍ、１００ｍ
ｍ、５０ｍｍ、１０ｍｍになるように捩り加工を施した
後、０．９８φまで軽く伸線加工を施した。これを、厚
さ０．２２ｍｍになるように圧延加工した後、８５０℃
で５０時間の熱処理を施した。その後、さらに、厚さ
０．２０ｍｍになるまで圧延加工し、８５０℃で５０時
間の熱処理を施した。その後、捩りピッチの異なる線か
ら４００ｍｍ長の短尺を切出し、臨界電流Ｉｃの測定を
行ない、捩り加工がＩｃに及ぼす影響を調べた。
【００９２】その結果、捩りピッチ長が各々５００、１
００、５０、１０ｍｍのものに対して、臨界電流は、各
々２１Ａ、２０Ａ、１９Ａ、１７Ａであり、ピッチ減少
にともなって若干の低下はあるものの大きなＩｃの減少
は見られなかった。なお、この結果は、直流通電を行な
った場合のものである。
【００９３】このようにして、捩りピッチの違う長さ１
３ｍの長尺の酸化物超電導多芯線材を４本作製し、得ら
れた線材をパンケーキ状に巻線した。コイルは、外径１
００ｍｍφ、内径４０ｍｍφで、高さ６ｍｍとした。こ
のコイル形状のもので使用した超電導線の捩りピッチ長
の異なるものを４個作製した。
【００９４】このようにして得られたコイルについて、
実施例１と同様に、図１０に示すような装置を用いて、
交流ロスの測定および比較を行なった。すなわち、コイ
ルに５０Ｈｚの周波数で、実効値５Ａの交流電流を液体
窒素中で流し、コイル両端に発生する電圧のうち、抵抗
成分のみをロックインアンプの０°位相信号により検出
し、交流ロスの比較を行なった。
【００９５】その結果、捩りピッチ長が、５００、１０
０、５０、１０ｍｍに対し、交流ロスは、各々８０ｍ
Ｗ、３５ｍＷ、３３ｍＷ、５ｍＷとなった。
【００９６】この結果から明らかなように、捩りピッチ
の減少とともに交流ロスが顕著に減少することがわか
る。
【００９７】一方、伸線加工後に捩り線加工を施さない
他は同様の条件で、長さ５０ｍの長尺の酸化物超電導線
材を作製した。得られた線材を同様にダブルパンケーキ
状に巻線し、交流ロス測定を行なったところ、３００ｍ
Ｗであった。
【００９８】このことから、長尺線材を製造する際、伸
線および圧延加工工程において、伸線後捩り加工を施す
ことにより、コイル化した場合に、コイルの交流損失を
大幅に減少させることができる。
【００９９】（実施例５）本発明の実施例による金属シ
ースにて被覆されたテープ状超電導線材を用いて、表１
に示す仕様の小コイルを作製し、表２に示す通電条件に
従い交流通電特性を調べた。なお、金属シースとして
は、銀または銀＋１０％Ａｕを用いた。また、捩りピッ
チ長は、２０ｍｍおよび５０ｍｍとし、比較のため捩り
加工を施さないものも作製した。
【０１００】
【表１】
【０１０１】
【表２】
【０１０２】このようにして、実施例１と同様に図１０
に示す装置を用いて測定された交流ロスの測定結果を、
表３に示す。
【０１０３】
【表３】
【０１０４】なお、以上の実施例に関する開示は、本発
明の単なる具体例にすぎず、本発明の技術的範囲を何ら
制限するものではない。すなわち、本発明の適用はビス
マス系超電導線材の製造に限られるものではなく、タリ
ウム系およびイットリウム系超電導線材の製造に関して
も適用できる。
【０１０５】
【発明の効果】本発明によれば、以上説明したように、
交流損失の低い酸化物超電導線材が得られる。そのた
め、この発明により製造された酸化物超電導線材は、
０．１Ｈｚ以上の商用周波数を含め、高い周波数で運転
する酸化物超電導マグネット、ケーブルへの適用が可能
である他、各種の誘導モータ、同期モータ等の交流モー
タや変圧器等のコイル用途にも幅広く応用することがで
きる。
【０１０６】また、本発明によれば、交流損失が低いだ
けでなく、高強度で歪み特性の優れた酸化物超電導線材
を得ることもできる。
【０１０７】なお、撚りピッチ長は、実際の製造上小さ
くすることは難しいが、銀合金を使用すれば、撚りピッ
チを小さくしたのと同じ特性の効果を得ることができ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明による酸化物超電導線材の製造工程を示
す図である。
【図２】本発明による酸化物超電導線材の製造工程を示
す図である。
【図３】本発明による酸化物超電導線材の製造工程を示
す図である。
【図４】本発明の一実施例の酸化物超電導線材を示す斜
視図である。
【図５】図４に示す酸化物超電導線材の構成を概略的に
示す横断面図である。
【図６】本発明の他の実施例の酸化物超電導線材の構成
を概略的に示す横断面図である。
【図７】本発明の一例の酸化物超電導多芯線を示す斜視
図である。
【図８】従来の酸化物超電導多芯線を示す斜視図であ
る。
【図９】本発明の超電導線材における傾斜角度を説明す
るための図である。
【図１０】酸化物超電導線材について交流ロスの測定を
行なうための装置の構成を示す図である。
【符号の説明】
１，１ａ，１ｂ，１ｃ，１ｄ フィラメント ２ マトリクス ８ バリア層 ３１ コイル なお、各図中、同一符号は、同一または相当部分を示
す。

Claims (11)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 酸化物超電導体からなるフィラメント
    が、マトリクス中に複数本埋込まれたテープ状の酸化物
    超電導線材であって、 前記フィラメントは、前記テープ線材の長手方向に沿っ
    て螺旋状に捩れていることを特徴とする、酸化物超電導
    線材。
  2. 【請求項２】 前記捩れのピッチ長は、前記線材の幅以
    上である、請求項１記載の酸化物超電導線材。
  3. 【請求項３】 前記マトリクスは、銀または銀合金であ
    る、請求項１記載の酸化物超電導線材。
  4. 【請求項４】 前記複数のフィラメントはそれぞれが銀
    または銀合金で覆われ、 かつ、前記銀または銀合金で覆われたフィラメントの１
    本以上を前記線材の長手方向に取囲むように、室温での
    抵抗値が銀または銀合金よりも高く、かつ、１０-6〜１
    ０-10 Ωｍの金属または合金からなるバリア層を設けた
    ことを特徴とする、請求項１記載の酸化物超電導線材。
  5. 【請求項５】 酸化物超電導体からなるフィラメントが
    マトリクス中に複数本埋込まれたテープ状の酸化物超電
    導線材からなる超電導コイルであって、 前記フィラメントは、前記テープ線材の長手方向に沿っ
    て螺旋状に捩れていることを特徴とする、酸化物超電導
    コイル。
  6. 【請求項６】 酸化物超電導材料を主成分とする粉末を
    熱処理した後金属シースにて被覆し、伸線加工を施した
    後嵌合して多芯線とし、伸線加工および圧延加工を施し
    た後、さらに熱処理する、酸化物超電導線材の製造方法
    であって、 前記嵌合して多芯線とした後の伸線加工および圧延加工
    の工程において、伸線加工後、丸線の状態において、線
    材に捩り加工を施した後圧延することを特徴とする、酸
    化物超電導線材の製造方法。
  7. 【請求項７】 前記線材に捩り加工を施した後、再度伸
    線してから圧延することを特徴とする、請求項６記載の
    酸化物超電導線材の製造方法。
  8. 【請求項８】 前記圧延後の捩りピッチ長を、前記圧延
    後の線材の幅以上とすることを特徴とする、請求項６記
    載の酸化物超電導線材の製造方法。
  9. 【請求項９】 前記圧延した後の捩り加工による傾斜角
    度を、前記線材方向に対して０．５°以上にすることを
    特徴とする、請求項６記載の酸化物超電導線材の製造方
    法。
  10. 【請求項１０】 酸化物超電導材料を主成分とする粉末
    を熱処理した後金属シースにて被覆し、伸線加工を施し
    た後嵌合して多芯線とし、伸線加工および圧延加工を施
    した後、さらに熱処理する、酸化物超電導線材の製造方
    法であって、 前記嵌合して多芯線とする前の単芯線において、単芯線
    の表面または前記酸化物超電導材料と前記金属シースの
    境界に、室温での抵抗値が前記金属シースよりも高く、
    かつ、１０-6〜１０-10 Ωｍの金属または合金を配する
    ことを特徴とする、酸化物超電導線材の製造方法。
  11. 【請求項１１】 前記嵌合して多芯線とした後の伸線加
    工および圧延加工の工程において、伸線加工後、丸線の
    状態において、線材に捩り加工を施すことを特徴とす
    る、請求項１０記載の酸化物超電導線材の製造方法。
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EP94112038A EP0638942B1 (en) 1993-08-02 1994-08-02 Oxide superconducting wire, manufacturing method thereof, oxide superconducting coil and cable conductor
DE69427439T DE69427439T2 (de) 1993-08-02 1994-08-02 Draht aus supraleitendem Oxid, Verfahren zur Herstellung, Spule und Kabel aus supraleitendem Oxid
US08/739,908 US6158106A (en) 1993-08-02 1996-10-30 Oxide superconducting wire manufacturing method
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Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6396821B1 (en) 1996-12-05 2002-05-28 Kabushiki Kaisha Toshiba Radio communication apparatus of diversity transmission system
WO2006054538A1 (ja) * 2004-11-19 2006-05-26 Sumitomo Electric Industries, Ltd. 酸化物超電導線材の製造方法
US7091423B2 (en) 2003-04-10 2006-08-15 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Superconducting cable
DE112007000088T5 (de) 2007-01-11 2008-10-09 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Supraleitender Oxiddraht, supraleitende Struktur, Verfahren zum Herstellen von supraleitendem Oxiddraht, supraleitendes Kabel, supraleitender Magnet und Produkt, das einen supraleitenden Magneten umfasst
JP2015201443A (ja) * 2014-04-03 2015-11-12 ブルーカー バイオシュピン アー・ゲー 軸線方向の力学的歪みに対する臨界電流依存性が低減された超伝導体の製造方法

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6360425B1 (en) * 1994-09-08 2002-03-26 American Superconductor Corp. Torsional texturing of superconducting oxide composite articles
JP3658841B2 (ja) * 1995-04-07 2005-06-08 住友電気工業株式会社 酸化物超電導線およびその製造方法
EP0828606A4 (en) * 1995-05-19 1999-09-08 American Superconductor Corp MULTI-FILAMENT SUPERCONDUCTING COMPOSITE AND MANUFACTURING METHOD
FR2738948B1 (fr) * 1995-09-14 1997-10-17 Alsthom Cge Alcatel Procede de fabrication d'un conducteur gaine torsade en supraconducteur a haute temperature critique
US5885938A (en) * 1995-11-07 1999-03-23 American Superconductor Corporation Low-aspect ratio superconductor wire
US6247225B1 (en) 1995-11-07 2001-06-19 American Superconductor Corporation Method for making cabled conductors containing anisotropic superconducting compounds
US5908812A (en) * 1996-02-05 1999-06-01 The Regents Of The University Of California Structure for hts composite conductors and the manufacture of same
JP3933253B2 (ja) * 1996-05-10 2007-06-20 古河電気工業株式会社 交流用酸化物超電導線材及びケーブル
DE19621068C1 (de) * 1996-05-24 1997-10-23 Siemens Ag Bandförmiger Hoch-T¶c¶-Multifilamentsupraleiter und Verfahren zu dessen Herstellung
FR2752327B1 (fr) * 1996-08-09 1998-10-02 Alsthom Cge Alcatel Brin htc multifilamentaire a disposition interne decalee
US6110606A (en) * 1996-08-30 2000-08-29 American Superconductor Corporation Cryogen protected superconducting ceramic tape
US6397454B1 (en) 1996-09-26 2002-06-04 American Superconductor Corp. Decoupling of superconducting elements in high temperature superconducting composites
FR2761192B1 (fr) * 1997-03-20 2006-10-27 Alsthom Cge Alkatel Procede de decouplage d'un brin multifilamentaire supraconducteur htc a matrice a base d'argent, et brin multifilamentaire ainsi realise
WO2000002208A1 (en) * 1998-06-30 2000-01-13 Metal Manufactures Limited Superconducting wires and their manufacture
WO2001017036A2 (en) * 1999-07-05 2001-03-08 Nordic Superconductor Technologies A/S Method of producing a superconducting tape
CN100416713C (zh) * 2003-08-28 2008-09-03 住友电气工业株式会社 制造氧化物超导线材的方法、改良氧化物超导线材的方法以及氧化物超导线材
US7608785B2 (en) 2004-04-27 2009-10-27 Superpower, Inc. System for transmitting current including magnetically decoupled superconducting conductors
JP2013182716A (ja) * 2012-02-29 2013-09-12 Hitachi Cable Ltd 断線検知機能付ケーブル
DE102017221821A1 (de) * 2017-12-04 2019-06-06 Airbus Defence and Space GmbH Messanordnung zum Messen von Prozess- und Strukturparametern eines Faserverbundmaterials entlang einer Messstrecke

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2119205A5 (ja) * 1970-12-23 1972-08-04 Thomson Brandt
US3829964A (en) * 1972-09-06 1974-08-20 Airco Inc Multi-filament composite superconductor with transposition of filaments and method of making same
US3835242A (en) * 1972-09-06 1974-09-10 P Critchlow Multi-filament composite superconductor with transposition of filaments
FR2309986A1 (fr) * 1975-04-23 1976-11-26 Kernforschung Gmbh Ges Fuer Cable supraconducteur a plusieurs filaments
EP0283312A3 (en) * 1987-03-20 1990-09-26 Fujikura Ltd. Method of producing a superconducting wire and a superconducting wire produced according to the same
US4952554A (en) * 1987-04-01 1990-08-28 At&T Bell Laboratories Apparatus and systems comprising a clad superconductive oxide body, and method for producing such body
DE3855809T2 (de) * 1987-05-01 1997-09-18 Sumitomo Electric Industries Zusammengesetzter Supraleiter
US5081075A (en) * 1987-05-12 1992-01-14 At&T Laboratories Method of producing a superconductive body, and apparatus and systems comprising the body
EP0301283B1 (de) * 1987-07-24 1993-12-01 Asea Brown Boveri Ag Verfahren zur Herstellung eines ummantelten Drahtes aus einem keramischen Hochtemperatur-Supraleiter
US5063200A (en) * 1987-08-12 1991-11-05 Hitachi, Ltd. Ceramic superconductor article
DE3731266A1 (de) * 1987-09-17 1989-04-06 Kernforschungsz Karlsruhe Huellmaterial fuer supraleitende draehte
US5045527A (en) * 1987-10-02 1991-09-03 Fujikura Ltd. Method of producing a superconductive oxide conductor
FR2624302B1 (fr) * 1987-12-02 1990-03-23 Comp Generale Electricite Brin composite supraconducteur a haute temperature critique et procede de fabrication
DE3822684A1 (de) * 1988-07-05 1990-01-11 Asea Brown Boveri Elektrischer leiter in draht- oder kabelform, bestehend aus einem ummantelten draht oder aus einem mehrfach-filmentleiter auf der basis eines keramischen hochtemperatur-supraleiters
US4990492A (en) * 1989-01-03 1991-02-05 General Atomics Stress controlling superconductor wire
US5004722A (en) * 1989-01-19 1991-04-02 International Superconductor Corp. Method of making superconductor wires by hot isostatic pressing after bending
US5132278A (en) * 1990-05-11 1992-07-21 Advanced Technology Materials, Inc. Superconducting composite article, and method of making the same
JPH04155711A (ja) * 1990-10-19 1992-05-28 Central Res Inst Of Electric Power Ind 高温超電導交流用線材及びその製造方法
DE4108445A1 (de) * 1991-03-15 1992-09-17 Abb Patent Gmbh Verfahren zur herstellung von draehten
JPH07169343A (ja) * 1993-10-21 1995-07-04 Sumitomo Electric Ind Ltd 超電導ケーブル導体

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6396821B1 (en) 1996-12-05 2002-05-28 Kabushiki Kaisha Toshiba Radio communication apparatus of diversity transmission system
US7091423B2 (en) 2003-04-10 2006-08-15 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Superconducting cable
CN100338694C (zh) * 2003-04-10 2007-09-19 住友电气工业株式会社 超导电缆
WO2006054538A1 (ja) * 2004-11-19 2006-05-26 Sumitomo Electric Industries, Ltd. 酸化物超電導線材の製造方法
JP2006147357A (ja) * 2004-11-19 2006-06-08 Sumitomo Electric Ind Ltd 酸化物超電導線材の製造方法
DE112007000088T5 (de) 2007-01-11 2008-10-09 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Supraleitender Oxiddraht, supraleitende Struktur, Verfahren zum Herstellen von supraleitendem Oxiddraht, supraleitendes Kabel, supraleitender Magnet und Produkt, das einen supraleitenden Magneten umfasst
JP2015201443A (ja) * 2014-04-03 2015-11-12 ブルーカー バイオシュピン アー・ゲー 軸線方向の力学的歪みに対する臨界電流依存性が低減された超伝導体の製造方法

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