JPH0711020B2 - 溶鋼の脱燐方法 - Google Patents
溶鋼の脱燐方法Info
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- JPH0711020B2 JPH0711020B2 JP4006373A JP637392A JPH0711020B2 JP H0711020 B2 JPH0711020 B2 JP H0711020B2 JP 4006373 A JP4006373 A JP 4006373A JP 637392 A JP637392 A JP 637392A JP H0711020 B2 JPH0711020 B2 JP H0711020B2
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、取鍋内の溶鋼にフラ
ックスを添加して脱燐する溶鋼の脱燐方法に関する。
ックスを添加して脱燐する溶鋼の脱燐方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶鉄の脱燐は、高炉から転炉に運搬され
る途中の溶銑、転炉にて脱炭精錬されている溶鋼、又は
転炉から出鋼された取鍋内の溶鋼に対して、脱燐スラグ
を添加することによりなされている。
る途中の溶銑、転炉にて脱炭精錬されている溶鋼、又は
転炉から出鋼された取鍋内の溶鋼に対して、脱燐スラグ
を添加することによりなされている。
【０００３】この場合に、脱燐反応を効率的に進行さ
せ、低燐濃度の溶銑及び溶鋼を得るためには、脱燐スラ
グの選択が重要である。スラグの脱燐能が高い程、より
低いフラックス添加原単位（脱燐処理すべき溶湯１トン
当たりに対するフラックスの添加量（kg）のことをい
う）で溶銑及び溶鋼の燐濃度を低下させることができ
る。従来の脱燐方法においては、転炉にて添加されるも
のとして主にＣａＯ−ＳｉＯ2 −ＦｅＯ系スラグ、溶銑
及び溶鋼に対して添加されるものとしてＣａＯ−ＣａＦ
2 −ＳｉＯ2 −ＦｅＯ系スラグ及びＮａ2 Ｏ−ＳｉＯ2
系スラグがある。これらのスラグの脱燐能（燐分配値）
を表１に示す。
せ、低燐濃度の溶銑及び溶鋼を得るためには、脱燐スラ
グの選択が重要である。スラグの脱燐能が高い程、より
低いフラックス添加原単位（脱燐処理すべき溶湯１トン
当たりに対するフラックスの添加量（kg）のことをい
う）で溶銑及び溶鋼の燐濃度を低下させることができ
る。従来の脱燐方法においては、転炉にて添加されるも
のとして主にＣａＯ−ＳｉＯ2 −ＦｅＯ系スラグ、溶銑
及び溶鋼に対して添加されるものとしてＣａＯ−ＣａＦ
2 −ＳｉＯ2 −ＦｅＯ系スラグ及びＮａ2 Ｏ−ＳｉＯ2
系スラグがある。これらのスラグの脱燐能（燐分配値）
を表１に示す。
【０００４】但し、表１において、スラグＡは溶銑処理
に使用され、Ｎａ2Ｏ−ＳｉＯ2 系又はＣａＯ−ＣａＦ
2 −ＳｉＯ2−ＦｅＯ系のスラグであり、スラグＢは転
炉にて添加され、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −ＦｅＯ系のスラグ
であり、スラグＣは溶鋼処理に使用され、ＣａＯ−Ｃａ
Ｆ2 −ＳｉＯ2 −ＦｅＯ系のスラグである。ここで、燐
分配値とは、脱燐処理後のスラグ中燐濃度（Ｐ）と、溶
鉄中燐濃度［Ｐ］との比（Ｐ）／［Ｐ］をいう。
に使用され、Ｎａ2Ｏ−ＳｉＯ2 系又はＣａＯ−ＣａＦ
2 −ＳｉＯ2−ＦｅＯ系のスラグであり、スラグＢは転
炉にて添加され、ＣａＯ−ＳｉＯ2 −ＦｅＯ系のスラグ
であり、スラグＣは溶鋼処理に使用され、ＣａＯ−Ｃａ
Ｆ2 −ＳｉＯ2 −ＦｅＯ系のスラグである。ここで、燐
分配値とは、脱燐処理後のスラグ中燐濃度（Ｐ）と、溶
鉄中燐濃度［Ｐ］との比（Ｐ）／［Ｐ］をいう。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このように、従来の脱
燐処理用のスラグにおいては、脱燐に有利である低温処
理が可能の溶銑添加の場合でも、燐分配値は高々１００
０であり、溶鋼添加の場合は数百にすぎない。このため
所要値に燐濃度を低下させるためのスラグ原単位が高
く、脱燐コストが高い。また、操業上、スラグの添加量
（フラックス原単位）の増加には限界がある。このた
め、極低燐濃度の溶鉄を得ようとしても脱燐処理により
低下させうる燐濃度には限界がある。
燐処理用のスラグにおいては、脱燐に有利である低温処
理が可能の溶銑添加の場合でも、燐分配値は高々１００
０であり、溶鋼添加の場合は数百にすぎない。このため
所要値に燐濃度を低下させるためのスラグ原単位が高
く、脱燐コストが高い。また、操業上、スラグの添加量
（フラックス原単位）の増加には限界がある。このた
め、極低燐濃度の溶鉄を得ようとしても脱燐処理により
低下させうる燐濃度には限界がある。
【０００６】この発明は、かかる事情に鑑みてなされた
ものであって、高脱燐能を有し、スラグ原単位を低下さ
せて脱燐コストを低下させることができ、極低燐濃度の
鋼材を容易に製造することができる溶鋼の脱燐方法を提
供することを目的とする。
ものであって、高脱燐能を有し、スラグ原単位を低下さ
せて脱燐コストを低下させることができ、極低燐濃度の
鋼材を容易に製造することができる溶鋼の脱燐方法を提
供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明に係る溶鋼の脱
燐方法は、溶鋼の温度に応じて、フラックス添加原単位
で少なくとも１３．８kg／トンのＮａ2 Ｏ及び少なくと
も４６．２kg／トンのＣａＯ，ＦｅＯ，ＣａＦ2 を主成
分とするＮａ2 Ｏ以外の成分を含むように調整したフラ
ックスを、溶鋼に添加する工程と、該フラックスを滓化
する工程と、溶鋼を撹拌し、該スラグと溶鋼とを反応さ
せる工程と、を有し、処理後におけるスラグ組成が下記
不等式にて示す組成を有するＣａＯ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ
2 を系スラグにＮａ2 Ｏを３重量％以下の割合で含有す
ることを特徴とする。 （ＳｉＯ2 ）≧７ １０≦（ＣａＦ2 ）≦４２ （ＣａＯ）≦３．１７・（ＳｉＯ2 ） ＋１．７・（ＣａＦ2 ） （ＣａＯ）／（ＳｉＯ2 ）≧２．１ 但し、（ ）はその成分の濃度（重量％）を示し、 （ＣａＯ）＋（ＣａＦ2 ）＋（ＳｉＯ2 ） ＝１００と規格化する。
燐方法は、溶鋼の温度に応じて、フラックス添加原単位
で少なくとも１３．８kg／トンのＮａ2 Ｏ及び少なくと
も４６．２kg／トンのＣａＯ，ＦｅＯ，ＣａＦ2 を主成
分とするＮａ2 Ｏ以外の成分を含むように調整したフラ
ックスを、溶鋼に添加する工程と、該フラックスを滓化
する工程と、溶鋼を撹拌し、該スラグと溶鋼とを反応さ
せる工程と、を有し、処理後におけるスラグ組成が下記
不等式にて示す組成を有するＣａＯ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ
2 を系スラグにＮａ2 Ｏを３重量％以下の割合で含有す
ることを特徴とする。 （ＳｉＯ2 ）≧７ １０≦（ＣａＦ2 ）≦４２ （ＣａＯ）≦３．１７・（ＳｉＯ2 ） ＋１．７・（ＣａＦ2 ） （ＣａＯ）／（ＳｉＯ2 ）≧２．１ 但し、（ ）はその成分の濃度（重量％）を示し、 （ＣａＯ）＋（ＣａＦ2 ）＋（ＳｉＯ2 ） ＝１００と規格化する。
【０００８】
【実施例】以下添付の図面を参照して、この発明につい
て具体的に説明する。この発明に係る脱燐スラグは生石
灰（ＣａＯ）、フッ化カルシウム（ＣａＦ2）及びシリ
カ（ＳｉＯ2 ）からなる３元系スラグをベ―スにし、こ
のスラグに酸化ナトリウム（Ｎａ2 Ｏ）を少量含有させ
たものである。
て具体的に説明する。この発明に係る脱燐スラグは生石
灰（ＣａＯ）、フッ化カルシウム（ＣａＦ2）及びシリ
カ（ＳｉＯ2 ）からなる３元系スラグをベ―スにし、こ
のスラグに酸化ナトリウム（Ｎａ2 Ｏ）を少量含有させ
たものである。
【０００９】本願発明者等は、脱燐能が高いスラグを開
発すべく種々実験研究をかさねた結果、このＣａＯ−Ｃ
ａＦ2 −ＳｉＯ2 系スラグにおいて、トリカルシウムシ
リケ―ト（３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ）及び生石灰が共存する
領域になるように組成を調整したスラグが高脱燐能を有
していることを見い出した。更に、このようなスラグに
酸化ナトリウムを含有させると一層脱燐能が上昇する。
また、必要に応じて、酸素ポテンシャルを高めるために
酸化鉄（ＦｅＯ）を含有させてもよい。
発すべく種々実験研究をかさねた結果、このＣａＯ−Ｃ
ａＦ2 −ＳｉＯ2 系スラグにおいて、トリカルシウムシ
リケ―ト（３ＣａＯ・ＳｉＯ2 ）及び生石灰が共存する
領域になるように組成を調整したスラグが高脱燐能を有
していることを見い出した。更に、このようなスラグに
酸化ナトリウムを含有させると一層脱燐能が上昇する。
また、必要に応じて、酸素ポテンシャルを高めるために
酸化鉄（ＦｅＯ）を含有させてもよい。
【００１０】本願発明はこのような知見に基づいてされ
たものであって、溶銑又は溶鋼の脱燐処理温度において
以下に規定するような組成範囲になるように添加スラグ
組成をコントロ―ルする。先ず、溶鋼の脱燐処理に使用
するスラグについて、ＣａＯ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ2 三元
系スラグの状態図である図１に基いて説明する。脱燐処
理温度において、スラグが溶融している必要があるた
め、ＣａＯ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ2 の三元系スラグにおい
て、その融点が処理温度より２００℃高い温度と２００
℃低い温度との間になるような組成であることが必要で
ある。溶鋼の脱燐処理においては、通常処理温度が１５
７５℃であるから、上記組成は、図１において、１７７
５℃と１３７５℃の液相線（それぞれ１７５０℃及び１
３５０℃の液相線の近傍）に挟まれた領域である。
たものであって、溶銑又は溶鋼の脱燐処理温度において
以下に規定するような組成範囲になるように添加スラグ
組成をコントロ―ルする。先ず、溶鋼の脱燐処理に使用
するスラグについて、ＣａＯ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ2 三元
系スラグの状態図である図１に基いて説明する。脱燐処
理温度において、スラグが溶融している必要があるた
め、ＣａＯ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ2 の三元系スラグにおい
て、その融点が処理温度より２００℃高い温度と２００
℃低い温度との間になるような組成であることが必要で
ある。溶鋼の脱燐処理においては、通常処理温度が１５
７５℃であるから、上記組成は、図１において、１７７
５℃と１３７５℃の液相線（それぞれ１７５０℃及び１
３５０℃の液相線の近傍）に挟まれた領域である。
【００１１】液相線が１３７５℃より低い領域は、スラ
グが溶融しやすい組成である点で好ましいが、ＣａＦ2
の濃度が高くなるので耐火物の溶損が激しくなるととも
に脱燐能が低くなるという欠点がある。このため、この
発明においては融点が１３７５℃以上、つまり処理温度
より２００℃低い温度以上になるようにスラグ組成をコ
ントロ―ルする。また、融点が処理温度より高いと、フ
ラックスが溶融しないと考えられるが、この発明に係る
脱燐スラグにおいては、これらの三成分の外にＮａ2 Ｏ
も含有しているので、ＣａＯ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ2 系ス
ラグの状態図において１７７５℃の液相線の領域であっ
ても、現実に使用されるスラグは溶融状態にある。従っ
て、この発明においては、三元系スラグ組成を処理温度
より２００℃高い温度以下の融点を有する領域とする。
グが溶融しやすい組成である点で好ましいが、ＣａＦ2
の濃度が高くなるので耐火物の溶損が激しくなるととも
に脱燐能が低くなるという欠点がある。このため、この
発明においては融点が１３７５℃以上、つまり処理温度
より２００℃低い温度以上になるようにスラグ組成をコ
ントロ―ルする。また、融点が処理温度より高いと、フ
ラックスが溶融しないと考えられるが、この発明に係る
脱燐スラグにおいては、これらの三成分の外にＮａ2 Ｏ
も含有しているので、ＣａＯ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ2 系ス
ラグの状態図において１７７５℃の液相線の領域であっ
ても、現実に使用されるスラグは溶融状態にある。従っ
て、この発明においては、三元系スラグ組成を処理温度
より２００℃高い温度以下の融点を有する領域とする。
【００１２】この発明においては、トリカルシウムシリ
ケ―トと生石灰との共存領域のスラグを使用するから、
２ＣａＯ・ＳｉＯ2 が共存する領域はこの発明に係る脱
燐スラグの組成範囲から外れる。
ケ―トと生石灰との共存領域のスラグを使用するから、
２ＣａＯ・ＳｉＯ2 が共存する領域はこの発明に係る脱
燐スラグの組成範囲から外れる。
【００１３】ＣａＯが単体で存在する領域においては、
以下のように組成範囲が決められる。つまり、処理温度
より２００℃高い温度及び２００℃低い温度の液相線に
て挾まれた領域であって、これらの液相線が、ＣａＯ単
体領域とトリカルシウムシリケ―ト・生石灰共存領域と
の境界線と交差する点Ｘ0 及びＹ0 から、これらの液相
線にそってＣａＦ2 の割合が１０％多い点Ｘ及びＹを結
ぶ直線により仕切られた領域である。脱燐能を高めるた
めにはＣａＯの活量を高めることが望ましいが、ＣａＯ
の濃度を高めるとＣａＦ2 の濃度も高くなって好ましく
ないので、ＣａＦ2 の濃度が１０％増加する領域までを
この発明に係る脱燐スラグの組成範囲とする。
以下のように組成範囲が決められる。つまり、処理温度
より２００℃高い温度及び２００℃低い温度の液相線に
て挾まれた領域であって、これらの液相線が、ＣａＯ単
体領域とトリカルシウムシリケ―ト・生石灰共存領域と
の境界線と交差する点Ｘ0 及びＹ0 から、これらの液相
線にそってＣａＦ2 の割合が１０％多い点Ｘ及びＹを結
ぶ直線により仕切られた領域である。脱燐能を高めるた
めにはＣａＯの活量を高めることが望ましいが、ＣａＯ
の濃度を高めるとＣａＦ2 の濃度も高くなって好ましく
ないので、ＣａＦ2 の濃度が１０％増加する領域までを
この発明に係る脱燐スラグの組成範囲とする。
【００１４】以上の如くして決定される脱燐処理後のス
ラグの組成範囲は、図１に斜線にて示す領域である。つ
まり、ＣａＯ、ＣａＦ2 及びＳｉＯ2 が上記組成範囲に
なるように相対的な割合をきめ、このスラグをベ―スに
してＮａ2 Ｏを３重量％以下の割合で含有させる。Ｎａ
2 Ｏが高い程燐分配値が高いが、Ｎａ2 Ｏのコストが高
いこと、Ｎａ2 Ｏが多いと耐火物の溶損が激しくなるこ
と、及び粉塵が出やすくなること等の理由から、フラッ
クス添加原単位で少なくとも１３．８kg／トンのＮａ2
Ｏ及び少なくとも４６．２kg／トンのＣａＯ，ＦｅＯ，
ＣａＦ2 を主成分とするＮａ2 Ｏ以外の成分からなるフ
ラックスを溶鋼に添加し、かつ、脱燐処理後のＮａ2 Ｏ
の濃度を３％以下に設定する。必要に応じて、酸素ポテ
ンシャルを維持するために、ＦｅＯを含有させてもよ
い。
ラグの組成範囲は、図１に斜線にて示す領域である。つ
まり、ＣａＯ、ＣａＦ2 及びＳｉＯ2 が上記組成範囲に
なるように相対的な割合をきめ、このスラグをベ―スに
してＮａ2 Ｏを３重量％以下の割合で含有させる。Ｎａ
2 Ｏが高い程燐分配値が高いが、Ｎａ2 Ｏのコストが高
いこと、Ｎａ2 Ｏが多いと耐火物の溶損が激しくなるこ
と、及び粉塵が出やすくなること等の理由から、フラッ
クス添加原単位で少なくとも１３．８kg／トンのＮａ2
Ｏ及び少なくとも４６．２kg／トンのＣａＯ，ＦｅＯ，
ＣａＦ2 を主成分とするＮａ2 Ｏ以外の成分からなるフ
ラックスを溶鋼に添加し、かつ、脱燐処理後のＮａ2 Ｏ
の濃度を３％以下に設定する。必要に応じて、酸素ポテ
ンシャルを維持するために、ＦｅＯを含有させてもよ
い。
【００１５】図２は、溶銑に添加する場合の脱燐処理後
の脱燐スラグの組成範囲を斜線領域にて示す。組成範囲
の決定方法は、溶鋼に添加すべきスラグの場合と同様で
ある。溶銑に対して脱燐処理する場合は、処理温度が通
常１３００℃と低いので、組成範囲は溶鋼を脱燐処理す
る場合に比して、ＣａＦ2 の割合が高い側に移動してい
る。
の脱燐スラグの組成範囲を斜線領域にて示す。組成範囲
の決定方法は、溶鋼に添加すべきスラグの場合と同様で
ある。溶銑に対して脱燐処理する場合は、処理温度が通
常１３００℃と低いので、組成範囲は溶鋼を脱燐処理す
る場合に比して、ＣａＦ2 の割合が高い側に移動してい
る。
【００１６】このように脱燐に最適なスラグ組成範囲は
処理温度により異なり、この溶鋼処理及び溶銑処理の場
合を包含する組成範囲（Ｎａ2 Ｏを除く）は図３のＣａ
Ｏ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ2 系スラグの状態図に斜線領域に
て示すようになる。この領域は下記不等式にて現わされ
る。 （ＳｉＯ2 ）≧７ １０≦（ＣａＦ2 ）≦４２ （ＣａＯ）≦３．１７・（ＳｉＯ2 ） ＋１．７・（ＣａＦ2 ） （ＣａＯ）／（ＳｉＯ2 ）≧２．１ 但し、（ ）はその成分の濃度（重量％）を示す。ま
た、（ＣａＯ）＋（ＣａＦ2 ）＋（ＳｉＯ2 ）＝１００
と規格化する。
処理温度により異なり、この溶鋼処理及び溶銑処理の場
合を包含する組成範囲（Ｎａ2 Ｏを除く）は図３のＣａ
Ｏ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ2 系スラグの状態図に斜線領域に
て示すようになる。この領域は下記不等式にて現わされ
る。 （ＳｉＯ2 ）≧７ １０≦（ＣａＦ2 ）≦４２ （ＣａＯ）≦３．１７・（ＳｉＯ2 ） ＋１．７・（ＣａＦ2 ） （ＣａＯ）／（ＳｉＯ2 ）≧２．１ 但し、（ ）はその成分の濃度（重量％）を示す。ま
た、（ＣａＯ）＋（ＣａＦ2 ）＋（ＳｉＯ2 ）＝１００
と規格化する。
【００１７】この場合においても、フラックス添加原単
位で少なくとも１３．８kg／トンのＮａ2 Ｏ及び少なく
とも４６．２kg／トンのＣａＯ，ＦｅＯ，ＣａＦ2 を主
成分とするＮａ2 Ｏ以外の成分からなるフラックスを溶
鋼に添加し、かつ、脱燐処理後のＮａ2 Ｏの濃度を３重
量％に設定する。
位で少なくとも１３．８kg／トンのＮａ2 Ｏ及び少なく
とも４６．２kg／トンのＣａＯ，ＦｅＯ，ＣａＦ2 を主
成分とするＮａ2 Ｏ以外の成分からなるフラックスを溶
鋼に添加し、かつ、脱燐処理後のＮａ2 Ｏの濃度を３重
量％に設定する。
【００１８】次に、この発明の実施例について具体的に
説明する。まず溶鋼を脱燐処理した場合の実施例につい
て説明する。５kgの高周波炉により大気下でマグネシア
ルツボ中で低炭素鋼を溶解した後、上記組成になるよう
に配合計算したフラックスを溶鋼１トンに対して６０kg
の割合で添加した。その後、マグネシア製パイプを溶鋼
中に浸漬してアルゴンガスを０．５Ｎｌ／分の流速で溶
鋼中に吹き込み、溶鋼を撹拌して脱燐反応を促進させ
た。約２０分の反応期間中、溶鋼及スラグからサンプリ
ングして組成を分析した。その結果を表２及表３に示
す。表３中に示した脱燐処理前の各組成をフラックス添
加原単位にそれぞれ換算すると、Ｎａ2 Ｏが１３．８kg
／トンになり、Ｎａ2Ｏ以外の成分が４６．２kg／トン
になる。
説明する。まず溶鋼を脱燐処理した場合の実施例につい
て説明する。５kgの高周波炉により大気下でマグネシア
ルツボ中で低炭素鋼を溶解した後、上記組成になるよう
に配合計算したフラックスを溶鋼１トンに対して６０kg
の割合で添加した。その後、マグネシア製パイプを溶鋼
中に浸漬してアルゴンガスを０．５Ｎｌ／分の流速で溶
鋼中に吹き込み、溶鋼を撹拌して脱燐反応を促進させ
た。約２０分の反応期間中、溶鋼及スラグからサンプリ
ングして組成を分析した。その結果を表２及表３に示
す。表３中に示した脱燐処理前の各組成をフラックス添
加原単位にそれぞれ換算すると、Ｎａ2 Ｏが１３．８kg
／トンになり、Ｎａ2Ｏ以外の成分が４６．２kg／トン
になる。
【００１９】この表２及び表３に示すようにフラックス
添加後、１０分経過すると、溶鋼中の燐濃度が１０ｐｐ
ｍ以下になり、燐分配値が１０００を超え、従来の脱燐
スラグでは得られない高脱燐能で溶鋼が脱燐された。
添加後、１０分経過すると、溶鋼中の燐濃度が１０ｐｐ
ｍ以下になり、燐分配値が１０００を超え、従来の脱燐
スラグでは得られない高脱燐能で溶鋼が脱燐された。
【００２０】表４は、図１（溶鋼脱燐処理）の斜線領域
に示す範囲にコントロ―ルされたこの発明に係るスラグ
の燐配分値を、図１の斜線領域から外れる組成のスラグ
の燐分配値と比較して示す。なお、燐分配値は脱燐スラ
グを添加した後、２０分経過して得られた燐配分値であ
る。また、図１中の丸数字１，丸数字２，丸数字３，丸
数字４は夫々表４中の比較例１，２，３，４のスラグの
組成を示す。
に示す範囲にコントロ―ルされたこの発明に係るスラグ
の燐配分値を、図１の斜線領域から外れる組成のスラグ
の燐分配値と比較して示す。なお、燐分配値は脱燐スラ
グを添加した後、２０分経過して得られた燐配分値であ
る。また、図１中の丸数字１，丸数字２，丸数字３，丸
数字４は夫々表４中の比較例１，２，３，４のスラグの
組成を示す。
【００２１】この表４及び図１から明らかなように、こ
の発明にて規定される組成範囲から外れるスラグ（比較
例１，２，３，４）は、Ｎａ2 Ｏを含有していても、こ
の発明に係るスラグよりも燐分配値が極めて低い。比較
例１のスラグは他の比較例のスラグよりも燐分配値が多
少高いが、ＣａＦ2 の濃度が高いため、耐火物の浸食が
激しいので実用的ではない。
の発明にて規定される組成範囲から外れるスラグ（比較
例１，２，３，４）は、Ｎａ2 Ｏを含有していても、こ
の発明に係るスラグよりも燐分配値が極めて低い。比較
例１のスラグは他の比較例のスラグよりも燐分配値が多
少高いが、ＣａＦ2 の濃度が高いため、耐火物の浸食が
激しいので実用的ではない。
【００２２】一方、図４はこの発明に係るスラグの燐分
配値Ｌp を、従来の脱燐スラグの燐分配値と比較して示
すグラフである。燐分配値は温度に依存するため、図の
横軸には温度をとっている。図中破線はＣａＯ−ＣａＦ
2系、一点鎖線はＮａ2 Ｏ−ＳｉＯ2 系スラグのＬp を
示し、破線にて囲む領域はＣａＯ−Ｎａ2 Ｏ−ＳｉＯ2
系スラグのＬp を示す。この図４から明らかなように、
この発明に係るスラグは全ての温度において、従来のス
ラグよりも数倍乃至数十倍高い燐分配値を有している。
配値Ｌp を、従来の脱燐スラグの燐分配値と比較して示
すグラフである。燐分配値は温度に依存するため、図の
横軸には温度をとっている。図中破線はＣａＯ−ＣａＦ
2系、一点鎖線はＮａ2 Ｏ−ＳｉＯ2 系スラグのＬp を
示し、破線にて囲む領域はＣａＯ−Ｎａ2 Ｏ−ＳｉＯ2
系スラグのＬp を示す。この図４から明らかなように、
この発明に係るスラグは全ての温度において、従来のス
ラグよりも数倍乃至数十倍高い燐分配値を有している。
【００２３】次に、溶銑に対して脱燐処理した場合の実
施例について説明する。表６はこの発明に係る脱燐スラ
グの燐分配値をこの発明にて規定する組成から外れるス
ラグの燐分配値と比較して示し、表７は各スラグの組成
を示す。
施例について説明する。表６はこの発明に係る脱燐スラ
グの燐分配値をこの発明にて規定する組成から外れるス
ラグの燐分配値と比較して示し、表７は各スラグの組成
を示す。
【００２４】なお、この表６における燐分配値は、フラ
ックス添加後３０分経過したときの燐分配値であり、こ
の発明に係るスラグにおいては約１００００という極め
て高い値が得られている。このように、この発明に係る
スラグにおいては、処理温度に拘らず、従来のスラグで
は得られない極めて高い燐分配値が得られる。
ックス添加後３０分経過したときの燐分配値であり、こ
の発明に係るスラグにおいては約１００００という極め
て高い値が得られている。このように、この発明に係る
スラグにおいては、処理温度に拘らず、従来のスラグで
は得られない極めて高い燐分配値が得られる。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
【表５】
【００３０】
【表６】
【００３１】
【表７】
【００３２】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、この発明に
よれば、スラグの脱燐能が極めて高いから、スラグの添
加原単位を低下させ、脱燐コストを低下させることがで
きる。また、この発明によれば、従来の脱燐スラグでは
得られない極低燐濃度の鋼材を容易に製造することがで
きる。
よれば、スラグの脱燐能が極めて高いから、スラグの添
加原単位を低下させ、脱燐コストを低下させることがで
きる。また、この発明によれば、従来の脱燐スラグでは
得られない極低燐濃度の鋼材を容易に製造することがで
きる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の脱燐方法に用いられるスラグ組成を示
す状態図。
す状態図。
【図２】本発明の脱燐方法に用いられるスラグ組成を示
す状態図。
す状態図。
【図３】本発明の脱燐方法に用いられるスラグ組成を示
す状態図。
す状態図。
【図４】本発明の実施例の効果を説明するためのグラフ
図である。
図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 溶鋼の温度に応じて、フラックス添加原
単位で少なくとも１３．８kg／トンのＮａ2 Ｏ及び少な
くとも４６．２kg／トンのＣａＯ，ＦｅＯ，ＣａＦ2 を
主成分とするＮａ2 Ｏ以外の成分を含むように調整した
フラックスを、溶鋼に添加する工程と、 該フラックスを滓化する工程と、 溶鋼を撹拌し、該スラグと溶鋼とを反応させる工程と、
を有し、 処理後におけるスラグ組成が下記不等式にて示す組成を
有するＣａＯ−ＣａＦ2 −ＳｉＯ2 を系スラグにＮａ2
Ｏを３重量％以下の割合で含有することを特徴とする溶
鋼の脱燐方法。 （ＳｉＯ2 ）≧７ １０≦（ＣａＦ2 ）≦４２ （ＣａＯ）≦３．１７・（ＳｉＯ2 ） ＋１．７・（ＣａＦ2 ） （ＣａＯ）／（ＳｉＯ2 ）≧２．１ 但し、（ ）はその成分の濃度（重量％）を示し、 （ＣａＯ）＋（ＣａＦ2 ）＋（ＳｉＯ2 ） ＝１００と規格化する。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4006373A JPH0711020B2 (ja) | 1992-01-17 | 1992-01-17 | 溶鋼の脱燐方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4006373A JPH0711020B2 (ja) | 1992-01-17 | 1992-01-17 | 溶鋼の脱燐方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP45185A Division JPS61159506A (ja) | 1985-01-08 | 1985-01-08 | 溶鉄の脱燐スラグ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0543923A JPH0543923A (ja) | 1993-02-23 |
| JPH0711020B2 true JPH0711020B2 (ja) | 1995-02-08 |
Family
ID=11636577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4006373A Expired - Lifetime JPH0711020B2 (ja) | 1992-01-17 | 1992-01-17 | 溶鋼の脱燐方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0711020B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110592321B (zh) * | 2019-09-30 | 2022-04-22 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种高硫钢水快速脱硫的lf精炼方法 |
-
1992
- 1992-01-17 JP JP4006373A patent/JPH0711020B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0543923A (ja) | 1993-02-23 |
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