JPH07118920A - ポリエステル繊維 - Google Patents
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- JPH07118920A JPH07118920A JP5281738A JP28173893A JPH07118920A JP H07118920 A JPH07118920 A JP H07118920A JP 5281738 A JP5281738 A JP 5281738A JP 28173893 A JP28173893 A JP 28173893A JP H07118920 A JPH07118920 A JP H07118920A
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Landscapes
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
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- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 良好な寸法安定性と耐熱性を兼ね備え、工業
的規模での生産が可能な、ゴム補強用に適したポリエス
テル繊維を提供する。 【構成】 固有粘度が0.8〜1.1であり、式〜を満足
するポリエチレンテレフタレート繊維。 △Ｔｍ／△tens≧450 ℃／（ｇ／ｄ） △Ｓ／ΔＴ≧0.043 ％／℃ （Ｔ＝100〜125
℃） △Ｓ／ΔＴ≦0.052 ％／℃ （Ｔ＝125〜200
℃） 0.160≦△ｎ≦0.190 △Ｔｍ／△tens：張力に対する融点の勾配 △Ｓ／ΔＴ：ＴＭＡによる温度に対する寸法変化 △ｎ：複屈折率
的規模での生産が可能な、ゴム補強用に適したポリエス
テル繊維を提供する。 【構成】 固有粘度が0.8〜1.1であり、式〜を満足
するポリエチレンテレフタレート繊維。 △Ｔｍ／△tens≧450 ℃／（ｇ／ｄ） △Ｓ／ΔＴ≧0.043 ％／℃ （Ｔ＝100〜125
℃） △Ｓ／ΔＴ≦0.052 ％／℃ （Ｔ＝125〜200
℃） 0.160≦△ｎ≦0.190 △Ｔｍ／△tens：張力に対する融点の勾配 △Ｓ／ΔＴ：ＴＭＡによる温度に対する寸法変化 △ｎ：複屈折率
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、産業資材用、特に、ゴ
ム補強用に適した熱に対する寸法安定性が優れると同時
に、耐熱性に優れ、ゴム中での劣化の少ないポリエステ
ル繊維に関するものである。
ム補強用に適した熱に対する寸法安定性が優れると同時
に、耐熱性に優れ、ゴム中での劣化の少ないポリエステ
ル繊維に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリエチレンテレフタレート繊維で代表
されるポリエステル繊維は、産業資材用繊維として広く
使用されており、特に、ゴム補強用繊維として優れた性
能を有しているが、近年、高性能化への要求の高まりと
ともに、高温環境下での寸法安定性と耐熱性を同時に満
たす繊維が要望されている。
されるポリエステル繊維は、産業資材用繊維として広く
使用されており、特に、ゴム補強用繊維として優れた性
能を有しているが、近年、高性能化への要求の高まりと
ともに、高温環境下での寸法安定性と耐熱性を同時に満
たす繊維が要望されている。
【０００３】寸法安定性を高める方法として、紡糸速度
の高速化により、分子配向度の高い未延伸糸を引き取
り、熱延伸を施す方法が知られている（特公昭63− 528
号及び同63− 529号等）。また、近年、より高度な性能
の要求により、紡糸速度はさらに高速化の方向に進み、
紡糸ドラフトゾーンで配向結晶化させる方法が提案され
ている（特開昭60−259620号、特公平３− 21647号
等）。これらの方法で得られる繊維は、分子の非晶部分
の配向度が低く、寸法安定性が優れているが、強度は、
従来の産業資材用繊維より劣っており、また、配向度の
低い非晶部がゴム中で劣化しやすいため、耐熱性がゴム
補強用繊維とし満足されるレベルに達しないという大き
な欠点を持っている。
の高速化により、分子配向度の高い未延伸糸を引き取
り、熱延伸を施す方法が知られている（特公昭63− 528
号及び同63− 529号等）。また、近年、より高度な性能
の要求により、紡糸速度はさらに高速化の方向に進み、
紡糸ドラフトゾーンで配向結晶化させる方法が提案され
ている（特開昭60−259620号、特公平３− 21647号
等）。これらの方法で得られる繊維は、分子の非晶部分
の配向度が低く、寸法安定性が優れているが、強度は、
従来の産業資材用繊維より劣っており、また、配向度の
低い非晶部がゴム中で劣化しやすいため、耐熱性がゴム
補強用繊維とし満足されるレベルに達しないという大き
な欠点を持っている。
【０００４】また、ゴム中での劣化を防ぐ方法として、
コード化した後のディップ処理時にコードを劣化成分か
ら保護する成分を付与する方法が提案されている（特開
平２− 99667号、同２−127562号、同３− 59168号
等）。しかし、これらはいずれも繊維の表面を保護する
のみで、内部構造の改質には至っておらず、配向結晶化
を伴う高速紡糸により得た繊維に対しては、大きな効果
は期待できない。
コード化した後のディップ処理時にコードを劣化成分か
ら保護する成分を付与する方法が提案されている（特開
平２− 99667号、同２−127562号、同３− 59168号
等）。しかし、これらはいずれも繊維の表面を保護する
のみで、内部構造の改質には至っておらず、配向結晶化
を伴う高速紡糸により得た繊維に対しては、大きな効果
は期待できない。
【０００５】このように、熱に対する寸法安定性とゴム
中での耐熱性を兼ね備えたポリエステル繊維を工業的規
模で生産することのできる技術は未だ開発されていな
い。
中での耐熱性を兼ね備えたポリエステル繊維を工業的規
模で生産することのできる技術は未だ開発されていな
い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、良好
な寸法安定性と耐熱性を兼ね備え、工業的規模での生産
が可能な、ゴム補強用に適したポリエステル繊維を提供
することにある。
な寸法安定性と耐熱性を兼ね備え、工業的規模での生産
が可能な、ゴム補強用に適したポリエステル繊維を提供
することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決するために検討を重ねた結果、繊維の高温時の
特性を最適化することにより、良好な寸法安定性と耐熱
性を兼ね備えたポリエステル繊維が得られることを見出
し、本発明に到達した。
題を解決するために検討を重ねた結果、繊維の高温時の
特性を最適化することにより、良好な寸法安定性と耐熱
性を兼ね備えたポリエステル繊維が得られることを見出
し、本発明に到達した。
【０００８】すなわち、本発明の要旨は次のとおりであ
る。固有粘度が0.8〜1.1であり、式〜を満足するこ
とを特徴とするポリエステル繊維。 △Ｔｍ／△tens≧450 ℃／（ｇ／ｄ） △Ｓ／ΔＴ≧0.043 ％／℃ （Ｔ＝100〜125
℃） △Ｓ／ΔＴ≦0.052 ％／℃ （Ｔ＝125〜200
℃） 0.160≦△ｎ≦0.190 △Ｔｍ／△tens：張力に対する融点の勾配 △Ｓ／ΔＴ：ＴＭＡによる温度に対する寸法変化 △ｎ：複屈折率
る。固有粘度が0.8〜1.1であり、式〜を満足するこ
とを特徴とするポリエステル繊維。 △Ｔｍ／△tens≧450 ℃／（ｇ／ｄ） △Ｓ／ΔＴ≧0.043 ％／℃ （Ｔ＝100〜125
℃） △Ｓ／ΔＴ≦0.052 ％／℃ （Ｔ＝125〜200
℃） 0.160≦△ｎ≦0.190 △Ｔｍ／△tens：張力に対する融点の勾配 △Ｓ／ΔＴ：ＴＭＡによる温度に対する寸法変化 △ｎ：複屈折率
【０００９】以下、本発明について詳細に説明する。本
発明におけるポリエステル繊維は、実質的にポリエチレ
ンテレフタレート (ＰＥＴ) からなるものであり、ポリ
エステル本来の性質を損なわない程度において、耐熱
剤、難燃剤、艶消剤等の第３成分を含有していてもよ
い。固有粘度は、フェノールとテトラクロロエタンの等
重量混合溶剤による20℃での測定において、0.8〜1.1の
範囲にある必要がある。固有粘度がこの範囲より低い
と、強度や耐熱性が劣ったものとなり、また、この範囲
より高いと、紡糸応力が高く、配向結晶化をコントロー
ルしにくいため、好ましくない。
発明におけるポリエステル繊維は、実質的にポリエチレ
ンテレフタレート (ＰＥＴ) からなるものであり、ポリ
エステル本来の性質を損なわない程度において、耐熱
剤、難燃剤、艶消剤等の第３成分を含有していてもよ
い。固有粘度は、フェノールとテトラクロロエタンの等
重量混合溶剤による20℃での測定において、0.8〜1.1の
範囲にある必要がある。固有粘度がこの範囲より低い
と、強度や耐熱性が劣ったものとなり、また、この範囲
より高いと、紡糸応力が高く、配向結晶化をコントロー
ルしにくいため、好ましくない。
【００１０】本発明のポリエステル繊維の特徴は、高温
特性を最適化した点にある。具体的には、緊張状態の繊
維の張力に対する融点の勾配を前記式の範囲とし、Ｔ
ＭＡによる温度に対する寸法変化を式の範囲としたこ
とにある。式で表される張力に対する融点の勾配は、
繊維の緊張の度合いによる耐熱性の変化を表す指標とな
る値であり、この勾配が大きいほど緊張時の耐熱性が良
好な構造を有している。本発明者らは、この値がゴム補
強用繊維のゴム中での耐熱性と密接な関係があることを
見出した。すなわち、この値を式の範囲とすることに
より、ゴム中での高温高荷重下の繊維の劣化を抑制する
ことが可能となるのである。この値が式の範囲より小
さいとゴム中での耐熱性が、十分なものとはならない。
特性を最適化した点にある。具体的には、緊張状態の繊
維の張力に対する融点の勾配を前記式の範囲とし、Ｔ
ＭＡによる温度に対する寸法変化を式の範囲としたこ
とにある。式で表される張力に対する融点の勾配は、
繊維の緊張の度合いによる耐熱性の変化を表す指標とな
る値であり、この勾配が大きいほど緊張時の耐熱性が良
好な構造を有している。本発明者らは、この値がゴム補
強用繊維のゴム中での耐熱性と密接な関係があることを
見出した。すなわち、この値を式の範囲とすることに
より、ゴム中での高温高荷重下の繊維の劣化を抑制する
ことが可能となるのである。この値が式の範囲より小
さいとゴム中での耐熱性が、十分なものとはならない。
【００１１】また、式表されるＴＭＡによる温度に対
する寸法変化は、繊維のクリープ特性と相関があり、低
温領域ではこの値が大きく、高温領域ではこの値が小さ
いほど、良好な寸法安定性を有するものである。この値
が式の範囲外にあると良好な寸法安定性が得られな
い。
する寸法変化は、繊維のクリープ特性と相関があり、低
温領域ではこの値が大きく、高温領域ではこの値が小さ
いほど、良好な寸法安定性を有するものである。この値
が式の範囲外にあると良好な寸法安定性が得られな
い。
【００１２】繊維の複屈折率は、式の範囲とする必要
がある。複屈折率が式の範囲より低いと強度、耐熱性
ともに低いものになり、式の範囲より高いと寸法安定
性の劣ったものとなる。
がある。複屈折率が式の範囲より低いと強度、耐熱性
ともに低いものになり、式の範囲より高いと寸法安定
性の劣ったものとなる。
【００１３】次に、本発明の繊維の製造法について説明
する。本発明の要件を満足するポリエステル繊維を製造
するには、糸条が口金から紡出された初期の応力は低く
保ち、その後の応力勾配を大きくする必要がある。すな
わち、紡糸温度を290〜310℃とし、紡出糸を、加熱筒等
を配設して口金から10cm下方までの雰囲気温度を300〜3
50℃とした領域を通した後、冷却することが望ましい。
紡糸温度及び雰囲気温度がこの範囲より低いと初期応力
が高すぎ、高速引取が困難になり、また、紡糸温度及び
雰囲気温度がこの範囲より高いとその後の冷却が不完全
になる。さらに、配向結晶化の発生が予想される口金か
ら30〜70cm下方での雰囲気温度を60℃以下とする必要が
ある。冷却方法は10〜25℃の冷却風を40ｍ／分以上の風
速で20cm以上の長さにわたって吹付けることが望まし
い。繊度の大きい糸条を高速で引取る場合、糸条が持ち
込む熱量が大きいと同時に、上部の高温の気流が多量に
糸条に随伴されるため、上記の温度まで冷却することは
困難であるので、加熱筒と冷却装置との間で気流を調整
する等、外気との熱交換を効率的に行うことが望まし
い。このように紡糸線上での極端な温度勾配を設定する
ことにより、本発明の要件を満足する繊維の製造が可能
となるのである。
する。本発明の要件を満足するポリエステル繊維を製造
するには、糸条が口金から紡出された初期の応力は低く
保ち、その後の応力勾配を大きくする必要がある。すな
わち、紡糸温度を290〜310℃とし、紡出糸を、加熱筒等
を配設して口金から10cm下方までの雰囲気温度を300〜3
50℃とした領域を通した後、冷却することが望ましい。
紡糸温度及び雰囲気温度がこの範囲より低いと初期応力
が高すぎ、高速引取が困難になり、また、紡糸温度及び
雰囲気温度がこの範囲より高いとその後の冷却が不完全
になる。さらに、配向結晶化の発生が予想される口金か
ら30〜70cm下方での雰囲気温度を60℃以下とする必要が
ある。冷却方法は10〜25℃の冷却風を40ｍ／分以上の風
速で20cm以上の長さにわたって吹付けることが望まし
い。繊度の大きい糸条を高速で引取る場合、糸条が持ち
込む熱量が大きいと同時に、上部の高温の気流が多量に
糸条に随伴されるため、上記の温度まで冷却することは
困難であるので、加熱筒と冷却装置との間で気流を調整
する等、外気との熱交換を効率的に行うことが望まし
い。このように紡糸線上での極端な温度勾配を設定する
ことにより、本発明の要件を満足する繊維の製造が可能
となるのである。
【００１４】引取速度は、3000ｍ／分以上とする必要が
あり、3000〜4500ｍ／分とすることがより好ましい。引
取速度が3000ｍ／分より低いと紡糸応力が低く、配向結
晶化が起こらず、寸法安定性が悪くなる。
あり、3000〜4500ｍ／分とすることがより好ましい。引
取速度が3000ｍ／分より低いと紡糸応力が低く、配向結
晶化が起こらず、寸法安定性が悪くなる。
【００１５】引取られた未延伸糸は、一旦巻き取った後
又は紡糸に連続して延伸するスピンドロー法により熱延
伸されるが、生産性良く製造するにはスピンドロー法が
好ましい。熱延伸は二段以上の多段延伸が好ましく、加
熱方法は加熱ローラや加熱蒸気、ヒートプレート、ヒー
トボックス等による方法があり、特に限定されるもので
はない。延伸温度は120〜220℃とし、延伸に引続き、13
0〜250℃、好ましくは 160〜220 ℃の弛緩熱処理を施す
ことが望ましい。特に延伸速度が3000ｍ／分以上の高速
の場合、250 ℃以上の高温熱処理を試みても、十分な熱
伝達が達成されず、結晶構造が不均一なものになる。し
たがって、前記の範囲に温度を設定し、３〜10％の弛緩
熱処理を行うことが望ましい。
又は紡糸に連続して延伸するスピンドロー法により熱延
伸されるが、生産性良く製造するにはスピンドロー法が
好ましい。熱延伸は二段以上の多段延伸が好ましく、加
熱方法は加熱ローラや加熱蒸気、ヒートプレート、ヒー
トボックス等による方法があり、特に限定されるもので
はない。延伸温度は120〜220℃とし、延伸に引続き、13
0〜250℃、好ましくは 160〜220 ℃の弛緩熱処理を施す
ことが望ましい。特に延伸速度が3000ｍ／分以上の高速
の場合、250 ℃以上の高温熱処理を試みても、十分な熱
伝達が達成されず、結晶構造が不均一なものになる。し
たがって、前記の範囲に温度を設定し、３〜10％の弛緩
熱処理を行うことが望ましい。
【００１６】上記方法よれば、総延伸倍率を1.4〜2.3と
することが可能であり、強度が 6.8ｇ／ｄ以上、180℃
での乾熱収縮率が3.6％以下のポリエステル繊維を製造
することができ、ディップコードにしたときの177℃で
の乾熱収縮率を1.5％以下、ゴム中 160℃で３時間保持
後の強力保持率を70％以上とすることができる。
することが可能であり、強度が 6.8ｇ／ｄ以上、180℃
での乾熱収縮率が3.6％以下のポリエステル繊維を製造
することができ、ディップコードにしたときの177℃で
の乾熱収縮率を1.5％以下、ゴム中 160℃で３時間保持
後の強力保持率を70％以上とすることができる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明を実施例により具体的に説明す
る。なお、本発明における特性値の測定法は次のとおり
である。 (a) △Ｔｍ／△tens 繊維を無緊張状態、0.05ｇ／ｄの荷重をかけた状態及び
0.1ｇ／ｄの荷重をかけた状態で、融点ＴｍをPerkin−
Elmer 社製 DSC−７により測定し、荷重tensと融点Ｔｍ
との勾配より算出した。 (b) △Ｓ／ΔＴ Perkin−Elmer社製ＴＭＡ熱分析装置を用い、昇温速度1
0℃／分で、100〜200℃の間の繊維の寸法変化を測定
し、100〜125℃及び125〜200℃の寸法変化率を算出し
た。 (c) Δｎ ＰＯＨ偏光顕微鏡を使用し、ベレックコンペンセーター
法で測定した。 (d) 強伸度 島津製作所製オートグラフＳ−100 を用い、試料長25c
m、引っ張り速度30cm／分の条件で測定した。 (e) 乾熱収縮率 原糸については、180 ℃で30分間無張力下で熱処理し、
ディップコードについては、177℃で0.015ｇ／ｄの荷重
をかけて熱処理して測定した。 (f) ゴム中での耐熱性 ディップコードをゴム中に埋め込み、温度160℃、圧力2
5kg／cm2で３時間加硫し、20分間放置後、取り出したコ
ードの強力を測定し、埋め込む前の強力に対する強力保
持率を算出した。
る。なお、本発明における特性値の測定法は次のとおり
である。 (a) △Ｔｍ／△tens 繊維を無緊張状態、0.05ｇ／ｄの荷重をかけた状態及び
0.1ｇ／ｄの荷重をかけた状態で、融点ＴｍをPerkin−
Elmer 社製 DSC−７により測定し、荷重tensと融点Ｔｍ
との勾配より算出した。 (b) △Ｓ／ΔＴ Perkin−Elmer社製ＴＭＡ熱分析装置を用い、昇温速度1
0℃／分で、100〜200℃の間の繊維の寸法変化を測定
し、100〜125℃及び125〜200℃の寸法変化率を算出し
た。 (c) Δｎ ＰＯＨ偏光顕微鏡を使用し、ベレックコンペンセーター
法で測定した。 (d) 強伸度 島津製作所製オートグラフＳ−100 を用い、試料長25c
m、引っ張り速度30cm／分の条件で測定した。 (e) 乾熱収縮率 原糸については、180 ℃で30分間無張力下で熱処理し、
ディップコードについては、177℃で0.015ｇ／ｄの荷重
をかけて熱処理して測定した。 (f) ゴム中での耐熱性 ディップコードをゴム中に埋め込み、温度160℃、圧力2
5kg／cm2で３時間加硫し、20分間放置後、取り出したコ
ードの強力を測定し、埋め込む前の強力に対する強力保
持率を算出した。
【００１８】実施例 固有粘度が 0.9のＰＥＴチップをエクストルーダー型溶
融紡糸機に供給し、直径0.5mmの紡糸孔を386個有する紡
糸口金から紡出し、口金直下に配設した長さ10cmの加熱
筒を通した後、長さ30cmの円筒型冷却装置より、風速72
ｍ／分の冷却風を糸条に吹付け、70℃の加熱引取ローラ
で引取り、引取ローラと 140℃の第１延伸ローラとの間
で1.25倍に延伸し、次いで、第１延伸ローラと 200℃の
第２延伸ローラとの間で延伸後、第２延伸ローラと 200
℃の熱処理ローラとの間で0.97倍の弛緩熱処理を行った
後、巻取り、1500ｄ／386 ｆのポリエステル糸を得た。
その際、紡糸温度、引取速度及び引取ローラと第２延伸
ローラとの間の総延伸倍率を表１に示す値に設定し、N
o.１〜５の糸を得た。なお、No.１〜２が本発明例で、N
o.３〜５は比較例である。
融紡糸機に供給し、直径0.5mmの紡糸孔を386個有する紡
糸口金から紡出し、口金直下に配設した長さ10cmの加熱
筒を通した後、長さ30cmの円筒型冷却装置より、風速72
ｍ／分の冷却風を糸条に吹付け、70℃の加熱引取ローラ
で引取り、引取ローラと 140℃の第１延伸ローラとの間
で1.25倍に延伸し、次いで、第１延伸ローラと 200℃の
第２延伸ローラとの間で延伸後、第２延伸ローラと 200
℃の熱処理ローラとの間で0.97倍の弛緩熱処理を行った
後、巻取り、1500ｄ／386 ｆのポリエステル糸を得た。
その際、紡糸温度、引取速度及び引取ローラと第２延伸
ローラとの間の総延伸倍率を表１に示す値に設定し、N
o.１〜５の糸を得た。なお、No.１〜２が本発明例で、N
o.３〜５は比較例である。
【００１９】次いで、No.１〜５の原糸をリング撚糸機
によりＺ方向に39回／10cmの下撚をかけ、下撚をかけた
ものを２本合糸してＳ方向に39回／10cmの上撚をかけて
生コードとした。このコードに、リッツラー社製ディッ
ピングマシンを用い、固形分15％のＲＦＬ液を3.5〜4.0
％付着させ、乾燥ゾーン160℃×60秒、熱処理ゾーン240
℃×50秒×２回の条件で、6.75kgのときの伸度が５〜６
％となるように張力を調整して処理し、ディップコード
とした。
によりＺ方向に39回／10cmの下撚をかけ、下撚をかけた
ものを２本合糸してＳ方向に39回／10cmの上撚をかけて
生コードとした。このコードに、リッツラー社製ディッ
ピングマシンを用い、固形分15％のＲＦＬ液を3.5〜4.0
％付着させ、乾燥ゾーン160℃×60秒、熱処理ゾーン240
℃×50秒×２回の条件で、6.75kgのときの伸度が５〜６
％となるように張力を調整して処理し、ディップコード
とした。
【００２０】原糸の特性値及びディップコードの特性値
を表１に示す。なお、コードの強力保持率は、原糸の強
力に対するものである。
を表１に示す。なお、コードの強力保持率は、原糸の強
力に対するものである。
【００２１】
【表１】
【００２２】本発明例のNo.１〜２では、いずれもディ
ップコードでの乾熱収縮率が1.5％以下で、ゴム中の耐
熱性は70％以上であった。一方、No.３では、ΔＳ／Δ
Ｔが本発明の条件を満たしておらず、乾熱収縮率が他よ
り著しく劣っていた。No.４では、ΔＴｍ／Δtensが低
く、耐熱性が不十分であった。No.５では、ΔＳ／Δ
Ｔ、ΔＴｍ／Δtensとも本発明の条件を満たしておら
ず、乾熱収縮率、耐熱性ともに本発明例のものより劣っ
ていた。
ップコードでの乾熱収縮率が1.5％以下で、ゴム中の耐
熱性は70％以上であった。一方、No.３では、ΔＳ／Δ
Ｔが本発明の条件を満たしておらず、乾熱収縮率が他よ
り著しく劣っていた。No.４では、ΔＴｍ／Δtensが低
く、耐熱性が不十分であった。No.５では、ΔＳ／Δ
Ｔ、ΔＴｍ／Δtensとも本発明の条件を満たしておら
ず、乾熱収縮率、耐熱性ともに本発明例のものより劣っ
ていた。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、産業資材用途、特に、
ゴム補強用に適する良好な寸法安定性と耐熱性を兼ね備
えたポリエステル繊維を、工業的に安定して生産性よく
製造することができる。
ゴム補強用に適する良好な寸法安定性と耐熱性を兼ね備
えたポリエステル繊維を、工業的に安定して生産性よく
製造することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 望月 政嗣 京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ株 式会社中央研究所内
Claims (1)
- 【請求項１】 固有粘度が0.8〜1.1であり、式〜を
満足することを特徴とするポリエステル繊維。 △Ｔｍ／△tens≧450 ℃／（ｇ／ｄ） △Ｓ／ΔＴ≧0.043 ％／℃ （Ｔ＝100〜125
℃） △Ｓ／ΔＴ≦0.052 ％／℃ （Ｔ＝125〜200
℃） 0.160≦△ｎ≦0.190 △Ｔｍ／△tens：張力に対する融点の勾配 △Ｓ／ΔＴ：ＴＭＡによる温度に対する寸法変化 △ｎ：複屈折率
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5281738A JPH07118920A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | ポリエステル繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5281738A JPH07118920A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | ポリエステル繊維 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07118920A true JPH07118920A (ja) | 1995-05-09 |
Family
ID=17643299
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5281738A Pending JPH07118920A (ja) | 1993-10-14 | 1993-10-14 | ポリエステル繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07118920A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012158064A (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-23 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りタイヤの製造方法 |
| WO2015159795A1 (ja) * | 2014-04-17 | 2015-10-22 | 旭化成せんい株式会社 | ゴム補強用短繊維、該短繊維含有ゴム組成物及び動力伝動ベルト |
-
1993
- 1993-10-14 JP JP5281738A patent/JPH07118920A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012158064A (ja) * | 2011-01-31 | 2012-08-23 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 空気入りタイヤの製造方法 |
| WO2015159795A1 (ja) * | 2014-04-17 | 2015-10-22 | 旭化成せんい株式会社 | ゴム補強用短繊維、該短繊維含有ゴム組成物及び動力伝動ベルト |
| CN106103028A (zh) * | 2014-04-17 | 2016-11-09 | 旭化成株式会社 | 橡胶加强用短纤维、含有该短纤维的橡胶组合物及动力传动带 |
| JPWO2015159795A1 (ja) * | 2014-04-17 | 2017-04-13 | 旭化成株式会社 | ゴム補強用短繊維、該短繊維含有ゴム組成物及び動力伝動ベルト |
| CN106103028B (zh) * | 2014-04-17 | 2018-11-23 | 旭化成株式会社 | 橡胶加强用短纤维、含有该短纤维的橡胶组合物及动力传动带 |
| US10215257B2 (en) | 2014-04-17 | 2019-02-26 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Short rubber reinforcement fiber, rubber composition containing said short fiber, and power transmission belt |
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