JPH07122190B2 - 熱可塑性複合材料用のプリフォ−ムヤ−ン及びその製造方法 - Google Patents
熱可塑性複合材料用のプリフォ−ムヤ−ン及びその製造方法Info
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- JPH07122190B2 JPH07122190B2 JP62202761A JP20276187A JPH07122190B2 JP H07122190 B2 JPH07122190 B2 JP H07122190B2 JP 62202761 A JP62202761 A JP 62202761A JP 20276187 A JP20276187 A JP 20276187A JP H07122190 B2 JPH07122190 B2 JP H07122190B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 本発明は熱可塑性複合材料の成形等に有用なプリフォー
ムヤーンに関し、詳しくは不活性超微粉末を包含する補
強用繊維束の周囲に、熱可塑性樹脂からなる柔軟なスリ
ーブを設けたプリフォームヤーン及びその製造方法に関
する。
ムヤーンに関し、詳しくは不活性超微粉末を包含する補
強用繊維束の周囲に、熱可塑性樹脂からなる柔軟なスリ
ーブを設けたプリフォームヤーン及びその製造方法に関
する。
一般に、炭素繊維、ガラス繊維等の補強用繊維を含有す
る複合材料としては、補強用繊維のトウまたは織布に熱
硬化性樹脂の溶液および／または低粘度溶融物を塗布ま
たは被覆してテープまたは織布状のプリプレグとし、そ
れを硬化させた複合材料が良く知られているが、このプ
リプレグは極めて粘着性が高く、また可撓性に劣るた
め、その取扱い及びその後加工性に問題があった。ま
た、高融点の熱可塑性樹脂を含浸させた補強用繊維テー
プを押出すことによって得られる補強用繊維含有熱可塑
性樹脂テープも知られているが、該熱可塑性樹脂テープ
は、極めて剛い板紙様であって、織布の形成に困難を伴
い、しかも複雑な形状のモールドを通してドレープ（湾
曲）加工を行うことができなかった。
る複合材料としては、補強用繊維のトウまたは織布に熱
硬化性樹脂の溶液および／または低粘度溶融物を塗布ま
たは被覆してテープまたは織布状のプリプレグとし、そ
れを硬化させた複合材料が良く知られているが、このプ
リプレグは極めて粘着性が高く、また可撓性に劣るた
め、その取扱い及びその後加工性に問題があった。ま
た、高融点の熱可塑性樹脂を含浸させた補強用繊維テー
プを押出すことによって得られる補強用繊維含有熱可塑
性樹脂テープも知られているが、該熱可塑性樹脂テープ
は、極めて剛い板紙様であって、織布の形成に困難を伴
い、しかも複雑な形状のモールドを通してドレープ（湾
曲）加工を行うことができなかった。
近年、上記のような欠点を解消することを目的とし、熱
可塑性ポリマーの紡糸繊維と炭素繊維又は非熱可塑性強
化用繊維との緊密ブレンドからなる連続繊維トウ（特開
昭60−209033号及び同60−209034号公報）、熱可塑性樹
脂粉末で含浸した繊維粗糸を柔軟性被覆材で被覆した柔
軟性複合材料（特開昭60−36156号公報）及び熱可塑性
樹脂繊維と補強用繊維とからなる混合繊維束を柔軟性被
覆材で被覆した柔軟性複合材料（特開昭62−135537号公
報）等が提案されている。これらの複合材料は、前記し
た従来公知の補強用繊維含有熱可塑性樹脂テープに比
し、柔軟性を有するものであり、複雑な形状のモールド
に通してドレープ（湾曲）加工するのに適したものとい
えるが、以下に述べるような欠点を依然として有してい
る。
可塑性ポリマーの紡糸繊維と炭素繊維又は非熱可塑性強
化用繊維との緊密ブレンドからなる連続繊維トウ（特開
昭60−209033号及び同60−209034号公報）、熱可塑性樹
脂粉末で含浸した繊維粗糸を柔軟性被覆材で被覆した柔
軟性複合材料（特開昭60−36156号公報）及び熱可塑性
樹脂繊維と補強用繊維とからなる混合繊維束を柔軟性被
覆材で被覆した柔軟性複合材料（特開昭62−135537号公
報）等が提案されている。これらの複合材料は、前記し
た従来公知の補強用繊維含有熱可塑性樹脂テープに比
し、柔軟性を有するものであり、複雑な形状のモールド
に通してドレープ（湾曲）加工するのに適したものとい
えるが、以下に述べるような欠点を依然として有してい
る。
すなわち、特開昭60−209033号及び同60−209034号公報
記載の連続繊維トウは、その表面に毛羽が発生するた
め、織布工程がしにくく、また得られる織布の毛羽立ち
も著しく、実用的な織布を得ることが困難なものであ
り、また補強用繊維が表面に露出しているので、ハンド
リングの際に繊維を傷め易く、また毛羽を発生する。更
に、このものは熱可塑性樹脂繊維と補強用繊維とが大気
中にさらされているため、繊維間に空気や水分が入り込
むためその成形品の物性が低下するという欠点がある。
記載の連続繊維トウは、その表面に毛羽が発生するた
め、織布工程がしにくく、また得られる織布の毛羽立ち
も著しく、実用的な織布を得ることが困難なものであ
り、また補強用繊維が表面に露出しているので、ハンド
リングの際に繊維を傷め易く、また毛羽を発生する。更
に、このものは熱可塑性樹脂繊維と補強用繊維とが大気
中にさらされているため、繊維間に空気や水分が入り込
むためその成形品の物性が低下するという欠点がある。
また、特開昭60−36156号公報記載の複合材料は、熱可
塑性樹脂の粉末を流動層等を用いて繊維粗糸（補強用繊
維）に付着させたものであるから、補強用繊維と熱可塑
性樹脂粉末とを定量的な配合割合に規定することが困難
であり、したがって得られる成形品の物性が不均一とな
って、その物性が安定しないという問題を生じ、また、
該複合材料を短かく切ってチップ状で用いる場合、ある
いは織布を形成する際、その切断時にスリーブ内の樹脂
粉末が離散し、複合材料としての定量性あるいは均一性
を失い、また作業環境が悪化するという難点がある。更
に、該複合材料の製造においては、流動層の安定な流動
化状態を維持するために、粉末の粒子径を特定な範囲に
限定するという極めて厳密な粉末粒子製造工程を必要と
するので、その生産コストが高くなる。しかも粉末の粒
径は一般に繊維径より大きく且つ粉末の量も多いため、
得られる複合材料は非常に嵩高であり成形の際の取扱い
が困難であるという難点を有している。
塑性樹脂の粉末を流動層等を用いて繊維粗糸（補強用繊
維）に付着させたものであるから、補強用繊維と熱可塑
性樹脂粉末とを定量的な配合割合に規定することが困難
であり、したがって得られる成形品の物性が不均一とな
って、その物性が安定しないという問題を生じ、また、
該複合材料を短かく切ってチップ状で用いる場合、ある
いは織布を形成する際、その切断時にスリーブ内の樹脂
粉末が離散し、複合材料としての定量性あるいは均一性
を失い、また作業環境が悪化するという難点がある。更
に、該複合材料の製造においては、流動層の安定な流動
化状態を維持するために、粉末の粒子径を特定な範囲に
限定するという極めて厳密な粉末粒子製造工程を必要と
するので、その生産コストが高くなる。しかも粉末の粒
径は一般に繊維径より大きく且つ粉末の量も多いため、
得られる複合材料は非常に嵩高であり成形の際の取扱い
が困難であるという難点を有している。
一方、特開昭62−135537号公報記載の複合材料は、その
製造中にかゝる張力に対して熱可塑性樹脂繊維と補強用
繊維の伸度が異なるため、得られる複合材料中の補強繊
維が縮んだ状態になり、充分な補強効果が得られず、成
形の際の取扱いも難かしい。また熱を加えると熱可塑性
樹脂繊維が収縮するため、更に補強用繊維が縮んだ状態
になるという難点がある。
製造中にかゝる張力に対して熱可塑性樹脂繊維と補強用
繊維の伸度が異なるため、得られる複合材料中の補強繊
維が縮んだ状態になり、充分な補強効果が得られず、成
形の際の取扱いも難かしい。また熱を加えると熱可塑性
樹脂繊維が収縮するため、更に補強用繊維が縮んだ状態
になるという難点がある。
本発明は、前記従来の補強用繊維含有複合材料と異な
り、補強用繊維と熱可塑性樹脂との混合割合を定量的且
つ均一に行なうことができると共にその後加工性も極め
て良好で引張強度、曲げ強度等の機械的物性に優れた成
形品を得ることができる柔軟性プリフォームヤーン及び
工業的に有利な該柔軟性プリフォームヤーンの製造方法
を提供することを目的とする。
り、補強用繊維と熱可塑性樹脂との混合割合を定量的且
つ均一に行なうことができると共にその後加工性も極め
て良好で引張強度、曲げ強度等の機械的物性に優れた成
形品を得ることができる柔軟性プリフォームヤーン及び
工業的に有利な該柔軟性プリフォームヤーンの製造方法
を提供することを目的とする。
本発明によれば、第１の発明として、不活性超微粉末を
補強用繊維含有量に基いて約0.01〜約10容量％包含して
なる補強用繊維束を芯材とし、その周囲に熱可塑性樹脂
からなる柔軟なスリーブを設けたことを特徴とする熱可
塑性複合材料用のプリフォームヤーンが提供され、第２
の発明として、不活性超微粉末を含有するエアージェッ
トで、補強用繊維束を解繊すると同時に該繊維束中に該
超微粉末を包含させ、得られた超微粉末包含繊維束を熱
可塑性樹脂で被覆して該繊維束の周囲にスリーブを形成
させることを特徴とする熱可塑性複合材料用のプリフォ
ームヤーンの製造方法が提供される。
補強用繊維含有量に基いて約0.01〜約10容量％包含して
なる補強用繊維束を芯材とし、その周囲に熱可塑性樹脂
からなる柔軟なスリーブを設けたことを特徴とする熱可
塑性複合材料用のプリフォームヤーンが提供され、第２
の発明として、不活性超微粉末を含有するエアージェッ
トで、補強用繊維束を解繊すると同時に該繊維束中に該
超微粉末を包含させ、得られた超微粉末包含繊維束を熱
可塑性樹脂で被覆して該繊維束の周囲にスリーブを形成
させることを特徴とする熱可塑性複合材料用のプリフォ
ームヤーンの製造方法が提供される。
なお、こゝにおける不活性超微粉末とは、プリフォーム
ヤーンの製造時はもとより、該プリフォームヤーンから
成形品を得るための成形時においても、溶融しない高い
融点を有し且つスリーブを構成している熱可塑性樹脂と
反応しない不活性の超微粉末を意味する。
ヤーンの製造時はもとより、該プリフォームヤーンから
成形品を得るための成形時においても、溶融しない高い
融点を有し且つスリーブを構成している熱可塑性樹脂と
反応しない不活性の超微粉末を意味する。
本発明の熱可塑性複合材料用のプリフォームヤーンは、
不活性超微粉末を少量包含する補強用繊維束の周囲に熱
可塑性樹脂からなるスリーブを設けた構成としたことに
より、高品質で均一性に優れたものであり、その上本発
明のプリフォームヤーンは、後加工性が極めて良好で、
該プリフォームヤーンから引張強度、曲げ強度等の機械
的性質の優れた成形品が得られる。
不活性超微粉末を少量包含する補強用繊維束の周囲に熱
可塑性樹脂からなるスリーブを設けた構成としたことに
より、高品質で均一性に優れたものであり、その上本発
明のプリフォームヤーンは、後加工性が極めて良好で、
該プリフォームヤーンから引張強度、曲げ強度等の機械
的性質の優れた成形品が得られる。
詳しく云うと、本発明のプリフォームヤーンは不活性超
微粉末を少量包含する補強用繊維束を芯材とするので、
可成りの量の熱可塑性樹脂粉末を含浸した補強用粗糸を
芯材としたものとは異なり、プリフォームヤーン中の補
強用繊維と熱可塑性樹脂との配合比を自由に定量的に設
定することができ、均一な物性のプリフォームヤーンが
安定して容易に得られる。しかも、前記の補強用繊維束
中に存在する不活性超微粉末は該繊維の径より小さい径
を有すものであり且つその存在量も少ないので、得られ
るプリフォームヤーンは嵩が小さく、後加工性に非常に
優れたものである。
微粉末を少量包含する補強用繊維束を芯材とするので、
可成りの量の熱可塑性樹脂粉末を含浸した補強用粗糸を
芯材としたものとは異なり、プリフォームヤーン中の補
強用繊維と熱可塑性樹脂との配合比を自由に定量的に設
定することができ、均一な物性のプリフォームヤーンが
安定して容易に得られる。しかも、前記の補強用繊維束
中に存在する不活性超微粉末は該繊維の径より小さい径
を有すものであり且つその存在量も少ないので、得られ
るプリフォームヤーンは嵩が小さく、後加工性に非常に
優れたものである。
更に、本発明のプリフォームヤーンは前記の不活性微粉
末の存在により、補強用繊維束はゆるく解繊された状態
を保持していて、補強用繊維同志は密着しておらず、後
で成形する際に熱可塑性樹脂が補強用繊維に容易に含浸
されてマトリックスを形成し、繊維補強効果が充分に発
揮されて、機械的強度に優れた成形品が得られる。また
本発明のプリフォームヤーンは、熱可塑性樹脂繊維束と
補強用繊維束との分繊混合束を芯材としたものとは異な
り、熱可塑性樹脂繊維を用いないので補強用繊維が縮ん
だ状態になることが無く、ハンドリングが容易である上
に成形の際に該繊維の補強効果が充分に発揮され、高強
度の成形品を得ることができる。
末の存在により、補強用繊維束はゆるく解繊された状態
を保持していて、補強用繊維同志は密着しておらず、後
で成形する際に熱可塑性樹脂が補強用繊維に容易に含浸
されてマトリックスを形成し、繊維補強効果が充分に発
揮されて、機械的強度に優れた成形品が得られる。また
本発明のプリフォームヤーンは、熱可塑性樹脂繊維束と
補強用繊維束との分繊混合束を芯材としたものとは異な
り、熱可塑性樹脂繊維を用いないので補強用繊維が縮ん
だ状態になることが無く、ハンドリングが容易である上
に成形の際に該繊維の補強効果が充分に発揮され、高強
度の成形品を得ることができる。
勿論、本発明のプリフォームヤーンは、前記したように
芯材の周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟なスリーブを設
けたことから、その内部に空気や水分が侵入することを
防止できるので、その成形品の機械的物性を著しく向上
することができ、しかも、表面に毛羽立ちや補強用繊維
が露出することがないので、織布工程やハンドリングが
容易であり、また得られるクロスや織布等の補強用繊維
が傷むことがなく、極めて後加工性の良いものである。
芯材の周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟なスリーブを設
けたことから、その内部に空気や水分が侵入することを
防止できるので、その成形品の機械的物性を著しく向上
することができ、しかも、表面に毛羽立ちや補強用繊維
が露出することがないので、織布工程やハンドリングが
容易であり、また得られるクロスや織布等の補強用繊維
が傷むことがなく、極めて後加工性の良いものである。
本発明のプリフォームヤーンが上記のような顕著な作用
効果を奏するのは、前記したように、芯材として、少量
の不活性超微粉末を包含する補強用繊維束を用い、且つ
該芯材の周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟なスリーブを
設けるという構成要件を組み合わせたことによる。この
ような構成を具備しないもの、例えば、不活性超微粉末
を使用しなかった場合には、該プリフォームヤーンから
成形体を得る場合に、補強用繊維間に熱可塑性樹脂が浸
透しにくく、該繊維がゆ着し、充分な繊維補強効果が発
揮されず、高強度の成形品が得られない。
効果を奏するのは、前記したように、芯材として、少量
の不活性超微粉末を包含する補強用繊維束を用い、且つ
該芯材の周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟なスリーブを
設けるという構成要件を組み合わせたことによる。この
ような構成を具備しないもの、例えば、不活性超微粉末
を使用しなかった場合には、該プリフォームヤーンから
成形体を得る場合に、補強用繊維間に熱可塑性樹脂が浸
透しにくく、該繊維がゆ着し、充分な繊維補強効果が発
揮されず、高強度の成形品が得られない。
次に、本発明の熱可塑性複合材料用のプリフォームヤー
ンを詳細に説明する。
ンを詳細に説明する。
本発明において芯材として使用される補強用繊維束は、
不活性の超微粉末を少量包含するが、該超微粉末は補強
用繊維間に浸透していて、該繊維間に優れた滑性を付与
し、該繊維束をゆるく解繊された状態、即ち繊維が分離
した状態を保持する。従って、プリフォームヤーンから
成形体を得るための成形時に、熱可塑性樹脂が繊維間に
よく浸透して、繊維同志のゆ着などを生じない。
不活性の超微粉末を少量包含するが、該超微粉末は補強
用繊維間に浸透していて、該繊維間に優れた滑性を付与
し、該繊維束をゆるく解繊された状態、即ち繊維が分離
した状態を保持する。従って、プリフォームヤーンから
成形体を得るための成形時に、熱可塑性樹脂が繊維間に
よく浸透して、繊維同志のゆ着などを生じない。
この超微粉末が繊維束の繊維間に効率良く浸透するため
には、該粉末は該繊維の直径の1/3以下の平均比表面積
径を有するものであることが好ましい。従って、本発明
で使用される該粉末の具体的平均比表面積径は、使用繊
維の直径によって異なるが、一般的に云って15μｍ以下
であることが要求され、約0.01〜約５μｍの範囲が好ま
しく、特に約0.02〜約２μｍの範囲が好ましい。なおこ
こで言う平均比表面積径とは、透過法による測定値に基
く平均径であって、例えば川北・小石・種谷共著「粉体
工学（基礎編）」第81頁（1981年槙書店発行）に記載さ
れている、Lea−Nurseの装置を用いてKozeny−Carmanの
式により算出した値である。
には、該粉末は該繊維の直径の1/3以下の平均比表面積
径を有するものであることが好ましい。従って、本発明
で使用される該粉末の具体的平均比表面積径は、使用繊
維の直径によって異なるが、一般的に云って15μｍ以下
であることが要求され、約0.01〜約５μｍの範囲が好ま
しく、特に約0.02〜約２μｍの範囲が好ましい。なおこ
こで言う平均比表面積径とは、透過法による測定値に基
く平均径であって、例えば川北・小石・種谷共著「粉体
工学（基礎編）」第81頁（1981年槙書店発行）に記載さ
れている、Lea−Nurseの装置を用いてKozeny−Carmanの
式により算出した値である。
また不活性超微粉末の補強用繊維束中の包含量は、補強
用繊維含有量基準で約0.01〜約10容量％の範囲であり、
約0.02〜約５容量％の範囲が好ましい。該粉末の包含量
が約10容量％を超過すると、プリフォームヤーンから得
られる成形品の品質が低下し、また約0.01容量％未満で
は、補強用繊維の分離状態が悪くなって成形時にゆ着等
が生じる場合があり、高強度の成形品を安定して得るこ
とができなくなる。
用繊維含有量基準で約0.01〜約10容量％の範囲であり、
約0.02〜約５容量％の範囲が好ましい。該粉末の包含量
が約10容量％を超過すると、プリフォームヤーンから得
られる成形品の品質が低下し、また約0.01容量％未満で
は、補強用繊維の分離状態が悪くなって成形時にゆ着等
が生じる場合があり、高強度の成形品を安定して得るこ
とができなくなる。
本発明において用いられる不活性超微粉末の具体例とし
ては、カーボンブラック、活性炭等の炭素類やアルミ
ナ、シリカアルミナ等の酸化物類や各種金属類などが挙
げられるが、要はプリフォームヤーンの製造及びその後
の成形時において溶融乃至反応しない不活性粉末であっ
て且つ前記平均比表面積径範囲内に含まれる超微粉末で
あれば、任意に使用することができる。
ては、カーボンブラック、活性炭等の炭素類やアルミ
ナ、シリカアルミナ等の酸化物類や各種金属類などが挙
げられるが、要はプリフォームヤーンの製造及びその後
の成形時において溶融乃至反応しない不活性粉末であっ
て且つ前記平均比表面積径範囲内に含まれる超微粉末で
あれば、任意に使用することができる。
本発明で用いられる補強用繊維としては、炭素繊維、ガ
ラス繊維、ポリアミド繊維（アラミド繊維）、ボロン繊
維、セラミック繊維及び金属繊維などがある。
ラス繊維、ポリアミド繊維（アラミド繊維）、ボロン繊
維、セラミック繊維及び金属繊維などがある。
炭素繊維としては、石油ピッチ若しくはコールタールピ
ッチを原料とし、紡糸用ピッチの調整、溶融紡糸、不融
化及び炭素化して得られるピッチ系炭素繊維及びアクリ
ロニトリル（共）重合体繊維を耐炎化及び炭素化して得
られるPAN系炭素繊維の何れも好適に用いられ、またガ
ラス繊維としては非ストランド化ガラス繊維、ストラン
ド化ガラス繊維及びストランド化ガラス繊維トウなどの
何れも使用される。なおセラミック繊維としては炭化珪
素繊維、窒化珪素繊維、窒化硼素繊維、アルミナ繊維な
どが挙げられる。
ッチを原料とし、紡糸用ピッチの調整、溶融紡糸、不融
化及び炭素化して得られるピッチ系炭素繊維及びアクリ
ロニトリル（共）重合体繊維を耐炎化及び炭素化して得
られるPAN系炭素繊維の何れも好適に用いられ、またガ
ラス繊維としては非ストランド化ガラス繊維、ストラン
ド化ガラス繊維及びストランド化ガラス繊維トウなどの
何れも使用される。なおセラミック繊維としては炭化珪
素繊維、窒化珪素繊維、窒化硼素繊維、アルミナ繊維な
どが挙げられる。
また、本発明で用いる補強用繊維は、フィラメントのデ
ニール数が約0.05〜約600の範囲内で、フィラメント数
が約50〜300000のもの、特にフィラメントのデニール数
が約0.25〜約16で、フィラメント数が約100〜約48000の
ものが好ましい。
ニール数が約0.05〜約600の範囲内で、フィラメント数
が約50〜300000のもの、特にフィラメントのデニール数
が約0.25〜約16で、フィラメント数が約100〜約48000の
ものが好ましい。
本発明においては、前記の不活性超微粉末を少量包含す
る補強用繊維束の周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟なス
リーブが設けられるが、このスリーブの肉厚は一般的に
は、約５〜約1000μｍとするのが良く、特に約10〜約30
0μｍとするのが好ましい。スリーブの肉厚が約５μｍ
未満では均一なスリーブの形成が困難となるので好まし
くなく、逆に約1000μｍを超えるとプリフォームヤーン
の柔軟性が損なわれる。
る補強用繊維束の周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟なス
リーブが設けられるが、このスリーブの肉厚は一般的に
は、約５〜約1000μｍとするのが良く、特に約10〜約30
0μｍとするのが好ましい。スリーブの肉厚が約５μｍ
未満では均一なスリーブの形成が困難となるので好まし
くなく、逆に約1000μｍを超えるとプリフォームヤーン
の柔軟性が損なわれる。
前記繊維束の周囲に上記スリーブを設けることによっ
て、本発明のプリフォームヤーンの補強用繊維含有量は
約30〜約70容量％の範囲で任意に選択される。補強用繊
維含有量が約30容量％未満では、補強用繊維の補強効果
が充分発揮されないので好ましくなく、また約70容量％
を超えると、高品質且つ均一な成形品が得られないので
好ましくない。
て、本発明のプリフォームヤーンの補強用繊維含有量は
約30〜約70容量％の範囲で任意に選択される。補強用繊
維含有量が約30容量％未満では、補強用繊維の補強効果
が充分発揮されないので好ましくなく、また約70容量％
を超えると、高品質且つ均一な成形品が得られないので
好ましくない。
本発明で柔軟なスリーブ形成材として用いる熱可塑性樹
脂としては、ポリアミド、ポリエステル、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリフッ化ビリニ
デン、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリエーテルイ
ミド、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルエーテルケ
トン、ポリフェニレンサルファイドなどのポリマーであ
る。更に具体的にはポリアミドとしては、ナイロン66、
ナイロン６、ナイロン12、ナイロン6/66/12ターポリマ
ーようなホモまたはコポリマーが用いられる。またポリ
エステルとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリ
ブチレンテレフタレート、ポリエチレン−2.6−ナフタ
レート、ポリオキシエトキシベンゾエート、全芳香族ポ
リエステルなどが用いられる。
脂としては、ポリアミド、ポリエステル、ポリエチレ
ン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリフッ化ビリニ
デン、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリエーテルイ
ミド、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルエーテルケ
トン、ポリフェニレンサルファイドなどのポリマーであ
る。更に具体的にはポリアミドとしては、ナイロン66、
ナイロン６、ナイロン12、ナイロン6/66/12ターポリマ
ーようなホモまたはコポリマーが用いられる。またポリ
エステルとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリ
ブチレンテレフタレート、ポリエチレン−2.6−ナフタ
レート、ポリオキシエトキシベンゾエート、全芳香族ポ
リエステルなどが用いられる。
次に、本発明の熱可塑性複合材料用のプリフォームヤー
ンの製造方法について説明する。
ンの製造方法について説明する。
本発明のプリフォームヤーンの製造方法は、不活性超微
粉末を含有すエアージェットで補強用繊維束を解繊する
と同時に該繊維束中に該超微粉末を少量包含させ、得ら
れた超微粉末包含繊維束を熱可塑性樹脂で被覆し、該繊
維束の周囲にスリーブを形成させることからなる。
粉末を含有すエアージェットで補強用繊維束を解繊する
と同時に該繊維束中に該超微粉末を少量包含させ、得ら
れた超微粉末包含繊維束を熱可塑性樹脂で被覆し、該繊
維束の周囲にスリーブを形成させることからなる。
第１図及び第２図により、本発明の製造方法を更に詳細
に説明する。
に説明する。
第１図において、補強用繊維束１が巻かれたボビン（図
示せず）を解舒機２に配置し、該繊維束１をネルソンタ
イプフィードローラー13により一定速度で引き取りなが
ら、「解繊及び超微粉末付与装置」を通過させる。この
「解繊及び超微粉末付与装置」の詳細については第２図
に示されるが、該装置は解繊用エアージエットノズル
３、収束ローラー４、超微粉末用ホッパーフィダー５、
空気管６、排出空気管７、バックフィルター８、吸引機
９等から構成されていて、エアージェットノズル及び収
集ローラーはエアーシールされている。ホッパーフィダ
ー５から超微粉末が空気管６内の圧縮空気流に供給さ
れ、超微粉末を含む圧縮空気流がエアージェットノズル
３から噴出し、補強用繊維束１を解繊すると同時に、該
繊維束に超微粉末が付与される。超微粉末が付着した補
強用繊維束は収束ローラー４により解繊の程度がコント
ロールされ、一方過剰の超微粉末は排出空気管７を通
り、バッグフィルター８を介して吸引機９により吸引さ
れ、バッグフィルター８で捕集された後、循環使用され
る。この間繊維束には適当な張力、例えば、2g以上の張
力が印加するように調整される。次に前記「解繊及び超
微粉末付与装置」を通過した超微粉末付与補強用繊維束
は熱可塑性樹脂押出機10とスリーブ被覆クロスヘッド11
とから構成されるスリーブ被覆装置に送られ、該押出機
10に供給された熱可塑性樹脂によってその周囲が被覆さ
れる。スリーブが設けられたプリフォームヤーンは、冷
却装置12によって冷却固化され、ネルソンタイプフィー
ドローラー13により一定速度で引き取られ、ついで巻き
取り装置14によって巻きとられる。
示せず）を解舒機２に配置し、該繊維束１をネルソンタ
イプフィードローラー13により一定速度で引き取りなが
ら、「解繊及び超微粉末付与装置」を通過させる。この
「解繊及び超微粉末付与装置」の詳細については第２図
に示されるが、該装置は解繊用エアージエットノズル
３、収束ローラー４、超微粉末用ホッパーフィダー５、
空気管６、排出空気管７、バックフィルター８、吸引機
９等から構成されていて、エアージェットノズル及び収
集ローラーはエアーシールされている。ホッパーフィダ
ー５から超微粉末が空気管６内の圧縮空気流に供給さ
れ、超微粉末を含む圧縮空気流がエアージェットノズル
３から噴出し、補強用繊維束１を解繊すると同時に、該
繊維束に超微粉末が付与される。超微粉末が付着した補
強用繊維束は収束ローラー４により解繊の程度がコント
ロールされ、一方過剰の超微粉末は排出空気管７を通
り、バッグフィルター８を介して吸引機９により吸引さ
れ、バッグフィルター８で捕集された後、循環使用され
る。この間繊維束には適当な張力、例えば、2g以上の張
力が印加するように調整される。次に前記「解繊及び超
微粉末付与装置」を通過した超微粉末付与補強用繊維束
は熱可塑性樹脂押出機10とスリーブ被覆クロスヘッド11
とから構成されるスリーブ被覆装置に送られ、該押出機
10に供給された熱可塑性樹脂によってその周囲が被覆さ
れる。スリーブが設けられたプリフォームヤーンは、冷
却装置12によって冷却固化され、ネルソンタイプフィー
ドローラー13により一定速度で引き取られ、ついで巻き
取り装置14によって巻きとられる。
本発明のプリフォームヤーンは、例えばフィラメント巻
き、または加圧成形材料として使用することができる。
フィラメント巻きの場合は、本発明のプリフォームヤー
ンをマンドレルまたは巻型に巻きつけ、加圧下、加熱手
段によって熱可塑性樹脂の融点以上に加熱することによ
ってスリーブ形成材（被覆材）である熱可塑性樹脂を溶
融、融着させ、次いで再固化させた後、マンドレルまた
は巻型を除去する。マンドレルは、成形体の一部となっ
ていてもよい。加圧成形の場合は、本発明のプリフォー
ムヤーンをモールド上に置き、加圧下熱可塑性樹脂の融
点より高温に加熱し、この熱可塑性樹脂を溶融して、補
強用繊維を一体に融着させた後、再固化することによ
り、成形品を成形することができる。
き、または加圧成形材料として使用することができる。
フィラメント巻きの場合は、本発明のプリフォームヤー
ンをマンドレルまたは巻型に巻きつけ、加圧下、加熱手
段によって熱可塑性樹脂の融点以上に加熱することによ
ってスリーブ形成材（被覆材）である熱可塑性樹脂を溶
融、融着させ、次いで再固化させた後、マンドレルまた
は巻型を除去する。マンドレルは、成形体の一部となっ
ていてもよい。加圧成形の場合は、本発明のプリフォー
ムヤーンをモールド上に置き、加圧下熱可塑性樹脂の融
点より高温に加熱し、この熱可塑性樹脂を溶融して、補
強用繊維を一体に融着させた後、再固化することによ
り、成形品を成形することができる。
本発明のプリフォームヤーンを用いることによって、補
強用繊維を充分分散させた堅固な成形品を製造すること
ができ、また複雑な立体形状の物品、及び小さい曲率半
径を有する物品の成形を容易に行うことができる。
強用繊維を充分分散させた堅固な成形品を製造すること
ができ、また複雑な立体形状の物品、及び小さい曲率半
径を有する物品の成形を容易に行うことができる。
本発明のプリフォームヤーンは、前記フィラメント巻
き、または加圧成形等の成形手段によって、自動車用構
造部品、テニス用ラケットフレーム、ホッケー用スティ
ック、スキーストック、釣りざお、ゴルフクラブシャフ
ト等を成形することができる。更に、本発明のプリフォ
ームヤーンは通常の織布形成方法によって、種々のクロ
スやマットを形成することもできる。
き、または加圧成形等の成形手段によって、自動車用構
造部品、テニス用ラケットフレーム、ホッケー用スティ
ック、スキーストック、釣りざお、ゴルフクラブシャフ
ト等を成形することができる。更に、本発明のプリフォ
ームヤーンは通常の織布形成方法によって、種々のクロ
スやマットを形成することもできる。
本発明のプリフォームヤーンは、前記したように不活性
超微粉末を少量包含する補強用繊維束を芯材とし、その
周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟なスリーブを設けたこ
とから、熱可塑性樹脂と補強用繊維との混合割合を任意
に且つ定量的に設定することができ、しかも該繊維束は
該超微粉末の存在によって繊維同志が密着しておらず、
離れた状態を保持しているので、後加工性に優れ且つ柔
軟性を有するものであり、極めて優れた引張強度、曲げ
強度特性を有する成形品を得ることができる。従って本
発明のプリフォームヤーンは実用的価値が極めて高いも
のである。また、本発明のプリフォームヤーンの製造方
法は、その工程数が少なく、かつ簡単な装置を用いて実
施することができ、その生産効率も高いので、工業的に
極めて有利な製造方法ということができる。
超微粉末を少量包含する補強用繊維束を芯材とし、その
周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟なスリーブを設けたこ
とから、熱可塑性樹脂と補強用繊維との混合割合を任意
に且つ定量的に設定することができ、しかも該繊維束は
該超微粉末の存在によって繊維同志が密着しておらず、
離れた状態を保持しているので、後加工性に優れ且つ柔
軟性を有するものであり、極めて優れた引張強度、曲げ
強度特性を有する成形品を得ることができる。従って本
発明のプリフォームヤーンは実用的価値が極めて高いも
のである。また、本発明のプリフォームヤーンの製造方
法は、その工程数が少なく、かつ簡単な装置を用いて実
施することができ、その生産効率も高いので、工業的に
極めて有利な製造方法ということができる。
次に、本発明を実施例により詳細に説明する。
実施例１ 補強用繊維束としてアクロニトリル共重合体から製造さ
れた炭素繊維束を用いた。この炭素繊維束は6000本のフ
ィラメントから成り、密度1.76g/cm3、引張強度360kg/m
m2、引張弾性率23.5×103kg/mm2、伸度1.5％であった。
スリーブ用熱可塑性樹脂としては、ポリフェニレンサル
ファイド（以下PPSと記す）を用いた。このPPSの密度は
1.37g/cm3で、曲げ強度は12.7kg/mm2、曲げ弾性は350kg
/mm2であった。また不活性超微粉末としてはカーボンブ
ラックを用いた。このカーボンブラックの密度は1.83g/
cm3、平均比表面積径は0.07μｍであった。
れた炭素繊維束を用いた。この炭素繊維束は6000本のフ
ィラメントから成り、密度1.76g/cm3、引張強度360kg/m
m2、引張弾性率23.5×103kg/mm2、伸度1.5％であった。
スリーブ用熱可塑性樹脂としては、ポリフェニレンサル
ファイド（以下PPSと記す）を用いた。このPPSの密度は
1.37g/cm3で、曲げ強度は12.7kg/mm2、曲げ弾性は350kg
/mm2であった。また不活性超微粉末としてはカーボンブ
ラックを用いた。このカーボンブラックの密度は1.83g/
cm3、平均比表面積径は0.07μｍであった。
上記補強用炭素繊維束の巻かれたボビンを解舒機２に配
置し、ネルソンタイプフィードローラー13により一定速
度で引き取りながら、「解繊及び超微粉末付与装置」を
通過させた。この「解繊及び超微粉末付与装置」におい
て、ホッパーフィーダー５からカーボンブラックを空気
管６中の圧縮空気流に供給し、カーボンブラックを含む
圧縮空気流がエアージェットノズル３から噴出し、その
ジェット流により前記炭素繊維束を解繊すると同時に、
該繊維束にカーボンブラックを付与した。カーボンブラ
ックが付着した繊維束は収束ローラー４により解繊の程
度をコントロールし、一方過剰のカーボンブラックは排
出空気管７を通り、バッグフィルター８を介して吸引機
９により吸引され、バッグフィルター８で捕集した後、
循環させた。この間、繊維には約30gの張力がかかるよ
うセンサーを用いて調整した。
置し、ネルソンタイプフィードローラー13により一定速
度で引き取りながら、「解繊及び超微粉末付与装置」を
通過させた。この「解繊及び超微粉末付与装置」におい
て、ホッパーフィーダー５からカーボンブラックを空気
管６中の圧縮空気流に供給し、カーボンブラックを含む
圧縮空気流がエアージェットノズル３から噴出し、その
ジェット流により前記炭素繊維束を解繊すると同時に、
該繊維束にカーボンブラックを付与した。カーボンブラ
ックが付着した繊維束は収束ローラー４により解繊の程
度をコントロールし、一方過剰のカーボンブラックは排
出空気管７を通り、バッグフィルター８を介して吸引機
９により吸引され、バッグフィルター８で捕集した後、
循環させた。この間、繊維には約30gの張力がかかるよ
うセンサーを用いて調整した。
つぎに、カーボンブラックが付着した炭素繊維束を熱可
塑性樹脂押出機10とスリーブ被覆クロスヘッド11より構
成されるスリーブ被覆装置に送り、ここで上記のPPSの
ペレットを押出機に供給して、該繊維束にスリーブを形
成し、冷却装置12によって冷却固化して、ネルソンタイ
プフィードローラー13により一定速度で引き取り、巻き
取り装置14により巻き取った。押出機はスクリュー径25
mmで押出し速度を1.36l/hrとし、クロスヘッドダイの温
度は320℃、引取り速度は100m/minに調整した。
塑性樹脂押出機10とスリーブ被覆クロスヘッド11より構
成されるスリーブ被覆装置に送り、ここで上記のPPSの
ペレットを押出機に供給して、該繊維束にスリーブを形
成し、冷却装置12によって冷却固化して、ネルソンタイ
プフィードローラー13により一定速度で引き取り、巻き
取り装置14により巻き取った。押出機はスクリュー径25
mmで押出し速度を1.36l/hrとし、クロスヘッドダイの温
度は320℃、引取り速度は100m/minに調整した。
得られたプリフォームヤーンのスリーブは、外径2mm、
厚さ37μｍであり、炭素繊維、スリーブ及びカーボンブ
ラックの容量比は50.0:49.9:0.1であった。
厚さ37μｍであり、炭素繊維、スリーブ及びカーボンブ
ラックの容量比は50.0:49.9:0.1であった。
得られたプリフォームヤーンを幅50mm、長さ200mm、厚
さ5mmのアルミニウム合金板に厚さ約3mmになるように密
着して巻きつけ、これを加圧成形用金型に挿入した。金
型を325℃に加熱し、10分間保持した後、さらに40kg/cm
2の圧力を加え、そのまま常温まで冷却した。得られた
成形品の引張り試験及び曲げ試験を行なったところ、平
均値として引張強度は151.2kg/mm2であり曲げ強度は17
6.4kg/mm2であった。また成形品の組織を観察したとこ
ろ、樹脂は充分含浸していた。
さ5mmのアルミニウム合金板に厚さ約3mmになるように密
着して巻きつけ、これを加圧成形用金型に挿入した。金
型を325℃に加熱し、10分間保持した後、さらに40kg/cm
2の圧力を加え、そのまま常温まで冷却した。得られた
成形品の引張り試験及び曲げ試験を行なったところ、平
均値として引張強度は151.2kg/mm2であり曲げ強度は17
6.4kg/mm2であった。また成形品の組織を観察したとこ
ろ、樹脂は充分含浸していた。
実施例２ 補強用繊維束として、2000本のフィラメントからなり、
密度2.57g/cm3、引張強度160kg/mm2、引張弾性率6.4×1
03kg/mm2、伸度2.9％のガラス繊維束を用いた。スリー
ブ用熱可塑性樹脂としては、超高分子量ポリエチレン
（以下単にPEと記す）を用いた。このPEの密度は0.94g/
cm3、曲げ強度は4.1kg/mm2、曲げ弾性率は95kg/mm2であ
った。また不活性超微粉末としてはアルミナ粒子を用い
た。このアルミナ粒子は密度3.99g/cm3、平均比表面積
径１μｍであった。
密度2.57g/cm3、引張強度160kg/mm2、引張弾性率6.4×1
03kg/mm2、伸度2.9％のガラス繊維束を用いた。スリー
ブ用熱可塑性樹脂としては、超高分子量ポリエチレン
（以下単にPEと記す）を用いた。このPEの密度は0.94g/
cm3、曲げ強度は4.1kg/mm2、曲げ弾性率は95kg/mm2であ
った。また不活性超微粉末としてはアルミナ粒子を用い
た。このアルミナ粒子は密度3.99g/cm3、平均比表面積
径１μｍであった。
上記ガラス繊維束を実施例１と同じ装置を用いてアルミ
ナ粒子を該繊維束に付着させ、スリーブを形成させた。
押出し速度は1.87l/hrで、クロスヘッドダイの温度は21
0℃、引取り速度は100m/minとした。
ナ粒子を該繊維束に付着させ、スリーブを形成させた。
押出し速度は1.87l/hrで、クロスヘッドダイの温度は21
0℃、引取り速度は100m/minとした。
得られたスリーブは外径2.5mm、厚さ40μｍで、ガラス
繊維、スリーブ及びアルミナ粒子の容量比は50.0:49.9:
0.1であった。
繊維、スリーブ及びアルミナ粒子の容量比は50.0:49.9:
0.1であった。
得られたプリフォームヤーンを実施例１と同様にして、
加熱温度215℃で成形したところ、得られた成形品の平
均引張強度は118.8kg/mm2であり、平均曲げ強度は138.6
kg/mm2であった。また成形品の組織を観察したところ、
樹脂は充分含浸していた。
加熱温度215℃で成形したところ、得られた成形品の平
均引張強度は118.8kg/mm2であり、平均曲げ強度は138.6
kg/mm2であった。また成形品の組織を観察したところ、
樹脂は充分含浸していた。
比較例１ 補強用繊維束及び熱可塑性樹脂として実施例１と同じも
のを用い、たゞ「解繊及び超微粉末付与装置」を通さ
ず、炭素繊維束を解舒機から直接押出機に送り、スリー
ブを形成した。なお押出し速度は1.38l/hr、クロスヘッ
ドダイの温度は320℃、引取り速度は100m/minとした。
のを用い、たゞ「解繊及び超微粉末付与装置」を通さ
ず、炭素繊維束を解舒機から直接押出機に送り、スリー
ブを形成した。なお押出し速度は1.38l/hr、クロスヘッ
ドダイの温度は320℃、引取り速度は100m/minとした。
得られたプリフォームヤーンのスリーブは外径2mm、厚
さ37μｍで炭素繊維とスリーブの容量比は50:50であっ
た。
さ37μｍで炭素繊維とスリーブの容量比は50:50であっ
た。
得られたプリフォームヤーンを実施例１と同様にして成
形し、成形品の組織を観察したところ、樹脂の含浸は不
充分であった。なお成形品について実施例１と同様にし
て強度試験を行なったところ、平均引張強度は100.5kg/
mm2であり、平均曲げ強度は117.0kg/mm2であった。
形し、成形品の組織を観察したところ、樹脂の含浸は不
充分であった。なお成形品について実施例１と同様にし
て強度試験を行なったところ、平均引張強度は100.5kg/
mm2であり、平均曲げ強度は117.0kg/mm2であった。
比較例２ 補強用繊維及び熱可塑性樹脂として実施例１と同じもの
を用い、たゞ「解繊及び超微粉末付与装置」を通さず、
炭素繊維束を解舒機からPPS粒子の流動層を通過させた
後、押出機にてスリーブを形成した。なお押出し速度は
0.69l/hr、クロスヘッドダイの温度は320℃、引取り速
度は100m/minとした。
を用い、たゞ「解繊及び超微粉末付与装置」を通さず、
炭素繊維束を解舒機からPPS粒子の流動層を通過させた
後、押出機にてスリーブを形成した。なお押出し速度は
0.69l/hr、クロスヘッドダイの温度は320℃、引取り速
度は100m/minとした。
得られたプリフォームヤーンのスリーブは外径3mm、厚
さ12μｍで炭素繊維、スリーブ及びPPS粒子の容量比は5
0:25:25であった。
さ12μｍで炭素繊維、スリーブ及びPPS粒子の容量比は5
0:25:25であった。
得られたプリフォームヤーンを実施例１と同様にして成
形したが、このプリフォームヤーンは嵩が高く、成形が
困難であった。なお成形品について実施例１と同様にし
て強度試験を行なったところ、平均引張強度は125.2kg/
mm2であり、平均曲げ強度は146.7kg/mm2であったがバラ
ツキが大きかった。
形したが、このプリフォームヤーンは嵩が高く、成形が
困難であった。なお成形品について実施例１と同様にし
て強度試験を行なったところ、平均引張強度は125.2kg/
mm2であり、平均曲げ強度は146.7kg/mm2であったがバラ
ツキが大きかった。
比較例３ 実施例１において、炭素繊維、スリーブ及びカーボンブ
ラックの容量比を45:42:13とした以外は、実施例１と同
様にしてプリフォームヤーンを製造し、更に成形し、成
形品について強度試験を行なった。強度試験結果は、平
均引張強度95.8kg/mm2で、平均曲げ強度は110.5kg/mm2
であった。強度試験結果が実施例１よりも劣るのは、カ
ーボンブラックが異物として成形品の物性を落したと考
えられる。
ラックの容量比を45:42:13とした以外は、実施例１と同
様にしてプリフォームヤーンを製造し、更に成形し、成
形品について強度試験を行なった。強度試験結果は、平
均引張強度95.8kg/mm2で、平均曲げ強度は110.5kg/mm2
であった。強度試験結果が実施例１よりも劣るのは、カ
ーボンブラックが異物として成形品の物性を落したと考
えられる。
第１図は本発明の製造方法に関する説明図であり、第２
図は本発明の製造方法で使用される「解繊及び超微粉末
付与装置」に関する説明図である。 1;補強用繊維束、2;解舒機、3;解繊用エアージェットノ
ズル、4;収束ローラー、5;超微粉末用ホッパーフィーダ
ー、6;空気管、7;排出空気管、8;バッグフィルター、9;
吸引機、10;熱可塑性樹脂押出機、11;スリーブ被覆クロ
スヘッド、12;冷却装置、13;ネルソンタイプフィードロ
ーラー、14;巻き取り装置。
図は本発明の製造方法で使用される「解繊及び超微粉末
付与装置」に関する説明図である。 1;補強用繊維束、2;解舒機、3;解繊用エアージェットノ
ズル、4;収束ローラー、5;超微粉末用ホッパーフィーダ
ー、6;空気管、7;排出空気管、8;バッグフィルター、9;
吸引機、10;熱可塑性樹脂押出機、11;スリーブ被覆クロ
スヘッド、12;冷却装置、13;ネルソンタイプフィードロ
ーラー、14;巻き取り装置。
フロントページの続き (72)発明者 難波 章子 埼玉県川口市末広１丁目17番３号 株式会 社アクロス内 (72)発明者 上田 卓弥 埼玉県川口市末広１丁目17番３号 株式会 社アクロス内
Claims (3)
- 【請求項１】不活性超微粉末を補強用繊維含有量に基い
て約0.01〜約10容量％包含してなる補強用繊維束を芯材
とし、その周囲に熱可塑性樹脂からなる柔軟なスリーブ
を設けたことを特徴とする熱可塑性複合材料用のプリフ
ォームヤーン。 - 【請求項２】補強用繊維の直径の1/3以下の平均比表面
積径を有する不活性超微粉末を補強用繊維含有量に基い
て約0.02〜約５容量％包含してなる補強用繊維束及び肉
厚約10〜約300μｍのスリーブからなる特許請求の範囲
第１項記載のプリフォームヤーン。 - 【請求項３】不活性微粉末を含有するエアージェット
で、補強用繊維束を解繊すると同時に該繊維束中に該超
微粉末を包含させ、得られた超微粉末包含繊維束を熱可
塑性樹脂で被覆して該繊維束の周囲にスリーブを形成さ
せることを特徴とする熱可塑性複合材料用のプリフォー
ムヤーンの製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62202761A JPH07122190B2 (ja) | 1987-08-13 | 1987-08-13 | 熱可塑性複合材料用のプリフォ−ムヤ−ン及びその製造方法 |
| DE8888307482T DE3878609T2 (de) | 1987-08-13 | 1988-08-12 | Vorgefertigtes seilfoermiges material zur herstellung zusammengesetzter artikel und produktionsmethode desselben. |
| EP88307482A EP0303499B1 (en) | 1987-08-13 | 1988-08-12 | Preformed yarn useful for forming composite articles and process of producing same |
| US07/700,897 US5206085A (en) | 1987-08-13 | 1991-05-13 | Preformed yarn useful for forming composite articles and process for producing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62202761A JPH07122190B2 (ja) | 1987-08-13 | 1987-08-13 | 熱可塑性複合材料用のプリフォ−ムヤ−ン及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6445832A JPS6445832A (en) | 1989-02-20 |
| JPH07122190B2 true JPH07122190B2 (ja) | 1995-12-25 |
Family
ID=16462731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62202761A Expired - Lifetime JPH07122190B2 (ja) | 1987-08-13 | 1987-08-13 | 熱可塑性複合材料用のプリフォ−ムヤ−ン及びその製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0303499B1 (ja) |
| JP (1) | JPH07122190B2 (ja) |
| DE (1) | DE3878609T2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2648957B1 (fr) * | 1989-06-22 | 1991-11-15 | France Etat Armement | Materiau composite a caracteristiques modulables par preimpregnation d'une fibre continue |
| JPH05508885A (ja) * | 1990-06-29 | 1993-12-09 | フレックスリン サービシズ リミテッド | 強化複合材の製造方法及びこの方法に用いるためのフィラメント材料 |
| US5094977A (en) * | 1991-01-25 | 1992-03-10 | Micron Technology, Inc. | Stress reduction in metal films by laser annealing |
| JPH0584736A (ja) * | 1991-09-26 | 1993-04-06 | Sekisui Jushi Co Ltd | 繊維強化熱可塑性樹脂複合シート |
| ES2049171B1 (es) * | 1992-06-29 | 1994-10-01 | Hispano Mecano Electrica Sa | Procedimiento para la fabricacion de elementos laminares de poliester reforzado, para el moldeo de articulos. |
| FR2700140B1 (fr) * | 1993-01-07 | 1995-01-27 | Guy Le Roy | Procédé et dispositif pour la réalisation de nappes composites avec constituant intercalaire initialement semi-fluide et composites obtenus. |
| DE19513506A1 (de) * | 1995-04-10 | 1996-10-17 | Hoechst Ag | Hybridgarn und daraus hergestelltes permanent verformbares Textilmaterial, seine Herstellung und Verwendung |
| WO1997004150A1 (en) * | 1995-07-20 | 1997-02-06 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Moisture-stable, flexible, structural adhesive strand |
| JP3362148B2 (ja) * | 1998-05-22 | 2003-01-07 | 株式会社ジャパン・コスモ | 微細孔加工用コアドリル及びその製造方法 |
| EP0972623A1 (en) * | 1998-07-17 | 2000-01-19 | Dsm N.V. | Granulate for the production of class A surface mouldings, process for the production of granulate and its use |
| DE102005034394A1 (de) * | 2005-07-22 | 2007-02-01 | Airbus Deutschland Gmbh | Fixierfaden zum Heften von Verstärkungsfasern |
| JP7023476B1 (ja) * | 2020-11-20 | 2022-02-22 | 中川産業株式会社 | 筋金棒体成形用金型およびこれを使用した筋金棒体の製造方法 |
| JP7055314B1 (ja) | 2020-12-28 | 2022-04-18 | 中川産業株式会社 | 筋金棒体の製造方法およびこれに使用する浸漬器 |
| US12083707B2 (en) | 2021-01-27 | 2024-09-10 | Nakagawa Sangyo Co., Ltd. | Method for producing a reinforcing bar |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1257643A (ja) * | 1968-01-23 | 1971-12-22 | ||
| DE3465922D1 (en) * | 1983-06-28 | 1987-10-15 | Atochem | Flexible composite material and process for its production |
| US4534919A (en) * | 1983-08-30 | 1985-08-13 | Celanese Corporation | Production of a carbon fiber multifilamentary tow which is particularly suited for resin impregnation |
-
1987
- 1987-08-13 JP JP62202761A patent/JPH07122190B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-08-12 DE DE8888307482T patent/DE3878609T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-08-12 EP EP88307482A patent/EP0303499B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3878609D1 (de) | 1993-04-01 |
| EP0303499A1 (en) | 1989-02-15 |
| DE3878609T2 (de) | 1993-07-22 |
| EP0303499B1 (en) | 1993-02-24 |
| JPS6445832A (en) | 1989-02-20 |
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