JPH07169565A - ３相一括型アーク加熱炉 - Google Patents
３相一括型アーク加熱炉Info
- Publication number
- JPH07169565A JPH07169565A JP34197493A JP34197493A JPH07169565A JP H07169565 A JPH07169565 A JP H07169565A JP 34197493 A JP34197493 A JP 34197493A JP 34197493 A JP34197493 A JP 34197493A JP H07169565 A JPH07169565 A JP H07169565A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heating furnace
- phase
- distance
- conductors
- arc heating
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- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 各相間のインダクタンスのバランスの調整が
容易に行え、且つ、２次側導体によるインダクタンスを
小さくすることができる。 【構成】 加熱炉用変圧器の２次側巻線がオープンデル
タ方式であり、３本の電極が一括して昇降する３相一括
型アーク加熱炉において、前記２次側巻線のデルタ結線
が前記電極の近傍において行われ、前記デルタ結線回路
内の同相の、互いに逆方向の電流が流れる１対以上の２
次側導体11は、その相間距離に比較して小さい距離に近
接配置されている。
容易に行え、且つ、２次側導体によるインダクタンスを
小さくすることができる。 【構成】 加熱炉用変圧器の２次側巻線がオープンデル
タ方式であり、３本の電極が一括して昇降する３相一括
型アーク加熱炉において、前記２次側巻線のデルタ結線
が前記電極の近傍において行われ、前記デルタ結線回路
内の同相の、互いに逆方向の電流が流れる１対以上の２
次側導体11は、その相間距離に比較して小さい距離に近
接配置されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、３相一括型アーク加
熱炉、特に、各相間のインダクタンスのバランスの調整
が容易に行え、且つ、２次側導体によるインダクタンス
を小さくすることができる３相一括型アーク加熱炉に関
するものである。
熱炉、特に、各相間のインダクタンスのバランスの調整
が容易に行え、且つ、２次側導体によるインダクタンス
を小さくすることができる３相一括型アーク加熱炉に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の３本の電極が一括して昇降する加
熱炉、即ち、３相一括型加熱炉について、図面を参照し
ながら説明する。図３は、従来の３相一括型加熱炉の電
源回路を含めた概略斜視図である。
熱炉、即ち、３相一括型加熱炉について、図面を参照し
ながら説明する。図３は、従来の３相一括型加熱炉の電
源回路を含めた概略斜視図である。
【０００３】図３において、１は、３本のアーク用電極
であり、加熱炉２上に、後述する電極支持アームによっ
て垂直に支持され、後述する変圧器から供給される交流
電流によって加熱炉２内の金属３との間にアーク４を発
生させる。５は、３本の電極１を一括して支持する電極
支持アームであり、図示しない昇降装置によって電極１
を最適アーク長となるように昇降させる。６は、２次巻
線回路のみを示した変圧器である。変圧器６は、オープ
ンデルタ方式であり、その各巻線の端子は、変圧器端子
７に引き出され、加熱炉２から離れた変圧器側中継端子
８においてデルタ結線されている。電極側中継端子９と
電極端子１０とは、固定導体１１によって接続され、そ
して、変圧器側中継端子８と電極側中継端子９とは、電
極１が昇降する関係上、フレキシブルケーブル１２によ
って接続されている。
であり、加熱炉２上に、後述する電極支持アームによっ
て垂直に支持され、後述する変圧器から供給される交流
電流によって加熱炉２内の金属３との間にアーク４を発
生させる。５は、３本の電極１を一括して支持する電極
支持アームであり、図示しない昇降装置によって電極１
を最適アーク長となるように昇降させる。６は、２次巻
線回路のみを示した変圧器である。変圧器６は、オープ
ンデルタ方式であり、その各巻線の端子は、変圧器端子
７に引き出され、加熱炉２から離れた変圧器側中継端子
８においてデルタ結線されている。電極側中継端子９と
電極端子１０とは、固定導体１１によって接続され、そ
して、変圧器側中継端子８と電極側中継端子９とは、電
極１が昇降する関係上、フレキシブルケーブル１２によ
って接続されている。
【０００４】なお、通常、アーク加熱炉においては、電
極１に変圧器６の２次側から数１０ＫＡの大電流が連続
して供給されるので、固定導体１１およびフレキシブル
ケーブル１２は、複数本で構成される。
極１に変圧器６の２次側から数１０ＫＡの大電流が連続
して供給されるので、固定導体１１およびフレキシブル
ケーブル１２は、複数本で構成される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述した３相一括型ア
ーク加熱炉は、３本の電極の昇降を個別に制御するアー
ク加熱炉に比べて、電極昇降機構を大幅に簡素化するこ
とができるという利点を有しているが、以下のような問
題を有している。
ーク加熱炉は、３本の電極の昇降を個別に制御するアー
ク加熱炉に比べて、電極昇降機構を大幅に簡素化するこ
とができるという利点を有しているが、以下のような問
題を有している。
【０００６】 アーク加熱炉は、電源系統にとって非
常に大きな負荷であり、その変動の影響は大きい。従っ
て、少なくとも３相間において負荷がバランスしている
必要がある。３相間の電流値がアンバランスになる原因
は、変圧器２次側の回路構成が非対称となり、これに起
因して各相のインピーダンスがアンバランスになること
にある。３本の電極を個別に昇降させるアーク加熱炉に
おいては、電極を個別に昇降制御することによって、あ
る程度、電流値のバランスを取ることが可能であるが、
３相一括型アーク加熱炉においては、それが不可能であ
る。従って、各相のインピーダンスを、２次側導体の構
成および配置を考慮して、より厳密に一致させる必要が
ある。しかし、これには、複雑な設計作業が強いられ
る。２次側導体の構成および配置を考慮しても、インピ
ーダンスのバランスを取りきれない場合には、リアクト
ルを追加する必要があるが、その分、設備費が高くな
る。
常に大きな負荷であり、その変動の影響は大きい。従っ
て、少なくとも３相間において負荷がバランスしている
必要がある。３相間の電流値がアンバランスになる原因
は、変圧器２次側の回路構成が非対称となり、これに起
因して各相のインピーダンスがアンバランスになること
にある。３本の電極を個別に昇降させるアーク加熱炉に
おいては、電極を個別に昇降制御することによって、あ
る程度、電流値のバランスを取ることが可能であるが、
３相一括型アーク加熱炉においては、それが不可能であ
る。従って、各相のインピーダンスを、２次側導体の構
成および配置を考慮して、より厳密に一致させる必要が
ある。しかし、これには、複雑な設計作業が強いられ
る。２次側導体の構成および配置を考慮しても、インピ
ーダンスのバランスを取りきれない場合には、リアクト
ルを追加する必要があるが、その分、設備費が高くな
る。
【０００７】 ２次側導体の構成および配置を考慮し
ても、２次側導体によるインダクタンスをある程度以下
に小さくすることは困難であり、運転力率も０．７程度
となる。従って、それに見合った大容量の変圧器を使用
する必要があり、設備費およびランニングコストの上昇
を招く。
ても、２次側導体によるインダクタンスをある程度以下
に小さくすることは困難であり、運転力率も０．７程度
となる。従って、それに見合った大容量の変圧器を使用
する必要があり、設備費およびランニングコストの上昇
を招く。
【０００８】従って、この発明の目的は、各相間のイン
ピーダンスのアンバランスを大幅に小さくすることがで
き、且つ、２次側導体によるインダクタンスを小さくす
ることができる３相一括型アーク加熱炉を提供すること
にある。
ピーダンスのアンバランスを大幅に小さくすることがで
き、且つ、２次側導体によるインダクタンスを小さくす
ることができる３相一括型アーク加熱炉を提供すること
にある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明は、加熱炉用変
圧器の２次側巻線がオープンデルタ方式であり、３本の
電極が一括して昇降する３相一括型アーク加熱炉におい
て、前記２次側巻線のデルタ結線が前記電極の近傍にお
いて行われ、前記デルタ結線回路内の同相の、互いに逆
方向の電流が流れる１対以上の２次側導体は、その相間
距離に比較して小さい距離に近接配置されていることに
特徴を有するものである。
圧器の２次側巻線がオープンデルタ方式であり、３本の
電極が一括して昇降する３相一括型アーク加熱炉におい
て、前記２次側巻線のデルタ結線が前記電極の近傍にお
いて行われ、前記デルタ結線回路内の同相の、互いに逆
方向の電流が流れる１対以上の２次側導体は、その相間
距離に比較して小さい距離に近接配置されていることに
特徴を有するものである。
【００１０】
【作用】２次側巻線のデルタ結線を前記電極の近傍にお
いて行うことによって、前記デルタ結線回路内の同相の
１対以上の２次側導体を、その相間距離に比較して小さ
い距離に近接配置することができるので、以下のような
作用効果がもたらされる。
いて行うことによって、前記デルタ結線回路内の同相の
１対以上の２次側導体を、その相間距離に比較して小さ
い距離に近接配置することができるので、以下のような
作用効果がもたらされる。
【００１１】変圧器の２次側導体による各相のインピー
ダンスは、主に、電極端子１０から変圧器側中継端子８
までの各相のインダクタンス（Ｌ）と、各相間の相互イ
ンダクタンス（Ｍ）とによって決定されるが、上述のよ
うに、デルタ結線回路内の同相の１対の２次側導体を、
その相間距離に比較して小さい距離に近接配置すること
によって、各相における電流により生じる磁界は、互い
に打ち消される。従って、相間の相互インダクタンス
（Ｍ）は、無視できるので、相互インダクタンス（Ｍ）
によって生じる各相間のインピーダンスのアンバランス
は考慮する必要がない。従って、３相導体を同一平面上
に配置する等の３相非対称配置が可能となって、設計上
のメリットが大きい。
ダンスは、主に、電極端子１０から変圧器側中継端子８
までの各相のインダクタンス（Ｌ）と、各相間の相互イ
ンダクタンス（Ｍ）とによって決定されるが、上述のよ
うに、デルタ結線回路内の同相の１対の２次側導体を、
その相間距離に比較して小さい距離に近接配置すること
によって、各相における電流により生じる磁界は、互い
に打ち消される。従って、相間の相互インダクタンス
（Ｍ）は、無視できるので、相互インダクタンス（Ｍ）
によって生じる各相間のインピーダンスのアンバランス
は考慮する必要がない。従って、３相導体を同一平面上
に配置する等の３相非対称配置が可能となって、設計上
のメリットが大きい。
【００１２】各相のインダクタンス（Ｌ）は、下記
（１）式によって表される。 Ｌ＝ｎ（Ｌi ＋／−ＬM ） --- （１） 但し、（１）式において、 Ｌi ：単線の自己インダクタンス、 ＬM ：複数導体間の相互インダクタンス（符号は、同方
向電流の場合は＋、往復電流の場合は−）、 ｎ：複数導体本数、および、同方向電流か往復電流かに
よって決まる係数。
（１）式によって表される。 Ｌ＝ｎ（Ｌi ＋／−ＬM ） --- （１） 但し、（１）式において、 Ｌi ：単線の自己インダクタンス、 ＬM ：複数導体間の相互インダクタンス（符号は、同方
向電流の場合は＋、往復電流の場合は−）、 ｎ：複数導体本数、および、同方向電流か往復電流かに
よって決まる係数。
【００１３】（１）式によって各相のインダクタンスを
計算し、更に、往復電流構成でのデルタ回路のインピー
ダンスをスター回路換算し、１／√３となることを考慮
すると、従来の同方向電流構成に比べて、インダクタン
スが小さくなる。従って、高力率運転が可能となる。
計算し、更に、往復電流構成でのデルタ回路のインピー
ダンスをスター回路換算し、１／√３となることを考慮
すると、従来の同方向電流構成に比べて、インダクタン
スが小さくなる。従って、高力率運転が可能となる。
【００１４】更に、同相の往復導体間に距離を調整可能
にすることによって、以下のような作用効果がもたらさ
れる。
にすることによって、以下のような作用効果がもたらさ
れる。
【００１５】上記（１）式における（ＬM ）は、下記
（２）式のような近似式によって表される。 但し、上記（２）式において、 μ0 ：真空中の透磁率、 ｌe ：導体長さ、 ＲM ：導体間の幾何学的平均距離。
（２）式のような近似式によって表される。 但し、上記（２）式において、 μ0 ：真空中の透磁率、 ｌe ：導体長さ、 ＲM ：導体間の幾何学的平均距離。
【００１６】今、導体の長さ（ｌe ）が一定の場合、
（ｌe ）は、（ＲM ）によって決定され、往復電流構成
では、上記（１）式によって（ＬM ）を小さくすれば、
（Ｌ）は大きくなる。
（ｌe ）は、（ＲM ）によって決定され、往復電流構成
では、上記（１）式によって（ＬM ）を小さくすれば、
（Ｌ）は大きくなる。
【００１７】従って、３相導体の構成上、どうしてもあ
る相の長さが他相に比べて短くなるような場合、それに
よるインダクタンスの減少分を補償するように、その相
の導体間距離（ＲM ）を大きくすれば良い。設計上、極
力３相間のバランスが取れるように考慮するが、最終的
には、設備の設置場所において実際の運転電流を通電
し、インピーダンスの確認を行う必要がある。その場合
の現地における微調整も、この（ＬM ）を変えることに
よって、調整用リアクトル等を追加することなく行え
る。
る相の長さが他相に比べて短くなるような場合、それに
よるインダクタンスの減少分を補償するように、その相
の導体間距離（ＲM ）を大きくすれば良い。設計上、極
力３相間のバランスが取れるように考慮するが、最終的
には、設備の設置場所において実際の運転電流を通電
し、インピーダンスの確認を行う必要がある。その場合
の現地における微調整も、この（ＬM ）を変えることに
よって、調整用リアクトル等を追加することなく行え
る。
【００１８】
【実施例】次に、この発明の３相一括型アーク加熱炉の
一実施態様を、図面を参照しながら説明する。
一実施態様を、図面を参照しながら説明する。
【００１９】図１は、この発明の３相一括型アーク加熱
炉の一実施態様を示す、電源回路を含めた回路構成図、
図２は、図１のＡ−Ａ線断面図である。
炉の一実施態様を示す、電源回路を含めた回路構成図、
図２は、図１のＡ−Ａ線断面図である。
【００２０】図１において、１は、アーク用電極であ
り、図３に示した従来技術におけると同様に、加熱炉２
上に、電極支持アーム（図示せず）によって垂直に支持
され、変圧器６から供給される交流電流によって加熱炉
２内の金属との間にアークを発生させる。なお、電極１
の配置は、従来技術と異なっているが、これは導体接続
の都合上であり、この発明の要旨と無関係である。図３
におけると同一番号は、同一物を示す。
り、図３に示した従来技術におけると同様に、加熱炉２
上に、電極支持アーム（図示せず）によって垂直に支持
され、変圧器６から供給される交流電流によって加熱炉
２内の金属との間にアークを発生させる。なお、電極１
の配置は、従来技術と異なっているが、これは導体接続
の都合上であり、この発明の要旨と無関係である。図３
におけると同一番号は、同一物を示す。
【００２１】電極端子１０は、変圧器６のデルタ結線個
所となるように、各相に２本の固定導体１１が接続され
ている。この固定導体１１は、デルタ回路内の同相に属
するものを１対として互いに近接配置され、同様に、互
いに近接配置されたフレキシブルケーブル１２と、中継
端子１３で接続される。図３の従来技術において、デル
タ結線個所となっていた変圧器側中継端子８および変圧
器側中継端子８から変圧器端子７までの接続導体は、こ
の発明のように、デルタ結線個所を電極端子１０に移し
たことによって省略することができる。フレキシブルケ
ーブル１２の電源側は、直接、変圧器端子７に接続され
る。
所となるように、各相に２本の固定導体１１が接続され
ている。この固定導体１１は、デルタ回路内の同相に属
するものを１対として互いに近接配置され、同様に、互
いに近接配置されたフレキシブルケーブル１２と、中継
端子１３で接続される。図３の従来技術において、デル
タ結線個所となっていた変圧器側中継端子８および変圧
器側中継端子８から変圧器端子７までの接続導体は、こ
の発明のように、デルタ結線個所を電極端子１０に移し
たことによって省略することができる。フレキシブルケ
ーブル１２の電源側は、直接、変圧器端子７に接続され
る。
【００２２】ここで、各相における１対の固定導体１１
およびフレキシブルケーブル１２の導体間距離
（ＲM1）、（ＲM2）は、３相間電圧に十分耐えられる距
離で接近した値に選定されている。これによって、デル
タ回路の同相電流（ｉ）が互いに近接して往復すること
になるので、その電流（ｉ）による他相に対する磁界
は、互いに打ち消し合う。従って、各相間の相互インダ
クタンスは、互いに無視できる。各相のインダクタンス
は、上記導体間距離（ＲM1）、（ＲM2）の何れか一方の
大きさを変えることによって調整できる。
およびフレキシブルケーブル１２の導体間距離
（ＲM1）、（ＲM2）は、３相間電圧に十分耐えられる距
離で接近した値に選定されている。これによって、デル
タ回路の同相電流（ｉ）が互いに近接して往復すること
になるので、その電流（ｉ）による他相に対する磁界
は、互いに打ち消し合う。従って、各相間の相互インダ
クタンスは、互いに無視できる。各相のインダクタンス
は、上記導体間距離（ＲM1）、（ＲM2）の何れか一方の
大きさを変えることによって調整できる。
【００２３】以上は、固定導体１１およびフレキシブル
ケーブル１２を、各相１対とした場合であるが、電流容
量が大きい場合、それらを２対以上に構成しても良い。
また、デルタ結線個所を電極端子１０とする変わりに、
中継端子１３においてデルタ結線しても良い。
ケーブル１２を、各相１対とした場合であるが、電流容
量が大きい場合、それらを２対以上に構成しても良い。
また、デルタ結線個所を電極端子１０とする変わりに、
中継端子１３においてデルタ結線しても良い。
【００２４】図２は、１対の固定導体１１に距離調整手
段１４を取り付けた状態を示す断面図である。この距離
調整手段１４は、１対の固定導体１１に間隔をあけて複
数個取り付けられ、１対の固定導体１１の中心間距離を
調整するものである。距離調整手段１４は、１対の固定
導体１１間に挟み込む絶縁物からなるスペーサ１５と、
１対の固定導体１１をスペーサ１５に押し付ける固定板
１６と、固定板１６の締付けボルト１７とから構成され
ている。
段１４を取り付けた状態を示す断面図である。この距離
調整手段１４は、１対の固定導体１１に間隔をあけて複
数個取り付けられ、１対の固定導体１１の中心間距離を
調整するものである。距離調整手段１４は、１対の固定
導体１１間に挟み込む絶縁物からなるスペーサ１５と、
１対の固定導体１１をスペーサ１５に押し付ける固定板
１６と、固定板１６の締付けボルト１７とから構成され
ている。
【００２５】１対の固定導体１１間の中心間距離
（ＲM1）を変えるには、スペーサ１５の厚みを変えれば
良く、これによって、１対の固定導体１１によるインダ
クタンスの微調整が行える。しかも、固定板１６によっ
て固定導体１１を締め付けることによって、通電時の電
磁力による固定導体１１の動きを抑えることができる。
距離調整手段１４を１対のフレキシブルケーブル１２に
取り付ければ、１対のフレキシブルケーブル１２の中心
間距離（ＲM2）を変えることができる。
（ＲM1）を変えるには、スペーサ１５の厚みを変えれば
良く、これによって、１対の固定導体１１によるインダ
クタンスの微調整が行える。しかも、固定板１６によっ
て固定導体１１を締め付けることによって、通電時の電
磁力による固定導体１１の動きを抑えることができる。
距離調整手段１４を１対のフレキシブルケーブル１２に
取り付ければ、１対のフレキシブルケーブル１２の中心
間距離（ＲM2）を変えることができる。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、変圧器のデルタ結線を加熱炉側で行い、同相の往復
電流を互いに近接して流すことによって、各相間の相互
インダクタンスを無視できる結果、以下のような工業上
有用な効果もたらされる。 各導体を電気的に対称配置する必要がなく、安価な
配置を採用することができる。 インダクタンス全体を小さくすることができるの
で、高力率運転が可能となり、従って、変圧器の小容量
化が図れて、設備費およびランニングコストの低下を図
ることできる。 距離調整手段１４を各相の導体に取り付けることに
よって、各相における導体間の距離の微調整が行えるの
で、調整用リアクトルの追加が不要となり、しかも、現
地での実測値をベースにしたインダクタンス調整が行え
るので、各相のインダクタンスのバランス調整精度がよ
り高まる。
ば、変圧器のデルタ結線を加熱炉側で行い、同相の往復
電流を互いに近接して流すことによって、各相間の相互
インダクタンスを無視できる結果、以下のような工業上
有用な効果もたらされる。 各導体を電気的に対称配置する必要がなく、安価な
配置を採用することができる。 インダクタンス全体を小さくすることができるの
で、高力率運転が可能となり、従って、変圧器の小容量
化が図れて、設備費およびランニングコストの低下を図
ることできる。 距離調整手段１４を各相の導体に取り付けることに
よって、各相における導体間の距離の微調整が行えるの
で、調整用リアクトルの追加が不要となり、しかも、現
地での実測値をベースにしたインダクタンス調整が行え
るので、各相のインダクタンスのバランス調整精度がよ
り高まる。
【図１】この発明の３相一括型アーク加熱炉の一実施態
様を示す、電源回路を含めた回路構成図である。
様を示す、電源回路を含めた回路構成図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】従来の３相一括型加熱炉の、電源回路を含めた
回路構成図である。
回路構成図である。
１：電極、 ２：加熱炉、 ３：金属、 ４：アーク、 ５：アーム、 ６：変圧器、 ７：変圧器端子、 ８：変圧器側中継端子、 ９：電極側中継端子、 １０：電極端子、 １１：固定導体、 １２：フレキシブルケーブル、 １３：中継端子、 １４：距離調整手段、 １５：スペーサ、 １６：固定板、 １７：締付けボルト。
Claims (2)
- 【請求項１】 加熱炉用変圧器の２次側巻線がオープン
デルタ方式であり、３本の電極が一括して昇降する３相
一括型アーク加熱炉において、 前記２次側巻線のデルタ結線が前記電極の近傍において
行われ、前記デルタ結線回路内の同相の、互いに逆方向
の電流が流れる１対以上の２次側導体は、その相間距離
に比較して小さい距離に近接配置されていることを特徴
とする３相一括型アーク加熱炉。 - 【請求項２】 前記１対の２次側導体に、前記１対の２
次側導体間の距離を調整するための距離調整手段が取り
付けられており、かくして、各相間のインダクタンスの
バランスを調整できることを特徴とする、請求項１記載
の３相一括型アーク加熱炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5341974A JP2940374B2 (ja) | 1993-12-13 | 1993-12-13 | ３相一括型アーク加熱炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5341974A JP2940374B2 (ja) | 1993-12-13 | 1993-12-13 | ３相一括型アーク加熱炉 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07169565A true JPH07169565A (ja) | 1995-07-04 |
| JP2940374B2 JP2940374B2 (ja) | 1999-08-25 |
Family
ID=18350209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5341974A Expired - Lifetime JP2940374B2 (ja) | 1993-12-13 | 1993-12-13 | ３相一括型アーク加熱炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2940374B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007085669A (ja) * | 2005-09-22 | 2007-04-05 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp | アーク炉用電極昇降装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0620772A (ja) * | 1992-07-01 | 1994-01-28 | Daido Steel Co Ltd | 交流アーク加熱炉におけるアーク電極への電力供給方法 |
-
1993
- 1993-12-13 JP JP5341974A patent/JP2940374B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0620772A (ja) * | 1992-07-01 | 1994-01-28 | Daido Steel Co Ltd | 交流アーク加熱炉におけるアーク電極への電力供給方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007085669A (ja) * | 2005-09-22 | 2007-04-05 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial System Corp | アーク炉用電極昇降装置 |
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|---|---|
| JP2940374B2 (ja) | 1999-08-25 |
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