JPH0718206B2 - 構造用ロッドの製造方法 - Google Patents
構造用ロッドの製造方法Info
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- JPH0718206B2 JPH0718206B2 JP1239463A JP23946389A JPH0718206B2 JP H0718206 B2 JPH0718206 B2 JP H0718206B2 JP 1239463 A JP1239463 A JP 1239463A JP 23946389 A JP23946389 A JP 23946389A JP H0718206 B2 JPH0718206 B2 JP H0718206B2
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- fibers
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- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
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- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
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- B29C53/80—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C53/8008—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations specially adapted for winding and joining
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- B29C53/80—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
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- B29C53/822—Single use mandrels, e.g. destructible, becoming part of the wound articles
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Description
【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明はコンクリート，プラスチック等の構造用材料に
埋設して引張強度を高めるために用いる構造用ロッド
（以下FRPロッドという）に関する。
埋設して引張強度を高めるために用いる構造用ロッド
（以下FRPロッドという）に関する。
〈従来技術〉 一方向の引張強度を強化したFRPロッドは従来から知ら
れ各用途に利用されているが、このようなFRPロッドを
例えば鉄筋や高張力鋼の代りにコンクリート用補強筋材
として用いれば、耐食性において卓越したものとなり高
度の腐食環境下においてもコンクリートの被覆厚さを特
別に大きくする必要がなく、しかもFRPロッドの比重が
鋼材の６分の１程度であるため部体の軽量化を図ること
ができる。更にプレストレストコンクリート用緊張材と
して用いればFRPロッドのヤング率が鋼板より小さいた
め応力損失も小さくて済み、かつ鋼材の応力腐食による
破断を避けることができる。
れ各用途に利用されているが、このようなFRPロッドを
例えば鉄筋や高張力鋼の代りにコンクリート用補強筋材
として用いれば、耐食性において卓越したものとなり高
度の腐食環境下においてもコンクリートの被覆厚さを特
別に大きくする必要がなく、しかもFRPロッドの比重が
鋼材の６分の１程度であるため部体の軽量化を図ること
ができる。更にプレストレストコンクリート用緊張材と
して用いればFRPロッドのヤング率が鋼板より小さいた
め応力損失も小さくて済み、かつ鋼材の応力腐食による
破断を避けることができる。
然してこのような緊張材として繊維補強プラスチックス
を用いることについての研究は、1950〜60年代にわたっ
て米国，英国およびソ連などにおいて行われてきたが、
このものに引張荷重を継続して加えた場合に、複合体中
の個々の補強繊維に生ずる引張応力度が一様でないため
時間の経過とともに引張荷重が低下する現象、即ち静的
疲労が認められその研究が一時中断状態となっていた。
しかし近年になって等断面を有するFRP製品に一定の張
力を加えつつ集束、成形せしめる引抜成形方法などが開
発され、上記した静的疲労による荷重低下が大幅に改善
された結果、FRPロッドの非磁性特性に着目した緊張材
としての利用が再び注目されつつある。
を用いることについての研究は、1950〜60年代にわたっ
て米国，英国およびソ連などにおいて行われてきたが、
このものに引張荷重を継続して加えた場合に、複合体中
の個々の補強繊維に生ずる引張応力度が一様でないため
時間の経過とともに引張荷重が低下する現象、即ち静的
疲労が認められその研究が一時中断状態となっていた。
しかし近年になって等断面を有するFRP製品に一定の張
力を加えつつ集束、成形せしめる引抜成形方法などが開
発され、上記した静的疲労による荷重低下が大幅に改善
された結果、FRPロッドの非磁性特性に着目した緊張材
としての利用が再び注目されつつある。
ところで上記のようなFRPロッドをコンクリート用補強
筋材や緊張材として利用する場合、コンクリートとの結
合性が極めて重要である。しかしながらFRPロッドの表
面は樹脂で覆われておりコンクリートとの化学的接着は
期待できない。そこでFRPロッド自体の形態を撚り線構
造や組紐構造などに異形化し、引張応力に対する抵抗力
を高める方法（凹凸によるアンカー結果）がもっぱら利
用されている。
筋材や緊張材として利用する場合、コンクリートとの結
合性が極めて重要である。しかしながらFRPロッドの表
面は樹脂で覆われておりコンクリートとの化学的接着は
期待できない。そこでFRPロッド自体の形態を撚り線構
造や組紐構造などに異形化し、引張応力に対する抵抗力
を高める方法（凹凸によるアンカー結果）がもっぱら利
用されている。
FRPロッドの形態を撚り線構造とする例としては特開昭6
1-28092号公報（以下先行技術１という）がある。これ
は高強力低伸度の繊維芯に熱硬化性樹脂を含浸し、かつ
該繊維芯の周面に乾燥粉末剤をまぶし、さらに該繊維の
外周を編組体で被覆したのち、樹脂を加熱硬化して撚り
線構造FRPロッドを得るものである。
1-28092号公報（以下先行技術１という）がある。これ
は高強力低伸度の繊維芯に熱硬化性樹脂を含浸し、かつ
該繊維芯の周面に乾燥粉末剤をまぶし、さらに該繊維の
外周を編組体で被覆したのち、樹脂を加熱硬化して撚り
線構造FRPロッドを得るものである。
またFRPロッドの形態を組紐構造とする例としては特開
昭60-119853号公報（以下先行技術２という）がある。
これは引張り強度の大きな材料で形成される細線を組紐
状に編成するこにより組紐構造FRPロッドを得るもので
ある。
昭60-119853号公報（以下先行技術２という）がある。
これは引張り強度の大きな材料で形成される細線を組紐
状に編成するこにより組紐構造FRPロッドを得るもので
ある。
確かに先行技術１および先行技術２は引張応力に対する
FRPロッドの抵抗力を高める点についてはすぐれたもの
をもつが補強繊維がFRPロッドの長手方向に引揃えられ
ていないため引張強力の点で不利になりかつ個々の補強
繊維に生じる引張応力度が一様でないため静的疲労の問
題も生じやすい。このことはプレストレストコンクリー
ト用緊張材として用いるときには不利となる。
FRPロッドの抵抗力を高める点についてはすぐれたもの
をもつが補強繊維がFRPロッドの長手方向に引揃えられ
ていないため引張強力の点で不利になりかつ個々の補強
繊維に生じる引張応力度が一様でないため静的疲労の問
題も生じやすい。このことはプレストレストコンクリー
ト用緊張材として用いるときには不利となる。
このような観点からみると補強繊維の有する高強力を十
分に活用するには引抜成形法等により長手方向に補強繊
維をほぼ平行に配列し且つ表面に凹凸形状を有するFRP
ロッドとすることが好ましい。
分に活用するには引抜成形法等により長手方向に補強繊
維をほぼ平行に配列し且つ表面に凹凸形状を有するFRP
ロッドとすることが好ましい。
かかる技術の例としては特開昭61-274036号公報（以下
先行技術３という）があげられる。これは長手方向にほ
ぼ平行に配列され熱硬化性樹脂により互いに結束された
円柱状の連続繊維束（コア）の周囲に螺旋状に連続繊維
を捲きつけることによりエンボス（凹凸）を形成せしめ
たFRPロッドである。
先行技術３という）があげられる。これは長手方向にほ
ぼ平行に配列され熱硬化性樹脂により互いに結束された
円柱状の連続繊維束（コア）の周囲に螺旋状に連続繊維
を捲きつけることによりエンボス（凹凸）を形成せしめ
たFRPロッドである。
確かに先行技術３は補強繊維の有する強力を十分に活用
する点及び少量の繊維量で異形加工を施す点ですぐれて
いる。しかし、コアとこの周囲に螺旋状に捲きつけた連
続繊維（捲回繊維）との結合力はなお不十分であり、従
ってFRPロッドとコンクリートとの結合力も不十分であ
る。即ちコンクリート中に埋設された上記FRPロッドに
引張応力が作用すると、コアと捲回繊維との間で剥離を
生じコンクリートとの十分な結合力が得られない。特に
捲回繊維がアラミド繊維の場合には、該繊維と熱硬化性
樹脂との界面接着性が低いためこの傾向が顕著となる。
する点及び少量の繊維量で異形加工を施す点ですぐれて
いる。しかし、コアとこの周囲に螺旋状に捲きつけた連
続繊維（捲回繊維）との結合力はなお不十分であり、従
ってFRPロッドとコンクリートとの結合力も不十分であ
る。即ちコンクリート中に埋設された上記FRPロッドに
引張応力が作用すると、コアと捲回繊維との間で剥離を
生じコンクリートとの十分な結合力が得られない。特に
捲回繊維がアラミド繊維の場合には、該繊維と熱硬化性
樹脂との界面接着性が低いためこの傾向が顕著となる。
従ってコンクリートとの結合力を十分なものとするに
は、FRPロッドを構成するコアから捲回繊維が引き抜か
れない構造することが必要である。
は、FRPロッドを構成するコアから捲回繊維が引き抜か
れない構造することが必要である。
〈発明の目的〉 本発明は以上のごとき事情を背景としてなされたもので
あり、その目的とするところはコアと捲回繊維との結合
力を高めることによってコンクリートとの結合力にすぐ
れたFRPロッドを提供することにある。
あり、その目的とするところはコアと捲回繊維との結合
力を高めることによってコンクリートとの結合力にすぐ
れたFRPロッドを提供することにある。
〈発明の構成〉 かかる目的を達成するためになされた本発明は「連続補
強繊維束（芯繊維）を樹脂浴に通して樹脂含浸したの
ち、繊維束Ａを捲回せしめ、捲回繊維束Ａの表面に二次
連続補強繊維を芯繊維の長手方向に配設し、ついで二次
連続補強繊維の表面に繊維束Ｂを捲回せしめたのち引き
抜き成形を行い、ついで熱処理により、または冷却によ
り樹脂を固化せしめることを特徴とする構造用ロッドの
製造方法。」である。
強繊維束（芯繊維）を樹脂浴に通して樹脂含浸したの
ち、繊維束Ａを捲回せしめ、捲回繊維束Ａの表面に二次
連続補強繊維を芯繊維の長手方向に配設し、ついで二次
連続補強繊維の表面に繊維束Ｂを捲回せしめたのち引き
抜き成形を行い、ついで熱処理により、または冷却によ
り樹脂を固化せしめることを特徴とする構造用ロッドの
製造方法。」である。
補強繊維束を構成する繊維はガラス繊維，炭素繊維，ア
ラミド繊維等の高強力低伸度繊維が好ましい。
ラミド繊維等の高強力低伸度繊維が好ましい。
繊維芯の構造は集束，撚号，編組等により形成されるが
連続繊維束を長手方向にほぼ平行に配列し引抜成形法等
により樹脂含浸して繊維芯としたものが好ましい。この
場合、繊維芯における繊維の体積含有率（Vf）は30〜70
容量％とするのが好ましい。
連続繊維束を長手方向にほぼ平行に配列し引抜成形法等
により樹脂含浸して繊維芯としたものが好ましい。この
場合、繊維芯における繊維の体積含有率（Vf）は30〜70
容量％とするのが好ましい。
繊維芯を捲回する繊維束ＡおよびＢを構成する繊維（捲
回繊維）は、上述した繊維芯を構成する繊維と同様、ガ
ラス繊維，炭素繊維，アラミド繊維等を用いることがで
きるがポリエステル繊維，脂肪族ポリアミド繊維，金属
繊維，無機繊維等を用いてもよい。捲回繊維束の全繊度
は2,000〜10,000デニールの程度とするのが好ましい。
回繊維）は、上述した繊維芯を構成する繊維と同様、ガ
ラス繊維，炭素繊維，アラミド繊維等を用いることがで
きるがポリエステル繊維，脂肪族ポリアミド繊維，金属
繊維，無機繊維等を用いてもよい。捲回繊維束の全繊度
は2,000〜10,000デニールの程度とするのが好ましい。
捲回繊維束は２種以上用いるのが好適であるが、その場
合相互に交叉することなく捲回されていることが望まし
い。
合相互に交叉することなく捲回されていることが望まし
い。
捲回繊維束の上面および下面を交互に通過する二次補強
繊維は繊維芯を構成する繊維と同様、高強力低伸度のガ
ラス繊維、炭素繊維，アラミド繊維等が好ましい。二次
補強繊維の全繊度は2,000〜10,000デニールが好まし
い。
繊維は繊維芯を構成する繊維と同様、高強力低伸度のガ
ラス繊維、炭素繊維，アラミド繊維等が好ましい。二次
補強繊維の全繊度は2,000〜10,000デニールが好まし
い。
捲回繊維束の上面および下面を交互に通過する二次補強
繊維は構造上、平織におけるヨコ糸とタテ糸との関係に
おけるタテ糸に相当する。すなわち捲回繊維束は平織に
おけるヨコ糸に相当し、二次補強繊維はタテ糸に相当す
る。これを図面で示すと第１図は構造用ロッドの１例の
側断面図であるが、第１図において、１は二次補強繊
維、2,2′は捲回繊維束Ａ、Ｂ、３は繊維芯である。４
は繊維間に含浸，固化されてなる熱硬化性樹脂、５は繊
維芯を構成する補強繊維（連続繊維）である。
繊維は構造上、平織におけるヨコ糸とタテ糸との関係に
おけるタテ糸に相当する。すなわち捲回繊維束は平織に
おけるヨコ糸に相当し、二次補強繊維はタテ糸に相当す
る。これを図面で示すと第１図は構造用ロッドの１例の
側断面図であるが、第１図において、１は二次補強繊
維、2,2′は捲回繊維束Ａ、Ｂ、３は繊維芯である。４
は繊維間に含浸，固化されてなる熱硬化性樹脂、５は繊
維芯を構成する補強繊維（連続繊維）である。
すなわち補強繊維５の繊維束からなる繊維芯３を繊維束
２（捲回繊維束Ａ）と繊維束２′（捲回繊維束Ｂ）とが
捲回している。ここに繊維束２は例えば高強度低伸度高
剛性の繊維束であり繊維束２′は例えば高伸度高収縮性
で樹脂との接着性の高い繊維束である。
２（捲回繊維束Ａ）と繊維束２′（捲回繊維束Ｂ）とが
捲回している。ここに繊維束２は例えば高強度低伸度高
剛性の繊維束であり繊維束２′は例えば高伸度高収縮性
で樹脂との接着性の高い繊維束である。
二次補強繊維１は捲回繊維束２の上面および捲回繊維束
２′の下面を平織のタテ糸の如く交互に通過しながら構
造用ロッドの長手方向に沿って配設されている。樹脂は
繊維芯を構成する補強繊維，捲回繊維を構成する繊維、
捲回繊維の上面および下面を交互に通過する二次補強繊
維等を繊維間に含浸され固化されている。
２′の下面を平織のタテ糸の如く交互に通過しながら構
造用ロッドの長手方向に沿って配設されている。樹脂は
繊維芯を構成する補強繊維，捲回繊維を構成する繊維、
捲回繊維の上面および下面を交互に通過する二次補強繊
維等を繊維間に含浸され固化されている。
捲回繊維はモノフィラメント，スプリットファイバー，
テープ状物，マルチフィラメント等を用いることができ
るが、樹脂含浸性の点からみて、単糸繊度の低いマルチ
フィラメントが好ましい。モノフィラメント等を用いる
場合は微多孔を有する繊維などとして樹脂含浸性を高め
るのが好ましい。
テープ状物，マルチフィラメント等を用いることができ
るが、樹脂含浸性の点からみて、単糸繊度の低いマルチ
フィラメントが好ましい。モノフィラメント等を用いる
場合は微多孔を有する繊維などとして樹脂含浸性を高め
るのが好ましい。
２種以上の捲回繊維束を用いる場合、二次補強繊維１の
下面に位置する捲回繊維２（捲回繊維束Ａ）は二次補強
繊維１の上面に位置する捲回繊維２′（捲回繊維束Ｂ）
に対し、より剛直でかつより強撚された繊維束とするの
がよい。具体的には例えば撚係数が１〜３のアラミド繊
維を用いることができる。これに対し、二次補強繊維１
の上面に位置する捲回繊維２′は捲回繊維２に対し、よ
り高伸度と高収縮性とを有し、より弱撚の繊維束とする
のが好ましい。具体的には例えば上述の捲回繊維２を用
いた場合、捲回繊維２′としては、撚係数が０〜１の脂
肪族ポリアミド繊維を用いるのが好ましい。
下面に位置する捲回繊維２（捲回繊維束Ａ）は二次補強
繊維１の上面に位置する捲回繊維２′（捲回繊維束Ｂ）
に対し、より剛直でかつより強撚された繊維束とするの
がよい。具体的には例えば撚係数が１〜３のアラミド繊
維を用いることができる。これに対し、二次補強繊維１
の上面に位置する捲回繊維２′は捲回繊維２に対し、よ
り高伸度と高収縮性とを有し、より弱撚の繊維束とする
のが好ましい。具体的には例えば上述の捲回繊維２を用
いた場合、捲回繊維２′としては、撚係数が０〜１の脂
肪族ポリアミド繊維を用いるのが好ましい。
繊維間に含浸・固化されてなる樹脂は熱可塑性樹脂とし
てはナイロン樹脂，ポリエーテルエーテルケトン樹脂，
ポリフェニルスルホン樹脂，ポリイミド樹脂などであ
る。
てはナイロン樹脂，ポリエーテルエーテルケトン樹脂，
ポリフェニルスルホン樹脂，ポリイミド樹脂などであ
る。
熱硬化性樹脂としては、不飽和ポリエステル樹脂，エポ
キシ樹脂，ビニルエステル樹脂（例えばエポキシアクリ
レート樹脂）等であるが、構造用ロッドの形態安定性の
点からみれば熱硬化性樹脂を用いるのが好ましい。
キシ樹脂，ビニルエステル樹脂（例えばエポキシアクリ
レート樹脂）等であるが、構造用ロッドの形態安定性の
点からみれば熱硬化性樹脂を用いるのが好ましい。
本発明の製造方法は実施例で具体的に説明するが、例え
ば連続繊維束（補強繊維束）を樹脂浴に通して樹脂含浸
したのち繊維束２を捲回せしめ、次に二次補強繊維１を
構造用ロッドの長手方向に配設し、ついで繊維束２′を
捲回せしめたのち引抜成形を行い、ついで熱処理によ
り、または冷却により樹脂を固化せしめて構造用ロッド
を得る。
ば連続繊維束（補強繊維束）を樹脂浴に通して樹脂含浸
したのち繊維束２を捲回せしめ、次に二次補強繊維１を
構造用ロッドの長手方向に配設し、ついで繊維束２′を
捲回せしめたのち引抜成形を行い、ついで熱処理によ
り、または冷却により樹脂を固化せしめて構造用ロッド
を得る。
〈発明の効果〉 本発明の構造用ロッドは、捲回繊維束が繊維芯から剥離
することがないので構造用ロッドに引張応力が作用した
場合、コンクリートあるいはプラスチックから構造用ロ
ッドの繊維芯が引き抜かれることがなく、補強繊維束
（連続繊維束）からなる繊維芯の有する最大強力まで構
造体を補強することができる。
することがないので構造用ロッドに引張応力が作用した
場合、コンクリートあるいはプラスチックから構造用ロ
ッドの繊維芯が引き抜かれることがなく、補強繊維束
（連続繊維束）からなる繊維芯の有する最大強力まで構
造体を補強することができる。
〈実施例〉 以下に実施例により本発明の構造用ロッドの製造方法を
説明する。
説明する。
実施例１ 芳香族ポリエーテルアミド繊維（以下エーテルアミド繊
維という）としてパラフェニレンジアミン25モル％，テ
レフタル酸クロリド50モル％,3,4′−ジアミノジフェニ
ルエーテル25モル％からなる重合体を湿式紡糸して得た
1500デニール1000フィラメントの繊維（テクノーラ帝
人（株）製）を用い、これを150本合糸して225,000デニ
ールの繊維束を得た。得られた繊維束を引抜成形法によ
りエポキシアクリレート樹脂100重量部にベンゾイルパ
ーオキサイド２重量部を加えてなるレジンバス層に導
き、繊維芯とした。一方、エーテルアミド繊維1500デニ
ール1000フィラメント２本を合糸し、これに18回/10cm
の撚りを施して捲回繊維２とし（直径0.5mm）、これを
上記繊維芯にピッチ5mmで捲きつけた。捲きつけた時の
張力は700gであった。次にエーテルアミド繊維1500デニ
ール1000フィラメント２本を合糸して二次補強繊維と
し、これを捲回繊維２の上に、長手方向に３本円周上等
間隔に供給し、次いでナイロン繊維1260デニール２本を
合糸したものを捲回繊維２′とし捲回繊維２の捲きつけ
方向と同方向にピッチ5mmで相互に交叉することのない
ように捲きけつた。
維という）としてパラフェニレンジアミン25モル％，テ
レフタル酸クロリド50モル％,3,4′−ジアミノジフェニ
ルエーテル25モル％からなる重合体を湿式紡糸して得た
1500デニール1000フィラメントの繊維（テクノーラ帝
人（株）製）を用い、これを150本合糸して225,000デニ
ールの繊維束を得た。得られた繊維束を引抜成形法によ
りエポキシアクリレート樹脂100重量部にベンゾイルパ
ーオキサイド２重量部を加えてなるレジンバス層に導
き、繊維芯とした。一方、エーテルアミド繊維1500デニ
ール1000フィラメント２本を合糸し、これに18回/10cm
の撚りを施して捲回繊維２とし（直径0.5mm）、これを
上記繊維芯にピッチ5mmで捲きつけた。捲きつけた時の
張力は700gであった。次にエーテルアミド繊維1500デニ
ール1000フィラメント２本を合糸して二次補強繊維と
し、これを捲回繊維２の上に、長手方向に３本円周上等
間隔に供給し、次いでナイロン繊維1260デニール２本を
合糸したものを捲回繊維２′とし捲回繊維２の捲きつけ
方向と同方向にピッチ5mmで相互に交叉することのない
ように捲きけつた。
この結果、捲回繊維２と捲回繊維２′とは並行して繊維
芯に螺旋状に捲き付き、二次補強繊維１を介して捲回繊
維２は下側、捲回繊維２′は上側に位置する構造となっ
た。この場合、捲回繊維2,二次補強繊維1,捲回繊維２′
にはあらかじめ樹脂含浸槽内の樹脂と同一の樹脂で含浸
処理しておいてもよい。
芯に螺旋状に捲き付き、二次補強繊維１を介して捲回繊
維２は下側、捲回繊維２′は上側に位置する構造となっ
た。この場合、捲回繊維2,二次補強繊維1,捲回繊維２′
にはあらかじめ樹脂含浸槽内の樹脂と同一の樹脂で含浸
処理しておいてもよい。
得られた樹脂含浸繊維構造体を200℃の加熱炉に通して
硬化させ直径6mmの棒状体（FRPロッド）を得た。得られ
たFRPロッドの長手方向におけるエーテルアミド繊維束
の容積比率は63.5％であった。
硬化させ直径6mmの棒状体（FRPロッド）を得た。得られ
たFRPロッドの長手方向におけるエーテルアミド繊維束
の容積比率は63.5％であった。
このFRPロッドを外径21.7mm,内径16.1mmの鋼製パイプ中
に無収縮モルタルを充填材として両端を30cm埋設し、４
日間養生した。４日後のモルタル強度は390Kg/cm2であ
った。次いでこの試験体の両端の鋼製パイプ部分を鋼製
クサビで定着し島津製作所製オートグラフ引張試験機を
用いて引張試験を行った。結果を表−１に示す。
に無収縮モルタルを充填材として両端を30cm埋設し、４
日間養生した。４日後のモルタル強度は390Kg/cm2であ
った。次いでこの試験体の両端の鋼製パイプ部分を鋼製
クサビで定着し島津製作所製オートグラフ引張試験機を
用いて引張試験を行った。結果を表−１に示す。
比較例１ 二次補強繊維1,捲回繊維２′がないことを除いては実施
例１と同様に実施した。FRPロッドとコンクリートとの
結合力測定結果を表−２に示す。
例１と同様に実施した。FRPロッドとコンクリートとの
結合力測定結果を表−２に示す。
第１図は本発明の構造用ロッドの側断面図、１は二次補
強繊維、2,2′は捲回繊維、３は繊維芯、４は樹脂、５
は補強繊維。
強繊維、2,2′は捲回繊維、３は繊維芯、４は樹脂、５
は補強繊維。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 新藤 尚彦 大阪府茨木市耳原３丁目４番１号 帝人株 式会社大阪研究センター内 (72)発明者 迎 邦博 栃木県河内郡南河内町仁良川1726 住友建 設株式会社技術研究所内 (72)発明者 熊谷 紳一郎 東京都新宿区荒木町13―４ 住友建設株式 会社内 (56)参考文献 特開 昭60−246946（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】連続補強繊維束（芯繊維）を樹脂浴に通し
て樹脂含浸したのち、繊維束Ａを捲回せしめ、捲回繊維
束Ａの表面に二次連続補強繊維を芯繊維の長手方向に配
設し、ついで二次連続補強繊維の表面に繊維束Ｂを捲回
せしめたのち引き抜き成形を行い、ついで熱処理によ
り、または冷却により樹脂を固化せしめることを特徴と
する構造用ロッドの製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1239463A JPH0718206B2 (ja) | 1989-09-14 | 1989-09-14 | 構造用ロッドの製造方法 |
| DE69008803T DE69008803T2 (de) | 1989-09-14 | 1990-09-05 | Faserverstärkter Baustab aus Kunstharz. |
| EP90117022A EP0417612B1 (en) | 1989-09-14 | 1990-09-05 | Filament-reinforced resinous structural rod |
| US07/580,788 US5077113A (en) | 1989-09-14 | 1990-09-11 | Filament-reinforced resinous structural rod |
| CA002025281A CA2025281C (en) | 1989-09-14 | 1990-09-13 | Filament-reinforced resinous structural rod |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1239463A JPH0718206B2 (ja) | 1989-09-14 | 1989-09-14 | 構造用ロッドの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03103561A JPH03103561A (ja) | 1991-04-30 |
| JPH0718206B2 true JPH0718206B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=17045135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1239463A Expired - Lifetime JPH0718206B2 (ja) | 1989-09-14 | 1989-09-14 | 構造用ロッドの製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5077113A (ja) |
| EP (1) | EP0417612B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0718206B2 (ja) |
| CA (1) | CA2025281C (ja) |
| DE (1) | DE69008803T2 (ja) |
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| JPH06143478A (ja) * | 1992-11-06 | 1994-05-24 | Nippon Steel Corp | 繊維強化プラスチック製筋材とその製造方法 |
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| DE4421650A1 (de) * | 1994-06-21 | 1996-01-04 | Hoechst Ag | Formkörper enthaltend Garne oder Bänder aus Fasern aus aromatischen Polyamiden, Garne oder Bänder aus aromatischen Polyamiden, sowie Verwendung dieser Garne zur Verstärkung von Polymerbeton oder von hydraulisch oder an der Luft abbindenden Materialien |
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| KR100776808B1 (ko) * | 2004-01-19 | 2007-11-27 | 주식회사 리폼시스템 | 로드부재 |
| RU2274715C1 (ru) * | 2004-09-24 | 2006-04-20 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Бийский Завод Стеклопластиков" | Способ изготовления стержня переменного сечения из композиционного материала и установка для его осуществления |
| DE102005043386A1 (de) * | 2005-09-10 | 2007-03-15 | Beltec Industrietechnik Gmbh | Bewehrungskörper aus faserverstärktem Kunststoff |
| RU2339773C2 (ru) * | 2006-11-14 | 2008-11-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Композит-Сервис" | Способ изготовления стержня переменного сечения из композиционного материала |
| RU2324797C1 (ru) * | 2006-11-14 | 2008-05-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Композит-Сервис" | Стержень переменного сечения из композиционного материала |
| US20080141614A1 (en) * | 2006-12-14 | 2008-06-19 | Knouff Brian J | Flexible fiber reinforced composite rebar |
| US20100308147A1 (en) * | 2009-06-03 | 2010-12-09 | Randel Brandstrom | Fiber reinforced rebar formed into a coil for transportation |
| RU2436910C2 (ru) * | 2010-02-01 | 2011-12-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Коммерческое научно-производственное объединение "Уральская армирующая компания" | Арматура композитная |
| RU2454325C1 (ru) * | 2010-11-24 | 2012-06-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ЛИРСОТ" | Способ изготовления бетонного изделия (варианты) |
| EA018943B1 (ru) * | 2011-05-20 | 2013-11-29 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Бийский Завод Стеклопластиков" | Стержень периодического профиля из композиционного волокнистого материала и способ его изготовления |
| EA018026B1 (ru) * | 2011-05-20 | 2013-04-30 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Бийский Завод Стеклопластиков" | Стержень периодического профиля из композиционного волокнистого материала и способ его изготовления |
| RU2585313C2 (ru) * | 2014-07-01 | 2016-05-27 | Дмитрий Александрович Васенин | Технологическая линия для производства композитной арматуры и гибких связей, композитные арматура и гибкие связи (варианты) |
| EP3572594A1 (de) * | 2018-05-24 | 2019-11-27 | Solidian GmbH | Bewehrungsstab mit alkaliresistentem mantel |
| CN113039332B (zh) | 2018-11-19 | 2023-06-06 | 欧文斯科宁知识产权资产有限公司 | 复合钢筋 |
| DE102019007891A1 (de) * | 2019-11-05 | 2021-05-06 | Oke Group Gmbh | Verstärkungsstab mit Vertiefung und Verfahren zur Herstellung eines Verstärkungsstabes mit Vertiefung |
| WO2023282788A1 (ru) * | 2021-07-06 | 2023-01-12 | Олег Юрьевич БЕЛЯЕВ | Композитная арматура |
| RU206114U1 (ru) * | 2021-07-06 | 2021-08-24 | Олег Юрьевич Беляев | Композитная арматура |
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| JPS60246946A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-06 | 旭化成株式会社 | 構造物用補強材料 |
| JPS6218246A (ja) * | 1985-04-12 | 1987-01-27 | Dainippon Glass Kogyo Kk | 表面に突起を有する補強部材及びその製造方法 |
| CA1238205A (en) * | 1985-04-26 | 1988-06-21 | Cerminco Inc. | Structural rod for reinforcing concrete material |
-
1989
- 1989-09-14 JP JP1239463A patent/JPH0718206B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-09-05 EP EP90117022A patent/EP0417612B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-05 DE DE69008803T patent/DE69008803T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-11 US US07/580,788 patent/US5077113A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-09-13 CA CA002025281A patent/CA2025281C/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Publication date |
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| DE69008803T2 (de) | 1994-12-15 |
| EP0417612A2 (en) | 1991-03-20 |
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| US5077113A (en) | 1991-12-31 |
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| CA2025281A1 (en) | 1991-03-15 |
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