JPH07197175A - 耐圧強度に優れたキャップ用アルミニウム合金板及びその製造方法 - Google Patents
耐圧強度に優れたキャップ用アルミニウム合金板及びその製造方法Info
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- JPH07197175A JPH07197175A JP35538893A JP35538893A JPH07197175A JP H07197175 A JPH07197175 A JP H07197175A JP 35538893 A JP35538893 A JP 35538893A JP 35538893 A JP35538893 A JP 35538893A JP H07197175 A JPH07197175 A JP H07197175A
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 スコア加工のあるリングプル型キャップに適
する、抗張力３００〜３５０Ｎ／ｍｍ２のアルミニウム
合金板。 【構成】 重量％で、Ｃｕ：０．１〜０．３、Ｍｎ：
０．６〜１．２、Ｍｇ：１．０〜２．５、Ｚｎ：０．０
５〜０．３を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物か
らなるアルミニウム合金であり、材料の表面から見た金
属間化合物が単位面積当たり３０００個／ｍｍ２以下
で、その平均径が３μｍ以下であり、かつ抗張力３００
Ｎ／ｍｍ２以上を有する、耐圧強度に優れたキャップ用
アルミニウム合金板。
する、抗張力３００〜３５０Ｎ／ｍｍ２のアルミニウム
合金板。 【構成】 重量％で、Ｃｕ：０．１〜０．３、Ｍｎ：
０．６〜１．２、Ｍｇ：１．０〜２．５、Ｚｎ：０．０
５〜０．３を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物か
らなるアルミニウム合金であり、材料の表面から見た金
属間化合物が単位面積当たり３０００個／ｍｍ２以下
で、その平均径が３μｍ以下であり、かつ抗張力３００
Ｎ／ｍｍ２以上を有する、耐圧強度に優れたキャップ用
アルミニウム合金板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度(抗張力３００
〜３５０Ｎ／mm2)のアルミニウム合金板に関し、更に詳
しくは、楔型に圧入する加工(以下、スコア加工という)
のあるリングプル型キャップに適するアルミニウム合金
板とその製造方法に関する。
〜３５０Ｎ／mm2)のアルミニウム合金板に関し、更に詳
しくは、楔型に圧入する加工(以下、スコア加工という)
のあるリングプル型キャップに適するアルミニウム合金
板とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来、
キャップの素材には純Ａl系のＪＩＳ１１００、Ａl−Ｍ
n系のＪＩＳ３１０５、Ａl−Ｍg系の５０５２等のアル
ミニウム合金が用いられており、これらの合金は内容物
の種類やキャップの形状によって使い分けられる。ガス
圧がかかる炭酸飲料では、材料強度が低い場合は、キャ
ップが容器から外れるため、材料板厚を厚くする、
材料強度を上げることにより対応できるが、一般にはコ
スト低減のために材料強度を上げている。
キャップの素材には純Ａl系のＪＩＳ１１００、Ａl−Ｍ
n系のＪＩＳ３１０５、Ａl−Ｍg系の５０５２等のアル
ミニウム合金が用いられており、これらの合金は内容物
の種類やキャップの形状によって使い分けられる。ガス
圧がかかる炭酸飲料では、材料強度が低い場合は、キャ
ップが容器から外れるため、材料板厚を厚くする、
材料強度を上げることにより対応できるが、一般にはコ
スト低減のために材料強度を上げている。
【０００３】しかし、近年、スコア加工されたリングプ
ル型キャップが登場しており、このキャップでは、内圧
が高くなるとキャップが容器から外れるのではなく、ス
コア部が破断する(この時点の内圧値を耐圧強度とする)
ため、従来のように単に材料強度を上げるのみでは対応
できず、高コストながら板厚を厚くしている。
ル型キャップが登場しており、このキャップでは、内圧
が高くなるとキャップが容器から外れるのではなく、ス
コア部が破断する(この時点の内圧値を耐圧強度とする)
ため、従来のように単に材料強度を上げるのみでは対応
できず、高コストながら板厚を厚くしている。
【０００４】炭酸飲料におけるスコア加工されたリング
プル型キャップ材には、高強度(抗張力３００Ｎ／mm2以
上)で且つスコア部が破断しにくい性質が必要である。
しかし、１１００合金や、３１０５合金では、抗張力は
約２００Ｎ／mm2で強度不足である。
プル型キャップ材には、高強度(抗張力３００Ｎ／mm2以
上)で且つスコア部が破断しにくい性質が必要である。
しかし、１１００合金や、３１０５合金では、抗張力は
約２００Ｎ／mm2で強度不足である。
【０００５】また、特公平３−４１５３７号の実施例に
は、一般的なキャップの製造方法が示されている。その
内容は、５１０℃の均質化処理後、５００〜３００℃の
熱間圧延を施し、３mmの板厚とし、冷間圧延により０.
５mmの板厚とし、４８０℃の温度で中間焼鈍を実施した
後、再び冷間圧延により０.２５mmとする製造方法であ
る。
は、一般的なキャップの製造方法が示されている。その
内容は、５１０℃の均質化処理後、５００〜３００℃の
熱間圧延を施し、３mmの板厚とし、冷間圧延により０.
５mmの板厚とし、４８０℃の温度で中間焼鈍を実施した
後、再び冷間圧延により０.２５mmとする製造方法であ
る。
【０００６】しかし、５０５２合金に特公平４−４１５
３７号に示すような従来の製造方法を適用して製造した
場合、絞り加工において０−９０°方向での耳(−：マ
イナス耳)が高くなり、搬送時に不安定となる問題があ
る。
３７号に示すような従来の製造方法を適用して製造した
場合、絞り加工において０−９０°方向での耳(−：マ
イナス耳)が高くなり、搬送時に不安定となる問題があ
る。
【０００７】ここで、耳とは、絞り加工によってキャッ
プ側壁に生じる山(高さＨ)と谷(高さｈ)の高さの差を示
し、耳率とは次式によって定義されるものである。 耳率＝{２Σ(Ｈ−ｈ)／Σ(Ｈ＋ｈ)}×１００(％)
プ側壁に生じる山(高さＨ)と谷(高さｈ)の高さの差を示
し、耳率とは次式によって定義されるものである。 耳率＝{２Σ(Ｈ−ｈ)／Σ(Ｈ＋ｈ)}×１００(％)
【０００８】本発明は、かゝる状況のもとで、耐圧強度
に優れスコア部が破裂しにくいキャップ用アルミニウム
合金板とその製造方法を提供することを目的としてい
る。
に優れスコア部が破裂しにくいキャップ用アルミニウム
合金板とその製造方法を提供することを目的としてい
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者らは、現有材料を用いて、金属間化合物分
布状態を変化させた場合、耐圧強度に影響を及ぼすこと
に着目し、スコア加工されたリングプル型キャップ用材
料に適した強度、耐食性、成形性、耳率を考慮し、化学
成分を検討した。
め、本発明者らは、現有材料を用いて、金属間化合物分
布状態を変化させた場合、耐圧強度に影響を及ぼすこと
に着目し、スコア加工されたリングプル型キャップ用材
料に適した強度、耐食性、成形性、耳率を考慮し、化学
成分を検討した。
【００１０】すなわち、材料の金属間化合物が微細であ
り、且つ単位面積当たりの個数が少ない程、応力集中に
よる亀裂伝播の抵抗が大きくなることは一般に知られて
いる。そこで、本発明者らは、Ｚn量の調整により金属
間化合物が微細になり、更にＣu、Ｍn、Ｍgの適量添加
により高強度化を図ることによって高い耐圧強度が得ら
れることを見い出した。
り、且つ単位面積当たりの個数が少ない程、応力集中に
よる亀裂伝播の抵抗が大きくなることは一般に知られて
いる。そこで、本発明者らは、Ｚn量の調整により金属
間化合物が微細になり、更にＣu、Ｍn、Ｍgの適量添加
により高強度化を図ることによって高い耐圧強度が得ら
れることを見い出した。
【００１１】すなわち、Ｃu：０.１〜０.３％、Ｍn：
０.６〜１.２％、Ｍg：１.０〜２.５％、Ｚn：０.０５
〜０.３０％を含有し、必要に応じて更にＳi：０.３％
以下、Ｆe：０.２５％以下の１種又は２種を含有し、残
部がＡl及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金
であり、材料の表面から見た金属間化合物が単位面積当
たり３０００個／mm2以下で、その平均径が３μm以下で
あり、かつ抗張力３００Ｎ／mm2以上を有することを特
徴とする耐圧強度に優れたキャップ用アルミニウム合金
板を要旨としている。
０.６〜１.２％、Ｍg：１.０〜２.５％、Ｚn：０.０５
〜０.３０％を含有し、必要に応じて更にＳi：０.３％
以下、Ｆe：０.２５％以下の１種又は２種を含有し、残
部がＡl及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金
であり、材料の表面から見た金属間化合物が単位面積当
たり３０００個／mm2以下で、その平均径が３μm以下で
あり、かつ抗張力３００Ｎ／mm2以上を有することを特
徴とする耐圧強度に優れたキャップ用アルミニウム合金
板を要旨としている。
【００１２】また、その製造方法は、上記の化学成分を
有するＡl合金鋳塊を４５０〜５５０℃で均質化処理
し、次いで９５％以上の加工率で熱間圧延終了温度を２
８０℃以上とする熱間圧延を施し、更に冷間圧延し、そ
の後、中間焼鈍として、加熱冷却速度１００℃／分以
上、板温度４００〜５００℃に１０分以内保持する条件
の連続焼鈍を施し、更にその後、圧延率４０％以上で冷
間圧延し、その後、１５０〜２５０℃の範囲で仕上げ焼
鈍を施すことを特徴としている。
有するＡl合金鋳塊を４５０〜５５０℃で均質化処理
し、次いで９５％以上の加工率で熱間圧延終了温度を２
８０℃以上とする熱間圧延を施し、更に冷間圧延し、そ
の後、中間焼鈍として、加熱冷却速度１００℃／分以
上、板温度４００〜５００℃に１０分以内保持する条件
の連続焼鈍を施し、更にその後、圧延率４０％以上で冷
間圧延し、その後、１５０〜２５０℃の範囲で仕上げ焼
鈍を施すことを特徴としている。
【００１３】
【作用】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１４】スコア部破断時では、金属間化合物は母相
との界面で剥離し、亀裂伝播の経路となる。金属間化合
物が小さく単位面積当たりの個数が少ない程、耐圧強度
が上がる性質がある。したがって、後述するように、Ｚ
n量の調整により金属間化合物を微細にし、また、Ｃu、
Ｍn、Ｍgの適量添加により高強度化することによって高
い耐圧強度を得ることができる。まず、本発明における
化学成分の限定理由について説明する。
との界面で剥離し、亀裂伝播の経路となる。金属間化合
物が小さく単位面積当たりの個数が少ない程、耐圧強度
が上がる性質がある。したがって、後述するように、Ｚ
n量の調整により金属間化合物を微細にし、また、Ｃu、
Ｍn、Ｍgの適量添加により高強度化することによって高
い耐圧強度を得ることができる。まず、本発明における
化学成分の限定理由について説明する。
【００１５】Ｃu：Ｃuは抗張力を高める効果がある。し
かし、０.１％未満ではその効果が充分発現されず、ま
た０.３％を超えると耐食性が低下するので、Ｃu量は
０.１〜０.３％とする。
かし、０.１％未満ではその効果が充分発現されず、ま
た０.３％を超えると耐食性が低下するので、Ｃu量は
０.１〜０.３％とする。
【００１６】Ｍn：Ｍnは機械的性質を高める効果があ
る。しかし、０.６％未満では強度を必要とするキャッ
プ材としては効果が充分発現されず、また１.２％を超
えると(Ｆe・Ｍn)Ａl6等の金属間化合物を生成し、耐圧
強度を下げるので、Ｍn量は０.６〜１.２％とする。
る。しかし、０.６％未満では強度を必要とするキャッ
プ材としては効果が充分発現されず、また１.２％を超
えると(Ｆe・Ｍn)Ａl6等の金属間化合物を生成し、耐圧
強度を下げるので、Ｍn量は０.６〜１.２％とする。
【００１７】Ｍg：ＭgもＭnと同様に機械的性質を高め
る効果がある。しかし、１.０％未満ではその効果が充
分発現されず、また２.５％を超えると金属間化合物を
生成し、耐圧強度を下げるので、Ｍg量は１.０〜２.５
％とする。
る効果がある。しかし、１.０％未満ではその効果が充
分発現されず、また２.５％を超えると金属間化合物を
生成し、耐圧強度を下げるので、Ｍg量は１.０〜２.５
％とする。
【００１８】Ｚn：Ｚnは金属間化合物の大きさを微細に
する効果がある。しかし、０.０５％未満ではこの効果
が充分に発現されず、また０.３０％を超えると逆に金
属間化合物の生成を助長し、耐圧強度を下げるので、Ｚ
n量は０.０５〜０.３０％とする。
する効果がある。しかし、０.０５％未満ではこの効果
が充分に発現されず、また０.３０％を超えると逆に金
属間化合物の生成を助長し、耐圧強度を下げるので、Ｚ
n量は０.０５〜０.３０％とする。
【００１９】また、本発明では、このようにＣu、Ｍn、
Ｚnを必須成分とするほか、必要に応じて、下記の元素
の１種又は２種を添加することができる。
Ｚnを必須成分とするほか、必要に応じて、下記の元素
の１種又は２種を添加することができる。
【００２０】Ｓi：Ｓiは絞り加工性を向上させ、また深
絞り時のフローマークの肌荒れを防止する作用がある。
しかし、０.３％を超えると深絞り性が低下する他、Ａl
−Ｆe−Ｓi系化合物の生成により耐圧強度が下がるの
で、Ｓi量は０.３％以下とする。
絞り時のフローマークの肌荒れを防止する作用がある。
しかし、０.３％を超えると深絞り性が低下する他、Ａl
−Ｆe−Ｓi系化合物の生成により耐圧強度が下がるの
で、Ｓi量は０.３％以下とする。
【００２１】Ｆe：Ｆeは金属間化合物の大きさやその存
在割合に非常に重要な元素であり、０.２５％を超える
とＭnと共に(Ｆe・Ｍn)Ａl6等の金属間化合物の生成を
助長し、耐圧強度を下げるが、Ｆeは絞り加工時のフロ
ーマークや肌荒れを防止する作用がある。したがって、
Ｆe量は０.２５％以下とする。
在割合に非常に重要な元素であり、０.２５％を超える
とＭnと共に(Ｆe・Ｍn)Ａl6等の金属間化合物の生成を
助長し、耐圧強度を下げるが、Ｆeは絞り加工時のフロ
ーマークや肌荒れを防止する作用がある。したがって、
Ｆe量は０.２５％以下とする。
【００２２】なお、上記以外の元素は不純物であり、で
きるだけ少ない方がよく、例えば、Ｃr、Ｔiを含有する
場合は、それぞれ０.０５％以下であれば、本発明で得
られる耐圧強度に優れたアルミニウム合金板の特性を変
えることがないので、それぞれ０.０５％まで許容され
る。
きるだけ少ない方がよく、例えば、Ｃr、Ｔiを含有する
場合は、それぞれ０.０５％以下であれば、本発明で得
られる耐圧強度に優れたアルミニウム合金板の特性を変
えることがないので、それぞれ０.０５％まで許容され
る。
【００２３】更に、本発明では、得られたアルミニウム
合金板の表面から観察される金属間化合物は単位面積当
たり３０００個／mm2以下、その平均径は３μm以下とす
る。これは、金属間化合物が単位面積当たり３０００個
／mm2より多く或いはその平均径が３μmより大きくなる
と、耐圧強度が顕著に低下するためである。
合金板の表面から観察される金属間化合物は単位面積当
たり３０００個／mm2以下、その平均径は３μm以下とす
る。これは、金属間化合物が単位面積当たり３０００個
／mm2より多く或いはその平均径が３μmより大きくなる
と、耐圧強度が顕著に低下するためである。
【００２４】上記化学成分を有するアルミニウム合金は
常法により溶解、鋳造した後、均質化処理、熱間圧延が
行われるが、本発明では、均質化処理の条件を調整する
ことによって金属間化合物の大きさ及び分布状況を規制
し、耐圧強度を向上させることを特徴の一つとしてい
る。
常法により溶解、鋳造した後、均質化処理、熱間圧延が
行われるが、本発明では、均質化処理の条件を調整する
ことによって金属間化合物の大きさ及び分布状況を規制
し、耐圧強度を向上させることを特徴の一つとしてい
る。
【００２５】すなわち、均熱温度は、４５０℃未満では
金属間化合物が微細になりすぎて立方体集合組織の形成
を阻害するため、耳率が高くなりすぎるので好ましくな
く、また５５０℃を超えると粗大な金属間化合物の生成
を招くので好ましくないので、４５０〜５５０℃とす
る。
金属間化合物が微細になりすぎて立方体集合組織の形成
を阻害するため、耳率が高くなりすぎるので好ましくな
く、また５５０℃を超えると粗大な金属間化合物の生成
を招くので好ましくないので、４５０〜５５０℃とす
る。
【００２６】均質化処理後、熱間圧延を行うが、その加
工率が９５％より低く、熱延終了温度が２８０℃未満で
は、中間焼鈍後の立方体方位(１００)(００１)が充分に
得られないため、製造されたアルミニウム合金板での耳
率が高くなるので好ましくない。したがって、熱間圧延
は、加工率を９５％以上、熱間圧延終了温度を２８０℃
以上とする条件で行い。
工率が９５％より低く、熱延終了温度が２８０℃未満で
は、中間焼鈍後の立方体方位(１００)(００１)が充分に
得られないため、製造されたアルミニウム合金板での耳
率が高くなるので好ましくない。したがって、熱間圧延
は、加工率を９５％以上、熱間圧延終了温度を２８０℃
以上とする条件で行い。
【００２７】次いで、適度の冷間圧延を行った後、中間
焼鈍を行うが、この焼鈍はＣＡＬと呼ばれる連続焼鈍炉
にて行われ、その条件は金属間化合物、強度及び成形性
に大きな影響を及ぼすので以下のように規制する。
焼鈍を行うが、この焼鈍はＣＡＬと呼ばれる連続焼鈍炉
にて行われ、その条件は金属間化合物、強度及び成形性
に大きな影響を及ぼすので以下のように規制する。
【００２８】すなわち、焼鈍中の板の実体温度は、再結
晶に影響を及ぼし、４００℃未満では再結晶が完了せ
ず、５００℃を超えると結晶粒が粗大になり、成形性が
低下するので、４００〜５００℃の範囲とする。また、
この時の加熱冷却速度は１００℃／分以上に規制する必
要がある。これは、強度に寄与するＭgを固溶状態に保
持するために必要であり、１００℃／分未満では充分な
強度が得られないためである。更に、保持時間は１０分
を超えると結晶粒径が大きくなりすぎ、成形性の低下を
招くと共にキャップ加工時には表面板の肌荒れを生じ、
塗膜ダメージを大きくするので、保持時間は１０分以内
とする。
晶に影響を及ぼし、４００℃未満では再結晶が完了せ
ず、５００℃を超えると結晶粒が粗大になり、成形性が
低下するので、４００〜５００℃の範囲とする。また、
この時の加熱冷却速度は１００℃／分以上に規制する必
要がある。これは、強度に寄与するＭgを固溶状態に保
持するために必要であり、１００℃／分未満では充分な
強度が得られないためである。更に、保持時間は１０分
を超えると結晶粒径が大きくなりすぎ、成形性の低下を
招くと共にキャップ加工時には表面板の肌荒れを生じ、
塗膜ダメージを大きくするので、保持時間は１０分以内
とする。
【００２９】中間焼鈍後、冷間圧延にて製品板厚とする
が、この冷間圧延は強度に大きく影響する工程である。
圧延率が４０％未満では充分な強度を得ることができ
ず、また、絞り加工において０−９０°耳が高くなるの
で、圧延率は４０％以上とする必要がある。
が、この冷間圧延は強度に大きく影響する工程である。
圧延率が４０％未満では充分な強度を得ることができ
ず、また、絞り加工において０−９０°耳が高くなるの
で、圧延率は４０％以上とする必要がある。
【００３０】更に、冷間圧延後、安定化焼鈍(仕上げ焼
鈍)を施す。安定化焼鈍は強度の調整を行うため、ま
た、冷間圧延によって結晶粒界に絡まっていた転位を整
理し、転位密度を減少させ、塗装後の絞り加工時におけ
る不均一変形を抑制することにより、塗膜欠陥を防ぐた
めに重要な工程である。焼鈍温度が１５０℃未満では転
位の整理は認められず、また２５０℃を超えると急速な
強度低下を招き、実生産での安定性に欠ける。したがっ
て、仕上げ焼鈍温度は１５０〜２５０℃の範囲とする。
鈍)を施す。安定化焼鈍は強度の調整を行うため、ま
た、冷間圧延によって結晶粒界に絡まっていた転位を整
理し、転位密度を減少させ、塗装後の絞り加工時におけ
る不均一変形を抑制することにより、塗膜欠陥を防ぐた
めに重要な工程である。焼鈍温度が１５０℃未満では転
位の整理は認められず、また２５０℃を超えると急速な
強度低下を招き、実生産での安定性に欠ける。したがっ
て、仕上げ焼鈍温度は１５０〜２５０℃の範囲とする。
【００３１】以下に本発明の実施例を示す。
【００３２】
【実施例１】表１に示す化学成分のアルミニウム合金を
溶解、鋳造し、鋳塊を面削し、これを５２０℃で６時間
均質化処理した後、３.０mm厚さに熱間圧延し、次いで
０.７mm厚さまで冷間圧延し、これを連続焼鈍炉におい
て加熱冷却速度３４０℃／分で到達温度４８０℃、保持
時間１０秒の熱処理を施し、更に冷間圧延により板厚
０.２１mmとし、次いで、１９０℃で２時間焼鈍し、最
後に１８０℃の温度で１０分間加熱(通常のキャップの
塗装焼き付け条件に相当する)した。得られた板材につ
いて機械的性質、耳率及び耐圧強度を調査した。その結
果を表２に示す。
溶解、鋳造し、鋳塊を面削し、これを５２０℃で６時間
均質化処理した後、３.０mm厚さに熱間圧延し、次いで
０.７mm厚さまで冷間圧延し、これを連続焼鈍炉におい
て加熱冷却速度３４０℃／分で到達温度４８０℃、保持
時間１０秒の熱処理を施し、更に冷間圧延により板厚
０.２１mmとし、次いで、１９０℃で２時間焼鈍し、最
後に１８０℃の温度で１０分間加熱(通常のキャップの
塗装焼き付け条件に相当する)した。得られた板材につ
いて機械的性質、耳率及び耐圧強度を調査した。その結
果を表２に示す。
【００３３】機械的性質は引張試験により抗張力、体
力、伸びを測定した。また、耐圧強度は、切欠きの入っ
た試験片を使用した引張試験の破断応力によって評価し
た。
力、伸びを測定した。また、耐圧強度は、切欠きの入っ
た試験片を使用した引張試験の破断応力によって評価し
た。
【００３４】表２より明らかなように、本発明例は、従
来のＡl合金或いは本発明範囲外のＡl合金に比べて、機
械的性質、耳率は同等以上であり、切欠き破断応力が極
めて高く耐圧強度に優れている。
来のＡl合金或いは本発明範囲外のＡl合金に比べて、機
械的性質、耳率は同等以上であり、切欠き破断応力が極
めて高く耐圧強度に優れている。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【実施例２】表１のＮo.１と同じ化学成分(本発明範囲
内)のＡl合金鋳塊から、表３に示す種々の製造条件で板
を製造し、機械的性質、耳率、耐圧強度を調査した。試
験方法及び評価法は実施例１と同様である。調査結果を
表３に示す。
内)のＡl合金鋳塊から、表３に示す種々の製造条件で板
を製造し、機械的性質、耳率、耐圧強度を調査した。試
験方法及び評価法は実施例１と同様である。調査結果を
表３に示す。
【００３８】表３から明らかなように、本発明の製造条
件により製造されたＡl合金板Ｎo.１６〜Ｎo.２４は、
適切な強度、耳率、切欠き破断応力を示している。これ
に対して、比較例のＮo.２５〜Ｎo.３６は、均質化処理
条件又は熱延条件が本発明範囲外のものは耳率或いは切
欠き破断応力が充分ではなく、中間焼鈍条件又は中間焼
鈍後冷延条件が本発明範囲外のものは強度、耳率、切欠
き破断応力のいずれかが十分でなく、仕上げ焼鈍条件が
本発明範囲外のものは強度又は切欠き破断応力が適切で
ない。
件により製造されたＡl合金板Ｎo.１６〜Ｎo.２４は、
適切な強度、耳率、切欠き破断応力を示している。これ
に対して、比較例のＮo.２５〜Ｎo.３６は、均質化処理
条件又は熱延条件が本発明範囲外のものは耳率或いは切
欠き破断応力が充分ではなく、中間焼鈍条件又は中間焼
鈍後冷延条件が本発明範囲外のものは強度、耳率、切欠
き破断応力のいずれかが十分でなく、仕上げ焼鈍条件が
本発明範囲外のものは強度又は切欠き破断応力が適切で
ない。
【００３９】
【表３】
【００４０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
高強度で耐圧強度に優れスコア部が破裂しにくく、成形
性のよいアルミニウム合金板を提供でき、リングプル型
キャップ用に適している。
高強度で耐圧強度に優れスコア部が破裂しにくく、成形
性のよいアルミニウム合金板を提供でき、リングプル型
キャップ用に適している。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃu：０.１〜
０.３％、Ｍn：０.６〜１.２％、Ｍg：１.０〜２.５
％、Ｚn：０.０５〜０.３０％を含有し、残部がＡl及び
不可避的不純物からなるアルミニウム合金であり、材料
の表面から見た金属間化合物が単位面積当たり３０００
個／mm2以下で、その平均径が３μm以下であり、かつ抗
張力３００Ｎ／mm2以上を有することを特徴とする耐圧
強度に優れたキャップ用アルミニウム合金板。 - 【請求項２】 更にＳi：０.３％以下、Ｆe：０.２５％
以下の１種又は２種を含有する請求項１に記載のアルミ
ニウム合金板。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の化学成分を有す
るＡl合金鋳塊を４５０〜５５０℃で均質化処理し、次
いで９５％以上の加工率で熱間圧延終了温度を２８０℃
以上とする熱間圧延を施し、更に冷間圧延し、その後、
中間焼鈍として、加熱冷却速度１００℃／分以上、板温
度４００〜５００℃に１０分以内保持する条件の連続焼
鈍を施し、更にその後、圧延率４０％以上で冷間圧延
し、その後、１５０〜２５０℃の範囲で仕上げ焼鈍を施
すことを特徴とする耐圧強度に優れたキャップ用アルミ
ニウム合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35538893A JPH07197175A (ja) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | 耐圧強度に優れたキャップ用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35538893A JPH07197175A (ja) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | 耐圧強度に優れたキャップ用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07197175A true JPH07197175A (ja) | 1995-08-01 |
Family
ID=18443650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35538893A Pending JPH07197175A (ja) | 1993-12-30 | 1993-12-30 | 耐圧強度に優れたキャップ用アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07197175A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999039019A1 (en) * | 1998-01-29 | 1999-08-05 | Alcoa Inc. | Method for making can end and tab stock |
| JP2003327262A (ja) * | 2002-03-07 | 2003-11-19 | Mitsubishi Materials Corp | キャップ及びボトル缶並びにネジ式密封ボトル |
-
1993
- 1993-12-30 JP JP35538893A patent/JPH07197175A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999039019A1 (en) * | 1998-01-29 | 1999-08-05 | Alcoa Inc. | Method for making can end and tab stock |
| JP2003327262A (ja) * | 2002-03-07 | 2003-11-19 | Mitsubishi Materials Corp | キャップ及びボトル缶並びにネジ式密封ボトル |
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