JPH07205254A - シート状物製造用ダイ及びシート状物の製造方法 - Google Patents
シート状物製造用ダイ及びシート状物の製造方法Info
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- JPH07205254A JPH07205254A JP6000459A JP45994A JPH07205254A JP H07205254 A JPH07205254 A JP H07205254A JP 6000459 A JP6000459 A JP 6000459A JP 45994 A JP45994 A JP 45994A JP H07205254 A JPH07205254 A JP H07205254A
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 長時間の溶融押出しに際しても、個々のヒー
トボルト３Ａ〜１１Ａに捩子によるガタの影響やクリー
プが発生せず、ヒートボルトの熱膨張量が隣接ヒートボ
ルトに対してより明確に確保できるダイを提供すると共
に、シート状物の幅方向の押出し厚さを容易に一定にす
る。 【構成】 対向する一対のリップブロック２３、２４の
スリット間隙から合成樹脂を連続的に押出すシート状物
製造用ダイにおいて、一方のリップブロック２３にスリ
ット間隙の長手方向に複数本のヒートボルト３Ａ〜１１
Ａを配列し、それぞれに、シート状物２１の厚みむらを
解消するための温度プログラムが入力されている制御装
置１７と接続された加熱手段１６を設ける。一方、他方
のリップブロック２４には、スリット間隙２２の長手方
向に複数本の手動調整用ボルト３Ｂ〜１１Ｂを設ける。
トボルト３Ａ〜１１Ａに捩子によるガタの影響やクリー
プが発生せず、ヒートボルトの熱膨張量が隣接ヒートボ
ルトに対してより明確に確保できるダイを提供すると共
に、シート状物の幅方向の押出し厚さを容易に一定にす
る。 【構成】 対向する一対のリップブロック２３、２４の
スリット間隙から合成樹脂を連続的に押出すシート状物
製造用ダイにおいて、一方のリップブロック２３にスリ
ット間隙の長手方向に複数本のヒートボルト３Ａ〜１１
Ａを配列し、それぞれに、シート状物２１の厚みむらを
解消するための温度プログラムが入力されている制御装
置１７と接続された加熱手段１６を設ける。一方、他方
のリップブロック２４には、スリット間隙２２の長手方
向に複数本の手動調整用ボルト３Ｂ〜１１Ｂを設ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱可塑性合成樹脂フィ
ルム等のシート状物の製造用ダイ及びシート状物の製造
方法の改良に関し、詳しくは、シート状物の幅方向の押
出し厚さを一定にし得るダイ及びそのシート状物の製造
方法に関する。
ルム等のシート状物の製造用ダイ及びシート状物の製造
方法の改良に関し、詳しくは、シート状物の幅方向の押
出し厚さを一定にし得るダイ及びそのシート状物の製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、二軸延伸フィルムに要求される厚
み精度はますます厳しくなっている。ここで、ダイのス
リット間隙を均一にすれば上記要求に応える均一な厚み
の二軸延伸フィルムが得られるというわけではない。何
故ならば二軸延伸フィルムの厚みを均一にするために
は、周知のようにダイの幅方向のスリット間隙をあるパ
ターンにする必要がある。一般にダイ形式がＴダイの場
合、このパターンとは、ダイ中央部のスリット間隙が狭
く、両端部のスリット間隙が広いというパターンであ
り、これによりシート状物の押出し成形の際にダイ中央
部に寄りがちな熱可塑性合成樹脂をダイの両端部へ流れ
やすくして、二軸延伸フィルムの厚みを均一にするので
ある。従来、かかる熱可塑性合成樹脂フィルムの厚み調
整方法としては、米国特許明細書第３９４０２２１号で
知られるように、ボルトの加熱、冷却による伸縮作用を
利用したヒートボルト方式が一般的である。すなわち、
この方式は、ダイ吐出部が固定リップと、上記複数のヒ
ートボルトが設けられた可動リップとからなるダイにお
いて、フィルムの厚み情報に応じてその位置に相当する
ダイの加熱手段に投入するエネルギーを増減させること
により、ヒートボルトを加熱、冷却し、リップ先端を伸
縮変形させてスリット間隙を一定に調整する方式であ
る。
み精度はますます厳しくなっている。ここで、ダイのス
リット間隙を均一にすれば上記要求に応える均一な厚み
の二軸延伸フィルムが得られるというわけではない。何
故ならば二軸延伸フィルムの厚みを均一にするために
は、周知のようにダイの幅方向のスリット間隙をあるパ
ターンにする必要がある。一般にダイ形式がＴダイの場
合、このパターンとは、ダイ中央部のスリット間隙が狭
く、両端部のスリット間隙が広いというパターンであ
り、これによりシート状物の押出し成形の際にダイ中央
部に寄りがちな熱可塑性合成樹脂をダイの両端部へ流れ
やすくして、二軸延伸フィルムの厚みを均一にするので
ある。従来、かかる熱可塑性合成樹脂フィルムの厚み調
整方法としては、米国特許明細書第３９４０２２１号で
知られるように、ボルトの加熱、冷却による伸縮作用を
利用したヒートボルト方式が一般的である。すなわち、
この方式は、ダイ吐出部が固定リップと、上記複数のヒ
ートボルトが設けられた可動リップとからなるダイにお
いて、フィルムの厚み情報に応じてその位置に相当する
ダイの加熱手段に投入するエネルギーを増減させること
により、ヒートボルトを加熱、冷却し、リップ先端を伸
縮変形させてスリット間隙を一定に調整する方式であ
る。
【０００３】そして、上記ヒートボルトの材質として
は、実開昭６０−７８４２０号公報に開示されたものが
知られており、これはスリット間隙調整を必要とする特
定のヒートボルトのみの材質に以前から常用されていた
例えば、機械構造用炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１−１９
７９）等の普通鋼よりも線膨脹係数の大きい１８−８ス
テンレス鋼（ＪＩＳ Ｇ４３０３−１９８１）を用いた
ものである。
は、実開昭６０−７８４２０号公報に開示されたものが
知られており、これはスリット間隙調整を必要とする特
定のヒートボルトのみの材質に以前から常用されていた
例えば、機械構造用炭素鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１−１９
７９）等の普通鋼よりも線膨脹係数の大きい１８−８ス
テンレス鋼（ＪＩＳ Ｇ４３０３−１９８１）を用いた
ものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来のヒートボルト方式のみによるダイでは、ボルト材質
の熱膨張を利用しているためにそのリップ変形量には限
界があり、大きくてもせいぜい２００〜３００μｍ程度
までである。しかし、前記したような均一な厚みの二軸
延伸フィルムを得るためには、特に厚物のフィルムをＴ
ダイで製膜する場合、ダイ中央部と両端部のスリット間
隙を４００μｍ以上変形させる必要がある。このため一
般には、上記米国特許明細書第３９４０２２１号のダイ
でも採用しているように、ヒートボルトの頭部にねじを
切り、手動にてもスリット間隙を調整できるようにして
いる。ところが、このように一つのヒートボルトで熱伸
縮による自動調整のヒートボルトと手動調整による手動
ボルトとを兼用している方式は、ねじにはおねねじとめ
ねじ間のいわゆるガタがあるため、ヒートボルトの熱膨
張がそのガタに吸収されて可動リップが動かない欠点が
ある。このガタをなくすためにバネを用いて強制的に吸
収している例も有るがヒートボルトの加熱温度は５００
℃以上に達することもあるので、バネの弾力がなくなり
再びねじのガタの問題を生じてくる。
来のヒートボルト方式のみによるダイでは、ボルト材質
の熱膨張を利用しているためにそのリップ変形量には限
界があり、大きくてもせいぜい２００〜３００μｍ程度
までである。しかし、前記したような均一な厚みの二軸
延伸フィルムを得るためには、特に厚物のフィルムをＴ
ダイで製膜する場合、ダイ中央部と両端部のスリット間
隙を４００μｍ以上変形させる必要がある。このため一
般には、上記米国特許明細書第３９４０２２１号のダイ
でも採用しているように、ヒートボルトの頭部にねじを
切り、手動にてもスリット間隙を調整できるようにして
いる。ところが、このように一つのヒートボルトで熱伸
縮による自動調整のヒートボルトと手動調整による手動
ボルトとを兼用している方式は、ねじにはおねねじとめ
ねじ間のいわゆるガタがあるため、ヒートボルトの熱膨
張がそのガタに吸収されて可動リップが動かない欠点が
ある。このガタをなくすためにバネを用いて強制的に吸
収している例も有るがヒートボルトの加熱温度は５００
℃以上に達することもあるので、バネの弾力がなくなり
再びねじのガタの問題を生じてくる。
【０００５】さらに、上述したヒートボルト材質には、
以下に述べる問題点があった。
以下に述べる問題点があった。
【０００６】１８−８ステンレス鋼を用いたヒートボ
ルトでは、普通鋼を用いたものよりも線膨脹率が大きい
ので広範囲なスリット隙間が得られるという長所がある
ものの、高温時における引張り強度が普通鋼に比べて劣
るという短所がある（２０℃における引張り強度は、前
者が６０kg／ｍｍ2 に対し、後者は８０kg／ｍｍ2 であ
るから低い。）。
ルトでは、普通鋼を用いたものよりも線膨脹率が大きい
ので広範囲なスリット隙間が得られるという長所がある
ものの、高温時における引張り強度が普通鋼に比べて劣
るという短所がある（２０℃における引張り強度は、前
者が６０kg／ｍｍ2 に対し、後者は８０kg／ｍｍ2 であ
るから低い。）。
【０００７】このため、高温下で長時間連続使用すると
熱膨張量は大きくなるがこれと共に可動リップからの反
力も大きくなるので更に大きな内部応力が生じ、以後の
加熱を繰返す毎に機械的強度が低下するという、いわゆ
るクリープ現象が生じ、最終的にはヒートボルトの熱膨
張量制御が不能となり、製品に厚みむらが生じる。
熱膨張量は大きくなるがこれと共に可動リップからの反
力も大きくなるので更に大きな内部応力が生じ、以後の
加熱を繰返す毎に機械的強度が低下するという、いわゆ
るクリープ現象が生じ、最終的にはヒートボルトの熱膨
張量制御が不能となり、製品に厚みむらが生じる。
【０００８】この場合に１８−８ステンレス鋼の引張り
強度不足を補うため、リップ部の剛性を低く設計するこ
とも考えられるが、その場合ダイ内部の溶融樹脂の圧力
変化が直ちにスリット隙間に波及し新たな厚みむらの発
生を招く恐れもあってリップ部の剛性低下設計には自ず
と制限があった。
強度不足を補うため、リップ部の剛性を低く設計するこ
とも考えられるが、その場合ダイ内部の溶融樹脂の圧力
変化が直ちにスリット隙間に波及し新たな厚みむらの発
生を招く恐れもあってリップ部の剛性低下設計には自ず
と制限があった。
【０００９】また、引張強度不足を補うため、ヒート
ボルトの熱膨張する部分のみに１８−８ステンレス鋼を
用い、他の部分には、引張強度の高いクロムモリブデン
鋼を用いても、加熱装置で発生した熱エネルギーが隣接
ヒートボルトに波及し、ダイ幅方向におけるヒートボル
ト間の差別化された温度設定が不可能であった。
ボルトの熱膨張する部分のみに１８−８ステンレス鋼を
用い、他の部分には、引張強度の高いクロムモリブデン
鋼を用いても、加熱装置で発生した熱エネルギーが隣接
ヒートボルトに波及し、ダイ幅方向におけるヒートボル
ト間の差別化された温度設定が不可能であった。
【００１０】この発明は、上記従来の問題点に鑑みてな
されたもので、本発明の目的は、 Ａ．長時間に及ぶシート状物の生産に際しても、個々の
ヒートボルトにねじによるガタの影響やクリープが発生
せず、熱膨張量の制御が容易に維持できると共に、 Ｂ．ヒートボルトの熱膨張量が隣接ヒートボルトに対し
てより明確に確保できる実用的なシート状物製造用ダイ
を提供すると共に、 Ｃ．シート状物の幅方向の押出し厚さを一定にし得るシ
ート状物の製造方法を提供することを目的とする。
されたもので、本発明の目的は、 Ａ．長時間に及ぶシート状物の生産に際しても、個々の
ヒートボルトにねじによるガタの影響やクリープが発生
せず、熱膨張量の制御が容易に維持できると共に、 Ｂ．ヒートボルトの熱膨張量が隣接ヒートボルトに対し
てより明確に確保できる実用的なシート状物製造用ダイ
を提供すると共に、 Ｃ．シート状物の幅方向の押出し厚さを一定にし得るシ
ート状物の製造方法を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明に係るシート状物製造用ダイは、スリット間
隙を介して対向する一対のリップブロックの前記スリッ
ト間隙から、熱可塑性合成樹脂を連続的に押出してシー
ト状物を製造するシート状物製造用ダイであって、
（イ）一方のリップブロックには、前記スリット間隙の
長手方向に複数本のヒートボルトが配列されていると共
に、（ロ）前記ヒートボルトのそれぞれには、前記シー
ト状物の厚みむらを解消するための温度プログラムが入
力されている制御装置と接続された加熱手段が設けられ
ており、（ハ）他方のリップブロックには、前記スリッ
ト間隙の長手方向に複数本の手動調整用ボルトが設けら
れていることを特徴とする。この場合、前記ヒートボル
トは、２０℃〜７００℃における熱伝導率が５〜２５kc
al/m・hr・℃であって、かつ、前記温度範囲での引張り
強度が７０〜１５０kg／ｍｍ2 の物性を有する合金鋼か
らなり、更に該合金鋼は、組成の７０重量％以上がＮｉ
であるのが好ましい。また、前記ヒートボルトの加熱手
段は、該ボルトの前記一方のリップブロック近傍側に内
蔵されているカートリッジヒータであることがより好ま
しい。
め、本発明に係るシート状物製造用ダイは、スリット間
隙を介して対向する一対のリップブロックの前記スリッ
ト間隙から、熱可塑性合成樹脂を連続的に押出してシー
ト状物を製造するシート状物製造用ダイであって、
（イ）一方のリップブロックには、前記スリット間隙の
長手方向に複数本のヒートボルトが配列されていると共
に、（ロ）前記ヒートボルトのそれぞれには、前記シー
ト状物の厚みむらを解消するための温度プログラムが入
力されている制御装置と接続された加熱手段が設けられ
ており、（ハ）他方のリップブロックには、前記スリッ
ト間隙の長手方向に複数本の手動調整用ボルトが設けら
れていることを特徴とする。この場合、前記ヒートボル
トは、２０℃〜７００℃における熱伝導率が５〜２５kc
al/m・hr・℃であって、かつ、前記温度範囲での引張り
強度が７０〜１５０kg／ｍｍ2 の物性を有する合金鋼か
らなり、更に該合金鋼は、組成の７０重量％以上がＮｉ
であるのが好ましい。また、前記ヒートボルトの加熱手
段は、該ボルトの前記一方のリップブロック近傍側に内
蔵されているカートリッジヒータであることがより好ま
しい。
【００１２】本発明に係るシート状物の製造方法は、ス
リット間隙を介して対向する一対のリップブロックの前
記スリット間隙から、熱可塑性合成樹脂を連続的に押出
してシート状物を製造するシート状物の製造方法であっ
て、（イ）前記一対のリップブロックのうちの一方のリ
ップブロックに加熱手段を内蔵したヒートボルトを、他
方のリップブロックに手動調整用ボルトを共に前記スリ
ット間隙の長手方向に沿って複数本配列し、（ロ）前記
熱可塑性合成樹脂の少なくとも押出し開示時の大なるス
リット間隙を要する場合には、前記スリット間隙を前記
手動調整用ボルトで調整し、（ハ）前記熱可塑性合成樹
脂の押出し中の小なるスリット間隙調整を要する場合
は、前記複数本のそれぞれのヒートボルトの加熱手段
を、シート状物の厚みむらを解消するための温度プログ
ラムが入力されている制御装置によって個々に自動制御
することを特徴とする。この場合、前記ヒートボルト
は、２０℃〜７００℃における熱伝導率が５〜２５kcal
/m・hr・℃であって、かつ、前記温度範囲での引張り強
度が７０〜１５０kg／ｍｍ2 の物性を有する合金鋼から
なり、更に該合金鋼は、組成の７０重量％以上がＮｉで
あるものを用いるのが好ましい。
リット間隙を介して対向する一対のリップブロックの前
記スリット間隙から、熱可塑性合成樹脂を連続的に押出
してシート状物を製造するシート状物の製造方法であっ
て、（イ）前記一対のリップブロックのうちの一方のリ
ップブロックに加熱手段を内蔵したヒートボルトを、他
方のリップブロックに手動調整用ボルトを共に前記スリ
ット間隙の長手方向に沿って複数本配列し、（ロ）前記
熱可塑性合成樹脂の少なくとも押出し開示時の大なるス
リット間隙を要する場合には、前記スリット間隙を前記
手動調整用ボルトで調整し、（ハ）前記熱可塑性合成樹
脂の押出し中の小なるスリット間隙調整を要する場合
は、前記複数本のそれぞれのヒートボルトの加熱手段
を、シート状物の厚みむらを解消するための温度プログ
ラムが入力されている制御装置によって個々に自動制御
することを特徴とする。この場合、前記ヒートボルト
は、２０℃〜７００℃における熱伝導率が５〜２５kcal
/m・hr・℃であって、かつ、前記温度範囲での引張り強
度が７０〜１５０kg／ｍｍ2 の物性を有する合金鋼から
なり、更に該合金鋼は、組成の７０重量％以上がＮｉで
あるものを用いるのが好ましい。
【００１３】ところで本発明においてヒートボルトと
は、シート状物製造用ダイのスリット隙間を調整するこ
とを目的として一方のリップブロックのスリット間隙の
幅方向に所定間隔で複数本設けられたボルトであって、
リップブロックを弾性変形させることにより、所望のス
リット隙間を得るものをいう。また、加熱手段とは、上
記ヒートボルトを個々に加熱することにより、ヒートボ
ルトに軸方向の熱膨張を発生させる加熱装置をいい、例
えばカートリッジヒータ、ヒートパイプなどが挙げられ
る。この加熱装置は、ヒートボルト内に内蔵されている
のが熱エネルギーを無駄なく熱膨張に転換し得ることと
隣接ヒートボルトへの放熱による悪影響がない点で好ま
しい。
は、シート状物製造用ダイのスリット隙間を調整するこ
とを目的として一方のリップブロックのスリット間隙の
幅方向に所定間隔で複数本設けられたボルトであって、
リップブロックを弾性変形させることにより、所望のス
リット隙間を得るものをいう。また、加熱手段とは、上
記ヒートボルトを個々に加熱することにより、ヒートボ
ルトに軸方向の熱膨張を発生させる加熱装置をいい、例
えばカートリッジヒータ、ヒートパイプなどが挙げられ
る。この加熱装置は、ヒートボルト内に内蔵されている
のが熱エネルギーを無駄なく熱膨張に転換し得ることと
隣接ヒートボルトへの放熱による悪影響がない点で好ま
しい。
【００１４】ここで、熱膨張量を多く得るために熱膨張
のメカニズムを解析すると熱膨張量ΔＬは、下記式で示
される。 ΔＬ＝α・Ｌ・Δｔ ただし、α：線膨脹係数 Ｌ：ヒートボルトの軸部の熱膨張部の長さ Δｔ：加熱装置よる温度差 上記式から熱膨張量ΔＬを拡大する手段は、まず第１に
線膨脹係数αの大きい材質をヒートボルトに用いること
が考えられるが、前述の実開昭６０−７８４２０号公報
に示した通り、線膨脹係数αが大きい材質のみに着目
し、機械的強度、特に金属の代表的強度である引張り強
度を無視して材料選定をするとクリープ現象による永久
歪が発生し、実用に耐えられないという問題がある。
のメカニズムを解析すると熱膨張量ΔＬは、下記式で示
される。 ΔＬ＝α・Ｌ・Δｔ ただし、α：線膨脹係数 Ｌ：ヒートボルトの軸部の熱膨張部の長さ Δｔ：加熱装置よる温度差 上記式から熱膨張量ΔＬを拡大する手段は、まず第１に
線膨脹係数αの大きい材質をヒートボルトに用いること
が考えられるが、前述の実開昭６０−７８４２０号公報
に示した通り、線膨脹係数αが大きい材質のみに着目
し、機械的強度、特に金属の代表的強度である引張り強
度を無視して材料選定をするとクリープ現象による永久
歪が発生し、実用に耐えられないという問題がある。
【００１５】また第２の手段として、ヒートボルトの軸
部の長さＬを長くすることも考えられるが、現実問題と
してスペース的制約が伴う上、ダイ全体が重くなるなど
適切な手段ではない。そこで、最後の手段である加熱装
置よる温度差Δｔを最大限に確保すべく本発明者らは鋭
意検討した結果、線膨脹係数αが大なることに頼らずし
てヒートボルトの材質に熱伝導率の小さい材質を用いる
ことでヒートボルトと隣接ヒートボルトとのスリット隙
間を効率的に差別化して拡大し得ることに着目し、しか
も従来ダイの前記問題点のクリープ現象をも同時に解
消し得ることを見出した。本発明者らの実験によれば、
ヒートボルトの２０℃〜７００℃の実用的温度における
熱伝導率は、５〜２５kcal/m・hr・℃の範囲が好まし
く、より好ましくは１２〜２０kcal/m・hr・℃であるこ
とが判明した。熱伝導率が２５kcal/m・hr・℃を越える
と放熱のためダイ本体、隣接ヒートボルトとの温度差が
得られず、ダイ幅方向における所望の差別化されたスリ
ット隙間が得られない。また、熱伝導率の下限である５
kcal/m・hr・℃の数値は、本発明の熱伝導率と引張り強
度を同時に満足し、かつ、現存し得る実用的金属の下限
値であり、該数値が低ければ低い程良いことは言うまで
もない。なお、熱伝導率が低いと所望のスリット隙間が
得られるまでの時間が長くなる懸念があるが１０分程度
であって実際の製膜に際して問題となるレベルではな
い。次に、引張り強度の好ましい値は、前記実用的温度
において７０〜１５０kg／ｍｍ2 であるがより好ましく
は８０〜１１０kg／ｍｍ2 である。引張り強度が７０kg
／ｍｍ2 未満となるとクリープ現象が顕著となり、可動
リップからの反力にヒートボルトが対抗しきれず、ダイ
幅方向に所望のスリット隙間が得られない。また、引張
り強度の上限値１５０kg／ｍｍ2 も前記熱伝導率と同様
に現存し得る実用的金属の上限値であり、該数値が高け
れば高い程良いことは言うまでもない。このような熱伝
導率と、引張り強度を有する金属ならば如何なるもので
も良いが実用的金属として、例えば耐蝕耐熱超合金鋼
（ＪＩＳ Ｇ４９０１−１９８１、第１表参照）等があ
り、該金属の組成は、Ｎｉが重量％で７０％以上含まれ
ているものである。ＮｉとＣｒの組成総量が５０％未満
になると引張り強度が極端に不足し、クリープ現象にも
耐えられなくなるので適当でない。なお、前記熱伝導
率、引張り強度、ＮｉとＣｒの組成総量などの物性の測
定方法は、それぞれ平板比較法（ＪＩＳ Ａ１４１２−
１９７７）または平板直接法（ＪＩＳ Ａ１４１３−１
９７７）、金属材料引張試験法（ＪＩＳ Ｇ０５６７−
１９７８またはＪＩＳ Ｚ２２４１−１９８０）、とり
べ分析法（ＪＩＳ Ｇ０３０３−１９７２）で定められ
た方法による。
部の長さＬを長くすることも考えられるが、現実問題と
してスペース的制約が伴う上、ダイ全体が重くなるなど
適切な手段ではない。そこで、最後の手段である加熱装
置よる温度差Δｔを最大限に確保すべく本発明者らは鋭
意検討した結果、線膨脹係数αが大なることに頼らずし
てヒートボルトの材質に熱伝導率の小さい材質を用いる
ことでヒートボルトと隣接ヒートボルトとのスリット隙
間を効率的に差別化して拡大し得ることに着目し、しか
も従来ダイの前記問題点のクリープ現象をも同時に解
消し得ることを見出した。本発明者らの実験によれば、
ヒートボルトの２０℃〜７００℃の実用的温度における
熱伝導率は、５〜２５kcal/m・hr・℃の範囲が好まし
く、より好ましくは１２〜２０kcal/m・hr・℃であるこ
とが判明した。熱伝導率が２５kcal/m・hr・℃を越える
と放熱のためダイ本体、隣接ヒートボルトとの温度差が
得られず、ダイ幅方向における所望の差別化されたスリ
ット隙間が得られない。また、熱伝導率の下限である５
kcal/m・hr・℃の数値は、本発明の熱伝導率と引張り強
度を同時に満足し、かつ、現存し得る実用的金属の下限
値であり、該数値が低ければ低い程良いことは言うまで
もない。なお、熱伝導率が低いと所望のスリット隙間が
得られるまでの時間が長くなる懸念があるが１０分程度
であって実際の製膜に際して問題となるレベルではな
い。次に、引張り強度の好ましい値は、前記実用的温度
において７０〜１５０kg／ｍｍ2 であるがより好ましく
は８０〜１１０kg／ｍｍ2 である。引張り強度が７０kg
／ｍｍ2 未満となるとクリープ現象が顕著となり、可動
リップからの反力にヒートボルトが対抗しきれず、ダイ
幅方向に所望のスリット隙間が得られない。また、引張
り強度の上限値１５０kg／ｍｍ2 も前記熱伝導率と同様
に現存し得る実用的金属の上限値であり、該数値が高け
れば高い程良いことは言うまでもない。このような熱伝
導率と、引張り強度を有する金属ならば如何なるもので
も良いが実用的金属として、例えば耐蝕耐熱超合金鋼
（ＪＩＳ Ｇ４９０１−１９８１、第１表参照）等があ
り、該金属の組成は、Ｎｉが重量％で７０％以上含まれ
ているものである。ＮｉとＣｒの組成総量が５０％未満
になると引張り強度が極端に不足し、クリープ現象にも
耐えられなくなるので適当でない。なお、前記熱伝導
率、引張り強度、ＮｉとＣｒの組成総量などの物性の測
定方法は、それぞれ平板比較法（ＪＩＳ Ａ１４１２−
１９７７）または平板直接法（ＪＩＳ Ａ１４１３−１
９７７）、金属材料引張試験法（ＪＩＳ Ｇ０５６７−
１９７８またはＪＩＳ Ｚ２２４１−１９８０）、とり
べ分析法（ＪＩＳ Ｇ０３０３−１９７２）で定められ
た方法による。
【００１６】そして、本発明において手動調整用ボルト
とは、固定リップに設けられたスリット間隙調整用のボ
ルトであって、作業者がボルトを手動で押し引き調整す
ることによりスリット間隙をその幅方向で一定に調整す
るものをいう。具体的には、例えば、差動ねじ、台形ね
じ等が挙げられる。すなわち、本発明のシート状物製造
用ダイは、スリット間隙調整手段として、スリット間隙
を介して形成される一対のリップブロックのそれぞれ
に、手動調整用ボルトと上記特定材質のヒートボルトと
からなる自動調整用ボルトの二つの調整手段が設けられ
ているのである。
とは、固定リップに設けられたスリット間隙調整用のボ
ルトであって、作業者がボルトを手動で押し引き調整す
ることによりスリット間隙をその幅方向で一定に調整す
るものをいう。具体的には、例えば、差動ねじ、台形ね
じ等が挙げられる。すなわち、本発明のシート状物製造
用ダイは、スリット間隙調整手段として、スリット間隙
を介して形成される一対のリップブロックのそれぞれ
に、手動調整用ボルトと上記特定材質のヒートボルトと
からなる自動調整用ボルトの二つの調整手段が設けられ
ているのである。
【００１７】
【作用】この発明は、上記構成としたことにより以下に
述べる特有の作用を奏する。 ◎１）まず、ダイのスリット間隙調整を、ヒートボルト
による自動制御と手動調整用ボルトによる手動制御とに
分離したことによって、ヒートボルトの操作量が直接、
可動リップの変形量となるから、スリット間隙の自動制
御においてねじのガタが影響しなくなる。 ２）従来のヒートボルトの材質に対し、熱伝導率が低
く、引張り強度が大なる一定組成の合金鋼を用いたた
め、ダイ本体および隣接ヒートボルトへの放熱が減少
し、加熱装置から投入された熱エネルギーの大部分は、
ヒートボルトの軸方向への熱膨張に転換される。
述べる特有の作用を奏する。 ◎１）まず、ダイのスリット間隙調整を、ヒートボルト
による自動制御と手動調整用ボルトによる手動制御とに
分離したことによって、ヒートボルトの操作量が直接、
可動リップの変形量となるから、スリット間隙の自動制
御においてねじのガタが影響しなくなる。 ２）従来のヒートボルトの材質に対し、熱伝導率が低
く、引張り強度が大なる一定組成の合金鋼を用いたた
め、ダイ本体および隣接ヒートボルトへの放熱が減少
し、加熱装置から投入された熱エネルギーの大部分は、
ヒートボルトの軸方向への熱膨張に転換される。
【００１８】
【実施例】以下、この発明の一実施例を図面に基づいて
詳細に説明する。図１は、この発明に係るシート状物製
造用ダイの幅方向の正面図、図２は、図１のＡ−Ａ矢視
の拡大断面図である。図１において、１は、ダイ本体、
２は、該ダイ本体を加熱する主加熱装置である。ダイ本
体１は、図２に示すように、右型ダイ１２と左型ダイ１
９とが図示しないボルトで一体に固定されており、両型
の接合面には、主加熱装置２で加熱された溶融樹脂をダ
イの幅方向に分配するマニホールド部２０と、押出しフ
ィルム２１の厚さを決定するスリット間隙２２とが刻設
されている。このスリッ間隙２２は、両型の下部に垂下
した一方のリップブロック２３と他方のリップブロック
２４によって形成される間隙である。図１において３Ａ
〜１１Ａは、右型ダイ１２の突出部１４ａに捩子込まれ
たスリット間隙２２調整用のヒートボルトで、ダイの幅
方向に合計９個が一列に設けられている。また、これら
ヒートボルト３Ａ〜１１Ａに対応して、スリット間隙２
２の幅方向に同じ数だけの手動調整用ボルト３Ｂ〜１１
Ｂが左型１９の突出部１４ｂに同一間隔で設けられてい
る。
詳細に説明する。図１は、この発明に係るシート状物製
造用ダイの幅方向の正面図、図２は、図１のＡ−Ａ矢視
の拡大断面図である。図１において、１は、ダイ本体、
２は、該ダイ本体を加熱する主加熱装置である。ダイ本
体１は、図２に示すように、右型ダイ１２と左型ダイ１
９とが図示しないボルトで一体に固定されており、両型
の接合面には、主加熱装置２で加熱された溶融樹脂をダ
イの幅方向に分配するマニホールド部２０と、押出しフ
ィルム２１の厚さを決定するスリット間隙２２とが刻設
されている。このスリッ間隙２２は、両型の下部に垂下
した一方のリップブロック２３と他方のリップブロック
２４によって形成される間隙である。図１において３Ａ
〜１１Ａは、右型ダイ１２の突出部１４ａに捩子込まれ
たスリット間隙２２調整用のヒートボルトで、ダイの幅
方向に合計９個が一列に設けられている。また、これら
ヒートボルト３Ａ〜１１Ａに対応して、スリット間隙２
２の幅方向に同じ数だけの手動調整用ボルト３Ｂ〜１１
Ｂが左型１９の突出部１４ｂに同一間隔で設けられてい
る。
【００１９】図２のヒートボルト７Ａは、右型１２の突
出部１４ａを貫通した状態でその先端部の捩子７ａがナ
ット２５で一方のリップブロック２３に固定されてお
り、他端部はボルト途中の大径部７ｂが中空捩子２６で
図の左方向に押圧されることにより、突出部１４ａに固
定されている。ヒートボルト７Ａ内部には、ボルトを常
温から７００℃程度にまで加熱し得る前記カートリッジ
ヒータ１６が内蔵されており、このヒータは電気配線１
５ａ、コネクタ１８および電気配線１５ｂを経て、予め
シート厚みむらを解消するための差別化された温度プロ
グラムが入力されている制御装置１７と接続されてい
る。したがって、一方のリップブロック２３は、ヒート
ボルト７Ａのカートリッジヒータ１６に通電されると、
その大径部７ｂが突出部１４ａに固定されているので、
図の左右方向に進退することができる。上記構成は、ヒ
ートボルト７Ａのみならず、他のヒートボルト全てにつ
いて同じである。
出部１４ａを貫通した状態でその先端部の捩子７ａがナ
ット２５で一方のリップブロック２３に固定されてお
り、他端部はボルト途中の大径部７ｂが中空捩子２６で
図の左方向に押圧されることにより、突出部１４ａに固
定されている。ヒートボルト７Ａ内部には、ボルトを常
温から７００℃程度にまで加熱し得る前記カートリッジ
ヒータ１６が内蔵されており、このヒータは電気配線１
５ａ、コネクタ１８および電気配線１５ｂを経て、予め
シート厚みむらを解消するための差別化された温度プロ
グラムが入力されている制御装置１７と接続されてい
る。したがって、一方のリップブロック２３は、ヒート
ボルト７Ａのカートリッジヒータ１６に通電されると、
その大径部７ｂが突出部１４ａに固定されているので、
図の左右方向に進退することができる。上記構成は、ヒ
ートボルト７Ａのみならず、他のヒートボルト全てにつ
いて同じである。
【００２０】一方、手動調整用ボルト７Ｂにおいては、
ボルト２７の右端部がナット２３で他方のリップブロッ
ク２４に固定されており、左端部の捩子が捩子２８の雌
捩子２８ａと螺合している。捩子２８は、ボルト２７と
螺合すると共にその外周に設けられた雄捩子２８ｂが左
型１９の突出部１４ｂと螺合している。この雌捩子２８
ａのピッチは、雄捩子２８ｂのピッチよりも小さくされ
ているいわゆる差動捩子機構になっており、捩子２８の
頭部２８ｃを所望回数回転させることにより、ボルト２
７すなわち他方のリップブロック２４を図の左右方向に
微小距離だけ進退させることができる。上記構成も図示
した手動調整用ボルト７Ｂのみならず、他の手動調整用
ボルト全てについて同じとなっている。
ボルト２７の右端部がナット２３で他方のリップブロッ
ク２４に固定されており、左端部の捩子が捩子２８の雌
捩子２８ａと螺合している。捩子２８は、ボルト２７と
螺合すると共にその外周に設けられた雄捩子２８ｂが左
型１９の突出部１４ｂと螺合している。この雌捩子２８
ａのピッチは、雄捩子２８ｂのピッチよりも小さくされ
ているいわゆる差動捩子機構になっており、捩子２８の
頭部２８ｃを所望回数回転させることにより、ボルト２
７すなわち他方のリップブロック２４を図の左右方向に
微小距離だけ進退させることができる。上記構成も図示
した手動調整用ボルト７Ｂのみならず、他の手動調整用
ボルト全てについて同じとなっている。
【００２１】かかる図１および図２の構成のシート状物
製造用ダイに対して、本実施例では、ヒートボルト３Ａ
〜１１Ａとして、次の表１に示す材質と表２に示す物性
とを併有するこの発明に係る耐蝕耐熱超合金鋼（ＪＩＳ
Ｇ４９０１−１９８１、図３のサンプルＡ）と、従来
常用されていた機械構造用炭素鋼等の普通鋼よりも高強
度であるクロムモリブデン鋼（ＪＩＳ Ｇ４１０５−１
９７９、図３のサンプルＢ）の２種類のヒートボルトを
用い、該２種類のヒートボルトのいずれに対しても軸部
の熱膨張部の長さが１００ｍｍ、カートリッジヒータ１
６のヒータ容量が１００Ｗのものを用い、主加熱装置２
の加熱温度を３００℃に設定する一方、前記２種類のヒ
ートボルトの有意差を検討するため、全ての手動調整用
ボルト３Ｂ〜１１Ｂは操作せず、ダイ１の中央に位置す
るヒートボルト７のみの加熱温度を４８０℃に設定し、
残る８個のヒートボルトは加熱しない実験条件で生じた
スリット隙間の変化量を示したのが図３である。
製造用ダイに対して、本実施例では、ヒートボルト３Ａ
〜１１Ａとして、次の表１に示す材質と表２に示す物性
とを併有するこの発明に係る耐蝕耐熱超合金鋼（ＪＩＳ
Ｇ４９０１−１９８１、図３のサンプルＡ）と、従来
常用されていた機械構造用炭素鋼等の普通鋼よりも高強
度であるクロムモリブデン鋼（ＪＩＳ Ｇ４１０５−１
９７９、図３のサンプルＢ）の２種類のヒートボルトを
用い、該２種類のヒートボルトのいずれに対しても軸部
の熱膨張部の長さが１００ｍｍ、カートリッジヒータ１
６のヒータ容量が１００Ｗのものを用い、主加熱装置２
の加熱温度を３００℃に設定する一方、前記２種類のヒ
ートボルトの有意差を検討するため、全ての手動調整用
ボルト３Ｂ〜１１Ｂは操作せず、ダイ１の中央に位置す
るヒートボルト７のみの加熱温度を４８０℃に設定し、
残る８個のヒートボルトは加熱しない実験条件で生じた
スリット隙間の変化量を示したのが図３である。
【表１】
【表２】 この図３は、前記テスト条件によるスリット隙間量を各
９個の夫々のヒートボルト位置について測定したもの
で、横軸は該ヒートボルト３Ａ〜１１Ａの位置を示し隣
接ボルト間の間隔は３０ｍｍ、また縦軸はサンプルＢの
ヒートボルトによって発生したスリット隙間を基準にサ
ンプルＢのヒートボルトとサンプルＡのヒートボルトの
スリット隙間の比をプロットしたものである。
９個の夫々のヒートボルト位置について測定したもの
で、横軸は該ヒートボルト３Ａ〜１１Ａの位置を示し隣
接ボルト間の間隔は３０ｍｍ、また縦軸はサンプルＢの
ヒートボルトによって発生したスリット隙間を基準にサ
ンプルＢのヒートボルトとサンプルＡのヒートボルトの
スリット隙間の比をプロットしたものである。
【００２２】この図３に示すようにサンプルＡとサンプ
ルＢのヒートボルトの線膨脹係数αは、共に略同等（表
２参照）にも拘らず、サンプルＡのヒートボルトのスリ
ット隙間（実線）は、サンプルＢのそれ（破線）に比べ
て約２倍のスリット隙間調整能力が拡大しており、ヒー
トボルトの材質に本発明に係る物性の合金鋼を用いるこ
との効果が実証された。
ルＢのヒートボルトの線膨脹係数αは、共に略同等（表
２参照）にも拘らず、サンプルＡのヒートボルトのスリ
ット隙間（実線）は、サンプルＢのそれ（破線）に比べ
て約２倍のスリット隙間調整能力が拡大しており、ヒー
トボルトの材質に本発明に係る物性の合金鋼を用いるこ
との効果が実証された。
【００２３】また、サンプルＡのヒートボルトを用いて
３０日間に及ぶ長期連続テストをしたところ、サンプル
Ｂでは５００℃以上に加熱すると、テスト後の観察でヒ
ートボルトの軸部の熱膨張部にクリープ現象による数１
０μｍ〜数１００μｍの永久歪が発生して不良品のシー
ト状物が発生したが、サンプルＡを用いたヒートボルト
では２０℃〜７００℃の加熱温度で３０日間連続使用し
ても何ら前記永久歪は観察されなかった。
３０日間に及ぶ長期連続テストをしたところ、サンプル
Ｂでは５００℃以上に加熱すると、テスト後の観察でヒ
ートボルトの軸部の熱膨張部にクリープ現象による数１
０μｍ〜数１００μｍの永久歪が発生して不良品のシー
ト状物が発生したが、サンプルＡを用いたヒートボルト
では２０℃〜７００℃の加熱温度で３０日間連続使用し
ても何ら前記永久歪は観察されなかった。
【００２４】また、上記テスト時に生産された熱可塑性
合成樹脂フィルムの幅方向の厚みむら（厚さの最大値と
最小値の差を厚さの平均値で除した値）を実測したとこ
ろ、サンプルＢのヒートボルトを使用した場合の４〜５
％に対し、サンプルＡのヒートボルトを使用した場合は
２〜３％となり、実際生産された製品も良好な結果が得
られた。しかもカートリッジヒータ１６から投入した熱
エネルギーの一部が、一方のリップブロック２３を介し
てスリット間隙２２内の熱可塑性溶融樹脂に熱伝導して
該樹脂の低粘度化を招き、吐出流量が逆に増加し、押出
しフィルム２１が厚くなるという従来の問題点も併せて
解決できた。
合成樹脂フィルムの幅方向の厚みむら（厚さの最大値と
最小値の差を厚さの平均値で除した値）を実測したとこ
ろ、サンプルＢのヒートボルトを使用した場合の４〜５
％に対し、サンプルＡのヒートボルトを使用した場合は
２〜３％となり、実際生産された製品も良好な結果が得
られた。しかもカートリッジヒータ１６から投入した熱
エネルギーの一部が、一方のリップブロック２３を介し
てスリット間隙２２内の熱可塑性溶融樹脂に熱伝導して
該樹脂の低粘度化を招き、吐出流量が逆に増加し、押出
しフィルム２１が厚くなるという従来の問題点も併せて
解決できた。
【００２５】更に、上記ヒートボルト３Ａ〜１１Ａに対
向して設けられた手動調整用ボルト３Ｂ〜１１Ｂは、ヒ
ートボルト以上の変形量が得られるため、製膜スタート
時においてフィルム厚さを概略均一にすることが可能と
なり、上述したヒートボルトの効果に加えて大変形量の
効果が得られ、スリット間隙２２の調整の自由度が増え
た。
向して設けられた手動調整用ボルト３Ｂ〜１１Ｂは、ヒ
ートボルト以上の変形量が得られるため、製膜スタート
時においてフィルム厚さを概略均一にすることが可能と
なり、上述したヒートボルトの効果に加えて大変形量の
効果が得られ、スリット間隙２２の調整の自由度が増え
た。
【００２６】
【発明の効果】以上に述べたように、この発明に係るシ
ート状物製造用ダイは、自動制御用のヒートボルトと手
動調整用のボルトを分離すると共に、自動制御用ヒート
ボルトの個々のボルトに加熱手段を設け、この加熱手段
をシート状物の厚みむらを解消するための他のボルトと
は差別化された温度プログラムが入力された制御装置で
個々に制御したため、長時間に及ぶシート状物の生産に
際しても、個々のヒートボルトに対するガタの悪影響を
排除しながら、熱膨張量の制御を容易に行なえる。ま
た、前記ヒートボルトに熱伝導率が低く、引張り強度が
大なる特定の合金鋼を用いたため、ヒートボルトを繰返
し加熱してもクリープ現象が発生せず、連続使用しても
何らスリット間隙調整能力が低下することのない耐久力
のある実用的なシート状物製造用ダイが得られる。さら
に、ヒートボルトの熱膨張量が隣接ヒートボルトに対し
てより明確に確保できるため、実用的なシート状物製造
用ダイが得られる。
ート状物製造用ダイは、自動制御用のヒートボルトと手
動調整用のボルトを分離すると共に、自動制御用ヒート
ボルトの個々のボルトに加熱手段を設け、この加熱手段
をシート状物の厚みむらを解消するための他のボルトと
は差別化された温度プログラムが入力された制御装置で
個々に制御したため、長時間に及ぶシート状物の生産に
際しても、個々のヒートボルトに対するガタの悪影響を
排除しながら、熱膨張量の制御を容易に行なえる。ま
た、前記ヒートボルトに熱伝導率が低く、引張り強度が
大なる特定の合金鋼を用いたため、ヒートボルトを繰返
し加熱してもクリープ現象が発生せず、連続使用しても
何らスリット間隙調整能力が低下することのない耐久力
のある実用的なシート状物製造用ダイが得られる。さら
に、ヒートボルトの熱膨張量が隣接ヒートボルトに対し
てより明確に確保できるため、実用的なシート状物製造
用ダイが得られる。
【００２７】この発明に係るシート状物の製造方法は、
自動制御用のヒートボルトと手動調整用のボルトを分離
し、熱可塑性合成樹脂の少なくとも押出し開示時の大な
るスリット間隙を要する場合には、手動調整用ボルトで
調整し、押出し中の小なるスリット間隙調整の場合は、
ヒートボルトの加熱手段をシート状物の厚みむらを解消
するための温度プログラムが入力されている制御装置に
よって個々に自動制御したため、ヒートボルトによるス
リット間隙の自動制御の操作量以上の領域では、手動調
整用ボルトで容易に調整できると共に、押出し中は、ね
じのガタがないために加熱装置に投入するエネルギーの
増減によるヒートボルトの伸縮がそのままリップ先端の
変位量につながり、シート状物厚みの制御性が向上す
る。したがって、シート状物の幅方向の押出し厚さを容
易に一定にすることができる。
自動制御用のヒートボルトと手動調整用のボルトを分離
し、熱可塑性合成樹脂の少なくとも押出し開示時の大な
るスリット間隙を要する場合には、手動調整用ボルトで
調整し、押出し中の小なるスリット間隙調整の場合は、
ヒートボルトの加熱手段をシート状物の厚みむらを解消
するための温度プログラムが入力されている制御装置に
よって個々に自動制御したため、ヒートボルトによるス
リット間隙の自動制御の操作量以上の領域では、手動調
整用ボルトで容易に調整できると共に、押出し中は、ね
じのガタがないために加熱装置に投入するエネルギーの
増減によるヒートボルトの伸縮がそのままリップ先端の
変位量につながり、シート状物厚みの制御性が向上す
る。したがって、シート状物の幅方向の押出し厚さを容
易に一定にすることができる。
【図１】この発明に係るシート状物製造用ダイの幅方向
の正面図である。
の正面図である。
【図２】図１のダイのＡ−Ａ矢視の拡大断面図である。
【図３】従来ダイとこの発明に係るシート状物製造用ダ
イを同一温度に加熱した場合に発生するスリット隙間の
比を従来ダイを基準として示した図である。
イを同一温度に加熱した場合に発生するスリット隙間の
比を従来ダイを基準として示した図である。
【符号の説明】 １：ダイ本体 ２：主加熱装置 ３Ａ〜１１Ａ：ヒートボルト（自動調整用ボルト） ３Ｂ〜１１Ｂ：手動調整用ボルト １２：右型ダイ １４ａ、１４ｂ：突出部 １５ａ、１５ｂ：電気配線 １６：カートリッジヒータ １７：制御装置 １８：コネクタ １９：左型ダイ ２０：マニホールド部 ２１：押出しフィルム ２２：スリット間隙
Claims (5)
- 【請求項１】 スリット間隙を介して対向する一対のリ
ップブロックの前記スリット間隙から、熱可塑性合成樹
脂を連続的に押出してシート状物を製造するシート状物
製造用ダイであって、 （イ）一方のリップブロックには、前記スリット間隙の
長手方向に複数本のヒートボルトが配列されていると共
に、 （ロ）前記ヒートボルトのそれぞれには、前記シート状
物の厚みむらを解消するための温度プログラムが入力さ
れている制御装置と接続された加熱手段が設けられてお
り、 （ハ）他方のリップブロックには、前記スリット間隙の
長手方向に複数本の手動調整用ボルトが設けられている
ことを特徴とするシート状物製造用ダイ。 - 【請求項２】 前記ヒートボルトは、２０℃〜７００℃
における熱伝導率が５〜２５kcal/m・hr・℃であって、
かつ、前記温度範囲での引張り強度が７０〜１５０kg／
ｍｍ2 の物性を有する合金鋼からなり、更に該合金鋼
は、組成の７０重量％以上がＮｉであることを特徴とす
る請求項１のシート状物製造用ダイ。 - 【請求項３】 前記ヒートボルトの加熱手段は、該ボル
トの前記一方のリップブロック近傍側に内蔵されている
カートリッジヒータであることを特徴とする請求項２の
シート状物製造用ダイ。 - 【請求項４】 スリット間隙を介して対向する一対のリ
ップブロックの前記スリット間隙から、熱可塑性合成樹
脂を連続的に押出してシート状物を製造するシート状物
の製造方法であって、 （イ）前記一対のリップブロックのうちの一方のリップ
ブロックに加熱手段を内蔵したヒートボルトを、他方の
リップブロックに手動調整用ボルトを共に前記スリット
間隙の長手方向に沿って複数本配列し、 （ロ）前記熱可塑性合成樹脂の少なくとも押出し開示時
の大なるスリット間隙を要する場合には、前記スリット
間隙を前記手動調整用ボルトで調整し、 （ハ）前記熱可塑性合成樹脂の押出し中の小なるスリッ
ト間隙調整を要する場合は、前記複数本のそれぞれのヒ
ートボルトの加熱手段を、シート状物の厚みむらを解消
するための温度プログラムが入力されている制御装置に
よって個々に自動制御することを特徴とするシート状物
の製造方法。 - 【請求項５】 前記ヒートボルトは、２０℃〜７００℃
における熱伝導率が５〜２５kcal/m・hr・℃であって、
かつ、前記温度範囲での引張り強度が７０〜１５０kg／
ｍｍ2 の物性を有する合金鋼からなり、更に該合金鋼
は、組成の７０重量％以上がＮｉであるものを用いるこ
とを特徴とする請求項４のシート状物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6000459A JPH07205254A (ja) | 1994-01-07 | 1994-01-07 | シート状物製造用ダイ及びシート状物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6000459A JPH07205254A (ja) | 1994-01-07 | 1994-01-07 | シート状物製造用ダイ及びシート状物の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07205254A true JPH07205254A (ja) | 1995-08-08 |
Family
ID=11474392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6000459A Pending JPH07205254A (ja) | 1994-01-07 | 1994-01-07 | シート状物製造用ダイ及びシート状物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07205254A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002172679A (ja) * | 2000-12-07 | 2002-06-18 | Toray Ind Inc | シートの製造方法 |
| JP2011168059A (ja) * | 2011-04-25 | 2011-09-01 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 熱可塑性樹脂フィルムの製造方法 |
| JP2017159490A (ja) * | 2016-03-08 | 2017-09-14 | 東レ株式会社 | シート成形口金のリップ間隙調整装置 |
| CN115956022A (zh) * | 2021-04-29 | 2023-04-11 | 洛亚机电私人有限公司 | 用于映射平挤模头的唇调节螺栓的系统和方法 |
-
1994
- 1994-01-07 JP JP6000459A patent/JPH07205254A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002172679A (ja) * | 2000-12-07 | 2002-06-18 | Toray Ind Inc | シートの製造方法 |
| JP2011168059A (ja) * | 2011-04-25 | 2011-09-01 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 熱可塑性樹脂フィルムの製造方法 |
| JP2017159490A (ja) * | 2016-03-08 | 2017-09-14 | 東レ株式会社 | シート成形口金のリップ間隙調整装置 |
| CN115956022A (zh) * | 2021-04-29 | 2023-04-11 | 洛亚机电私人有限公司 | 用于映射平挤模头的唇调节螺栓的系统和方法 |
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