JPH0574451B2 - - Google Patents
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- JPH0574451B2 JPH0574451B2 JP62158337A JP15833787A JPH0574451B2 JP H0574451 B2 JPH0574451 B2 JP H0574451B2 JP 62158337 A JP62158337 A JP 62158337A JP 15833787 A JP15833787 A JP 15833787A JP H0574451 B2 JPH0574451 B2 JP H0574451B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- die
- sheet
- bolts
- bolt
- lip portion
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/30—Extrusion nozzles or dies
- B29C48/305—Extrusion nozzles or dies having a wide opening, e.g. for forming sheets
- B29C48/31—Extrusion nozzles or dies having a wide opening, e.g. for forming sheets being adjustable, i.e. having adjustable exit sections
- B29C48/313—Extrusion nozzles or dies having a wide opening, e.g. for forming sheets being adjustable, i.e. having adjustable exit sections by positioning the die lips
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/07—Flat, e.g. panels
- B29C48/08—Flat, e.g. panels flexible, e.g. films
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、例えば熱可塑性樹脂フイルムなどの
シート状物を製造する押出し用ダイに関し、更に
詳しくは、該シート状物の押出し厚さを一定にし
得るシート状物押出し用ダイの改良に関する。 （従来の技術） 均一な厚さのシート状物を得るには、シート状
物押出し用ダイにおいてスリツト部のダイ幅方向
とは直角方向の〓間（以下、スリツト〓間とい
う）をダイの全幅に渡り一定に調整し得るダイが
必要であることは勿論のこと、ダイから吐出する
溶融熱可塑性樹脂の粘度むらに基因する厚みむら
の修正、延伸工程で生じる延伸の不均一に基因す
る厚みむらの修正等の要請からダイ幅方向に設け
られた複数のダイボルトのうち、特定のダイボル
トのみの伸縮量を調整して隣接するダイボルトと
のスリツト〓間を変化させることが必要である。 従来、このような要求を満足するダイボルトと
して、例えば実開昭60−78420号公報に記載され
た装置が知られていた。 該装置は、スリツト〓間調整を必要とする特定
のダイボルトのみの材質に以前から常用されてい
た、例えば機械構造用炭素鋼（JIS G4051−
1979）等の普通鋼よりも線膨張係数の大きい18−
８ステンレス鋼（JIS G4303−1981）を用いたも
のである。 そして該装置の作用は、前記ダイボルトの軸部
を個別に設けられた加熱手段で加熱し、軸方向に
ダイボルトを熱膨張させ、先端部が当接する可動
リツプ部を固定リツプ部に対して変位させること
により、より大きな熱膨張量を確保して均一厚さ
のシート状物を得んとするものであつた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、上記公報に記載された装置では
以下に述べる問題点があつた。すなわち、 18−８ステンレス鋼を用いたダイボルトは、
普通鋼を用いたものよりも線膨張率が大きいの
で広範囲なスリツト〓間が得られるものの、高
温時における引張り強度が前記普通鋼に比べて
劣る（20℃における引張り強度は、前者が60
Kg／mm2に対し、後者は、80Kg／mm2）。 よつて、高温下で長時間連続使用すると熱膨
張量は大きくなるがこれと共に可動リツプから
の反力も大きくなるので更に大きな内部応力が
生じ、加熱を繰返す毎に機械的強度は低下する
という、いわゆるクリープ現象が生じて最終的
にはダイボルトの熱膨張量制御が不能となり製
品に厚みむらが生じる問題である。 この場合に18−８ステンレス鋼の引張り強度
不足を補うため、リツプ部の剛性を低く設計す
ることも考えられるが、その場合ダイ内部の溶
融樹脂の圧力変化が直ちにスリツト〓間に波及
し新たな厚みむらの発生を招く恐れもあつてリ
ツプ部の剛性低下設計には自ずと制限があつ
た。 また、引張強度を不足を補うため、ダイボル
トの熱膨脹する部分のみに18−８ステンレス鋼
を用い、他の部分には、引張強度の高いクロム
モリブデン鋼を用いても加熱装置で発生した熱
エネルギーが隣接ダイボルトに伝導し、ダイ幅
方向におけるダイボルト間の差別化された温度
設定が不可能であつた問題である。 この発明は、上記従来の問題点を解決し、 Ａ 長時間に及ぶシート状物の生産に際しても
個々のダイボルトにクリープ現象が発生せず、
熱膨張量の制御性が維持できると共に、 Ｂ ダイボルトの熱膨張量が隣接ダイボルトに対
してより明確に確保できる実用的なシート状物
押出し用ダイを提供することを目的とする。 （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するためこの発明は、以下の構
成からなる。すなわち、 熱可塑性樹脂をシート状に形成するための固定
リツプ部と可動リツプ部間で形成されるスリツト
部の幅方向に、複数本のダイボルトが配列されて
なるシート状物押出し用ダイにおいて、 (イ) 前記複数本のダイボルトは、作動時にそれぞ
れのボルト先端部が前記可動リツプ部に対して
個々に独立して当接するように、前記可動リツ
プ部を介して前記固定リツプ部と対向した位置
に設けられた突出部に配列されていると共に、
個々のダイボルトに補助加熱手段が設けられ、 (ロ) 前記補助加熱手段は、シート厚みむらを解消
するための差別化された温度プログラムが入力
された制御装置と接続され、かつ、 (ハ) 前記ダイボルトの物性は、20℃〜700℃にお
ける熱伝導率が５〜25kcal／ｍ・hr・℃、前記
温度範囲での引張り強度が70〜150Kg／mm2の物
性を有する合金鋼からなり、 (ニ) 該合金鋼は、組成の70重量％以上がNiであ
ることを特徴とするシート状物押出し用ダイで
ある。 ここで、ダイボルトとは、シート状物押出し用
ダイのスリツト〓間を調整することを目的にスリ
ツト部の幅方向に複数本設けられたボルトであつ
て、可動リツプ部を固定リツプ部に対して弾性変
形させることにより、所望のスリツト〓間を得る
ものをいう。 また、補助加熱手段とは、上記ダイボルトを
個々に加熱することにより、該ボルトに軸方向の
熱膨張を発生させる加熱装置をいい、例えばカー
トリツジヒータ、ヒートパイプなどが好ましい。
該補助加熱装置は、ダイボルト内に内蔵されてい
るのが、無駄なく熱エネルギーを熱膨張に転換し
得ることと、隣接ダイボルトへの放熱による悪影
響がない点で好ましい。 ここで、熱膨張量を多く得るために熱膨張のメ
カニズムを解析すると熱膨張量△ｌは下記式で示
される。 △ｌ＝α・ｌ・△ｔ ただし、 α：線膨張係数 ｌ：ダイボルトの軸部の熱膨張部の長さ △ｔ：補助加熱装置よる温度差 上記式から熱膨張量△ｌを拡大する手段は、ま
ず第１に線膨張係数αの大きい材質をダイボルト
に用いることが考えられるが、前述の実開昭60−
78420号公報に示した通り、線膨張係数αが大き
い材質のみに着目し、機械的強度、特に金属の代
表的強度である引張り強度を無視して材料選定を
するとクリープ現象による永久歪が発生し、実用
に耐えられないという問題がある。 また第２の手段として、ダイボルトの軸部の長
さｌを長くすることも考えられるが、現実問題と
してスペース的制約が伴う上、ダイ全体が重くな
るなど適切な手段ではない。 そこで、最終の手段である補助加熱装置よる温
度差△ｔを最大限に確保すべく本発明者らは鋭意
検討した結果、線膨張係数αが大なることに頼ら
ずしてダイボルトの材質に熱伝導率の小さい材質
を用いることでダイボルトと隣接ダイボルトとの
スリツト〓間を効率的に差別化して拡大し得るこ
とに着目し、しかも従来ダイの前記問題点のク
リープ現象をも同時に解消し得ることを見出し
た。 本発明者らの実験によれば、ダイボルトの20℃
〜700℃の実用的温度における熱伝導率は、５〜
25kcal／ｍ・hr・℃の範囲が好ましく、より好ま
しくは12〜20kcal／ｍ・hr・℃であることが判明
した。熱伝導率が25kcal／ｍ・hr・℃を越えると
放熱のためダイ本体、隣接ダイボルトとの温度差
が得られず、ダイ幅方向における所望の差別化さ
れたスリツト〓間が得られない。また、熱伝導率
の下限である5kcal／ｍ・hr・℃の数値は、本発
明の熱伝導率と引張り強度を同時に満足し、かつ
現在し得る実用的金属の下限値であり、該数値が
低ければ低い程良いことは言うまでもない。 なお、熱伝導率が低いと所望のスリツト〓間が
得られるまでの時間が長くなる懸念があるが10分
程度であつて実際の製膜に際して問題となるレベ
ルではない。 次に、引張り強度の好ましい値は、前記実用的
温度において70〜150Kg／mm2であるがより好まし
くは80〜110Kg／mm2である。引張り強度が70Kg／
mm2未満となるとクリープ現象が顕著となり、可動
リツプからの反力にダイボルトが対抗しきれず、
ダイ幅方向の所望のスリツト〓間が得られない。
また、引張り強度の上限値150Kg／mm2も前記熱伝
導率と同様に現存し得る実用的金属の上限値であ
り、該数値が高ければ高い程良いことは言うまで
もない。 このような熱伝導率と、引張り強度を有する金
属ならば如何なるものでも良いが実用的金属とし
て、例えば耐蝕耐熱超合金鋼（JIS G4901−
1981、第１表参照）等があり、該金属の組成は、
Niが重量％で70％以上含まれているものである。
NiとCrの組成総量が50％未満になると引張り強
度が極端に不足し、クリープ現象にも耐えられな
くなるので適当でない。 なお、前記熱伝導率、引張り強度、NiとCrの
組成総量などの物性の測定方法は、それぞれ平板
比較法（JIS A1412−1977）または平板直接法
（JIS A1413−1977）、金属材料引張試験法（JIS
G0567−1978）またはJIS Z2241−1980）、とりべ
分析法（JIS G0303−1972）で定められた方法に
よる。 （作用） この発明に係るダイは、従来材質のダイボルト
に対し、熱伝導率が低く、引張り強度が大なる一
定組成の合金鋼を用いたため、ダイ本体および隣
接ダイボルトへの放熱が減少し、補助加熱装置か
らの投入された熱エネルギーは、全てダイボルト
の軸方向への熱膨張のみに利用される。 よつて、繰返し加熱してもクリープ現象が発生
せず、連続使用しても何らスリツト〓間調整能力
が低下することのない耐久力のある実用的なシー
ト状物押出し用ダイが得られる。 （実施例） 次に、この発明の一実施例を図面に基づいて詳
細に説明する。 第１図は、この発明に係るシート状物押出し用
ダイの幅方向の正面図、第２図は、第１図のＡ−
Ａ矢視の拡大断面図である。 第１図において、１は、ダイ本体、２は、該ダ
イ本体を加熱する主加熱装置、３〜１１は、左型
ダイ１２の突出部１４に捩子込まれたダイボルト
で、ダイの幅方向に合計９個が一列に設けられて
いる。１５ａ，１５ｂは、前記ボルト３〜１１の
個々に内臓されたカートリツジヒータ１６（詳細
後述）から導出された電気配線、１７は、前記カ
ートリツジヒータ１６を所定の温度に加熱するた
め、個々のダイボルト毎に予めシート厚みむらを
解消するための差別化された温度プログラムが入
力された制御装置で、前記９個のカートリツジヒ
ータ１６とそれぞれ配線１５ａ、コネクタ１８、
配線１５ｂを経て結線されている。 第２図において、１９と１２は、前記ダイ本体
１を構成している右型ダイと左型ダイで、それぞ
れの接合面には主加熱装置２で加熱された溶融樹
脂をダイの幅方向に分配するマニホルド部２０
と、押出しフイルム２１の厚さを決定するスリツ
ト部２２とが刻設されている。 また、これら右型ダイ１９と左型ダイ１２の下
部には固定リツプ部２３、可動リツプ部２４、突
出部１４が設けられている。すなわち、突出部１
４は、図に示すように可動リツプ部２４を介して
固定リツプ部２３と対向した位置に設けられてい
る。 また７は、前記９個の内の一本のダイボルト
で、頭部２５と、捩子部２６とからなり、その内
部には軸方向に孔２７が穿設され、先端付近にダ
イボルトを常温から700℃程度にまで加熱し得る
前記カートリジヒータ１６が内臓されている。そ
して該ダイボルト７は、捩子部２６が左型ダイ１
２の突出部１４に捩子込まれ、先端が前記可動リ
ツプ部２４に当接されるように構成されている。 カートリツジヒータ１６からは、配線１５ａが
導き出され、コネクタ１８、配線１５ｂを経て、
前記制御装置１７に結線されている。なおこのコ
ネクタ１８は、ダイボルト７を捩子込んで可動リ
ツプ部２４に当接した後、配線１５ｂに再結線す
るためのものである。 かかる構成のシート状物押出し用ダイに対し
て、ダイボルト３〜１１に第１表に示す材質と第
２表に示す物性とを併有するこの発明に係る耐蝕
耐熱超合金鋼（JIS G4901−1981、サンプルＡ）
と、従来常用されていた機械構造用炭素鋼等の普
通鋼よりも高強度であるクロムモリブデン鋼
（JIS G4105−1979、サンプルＢ）の２種類のダ
イボルトを用い、該２種類のダイボルトのいずれ
に対しても軸部の熱膨張部の長さが75mm、カート
リツジヒータ１６のヒータ容量が15Wのものを用
い、主加熱装置２の加熱温度を300℃に設定する
一方、前記２種類のダイボルトの有意差を検討す
るための、ダイ１の中央に位置するダイボルト７
のみの加熱温度を480℃に設定し、残り８個のダ
イボルトは加熱しない実験条件で生じたスリツト
〓間の変化量を第３図に示す。
シート状物を製造する押出し用ダイに関し、更に
詳しくは、該シート状物の押出し厚さを一定にし
得るシート状物押出し用ダイの改良に関する。 （従来の技術） 均一な厚さのシート状物を得るには、シート状
物押出し用ダイにおいてスリツト部のダイ幅方向
とは直角方向の〓間（以下、スリツト〓間とい
う）をダイの全幅に渡り一定に調整し得るダイが
必要であることは勿論のこと、ダイから吐出する
溶融熱可塑性樹脂の粘度むらに基因する厚みむら
の修正、延伸工程で生じる延伸の不均一に基因す
る厚みむらの修正等の要請からダイ幅方向に設け
られた複数のダイボルトのうち、特定のダイボル
トのみの伸縮量を調整して隣接するダイボルトと
のスリツト〓間を変化させることが必要である。 従来、このような要求を満足するダイボルトと
して、例えば実開昭60−78420号公報に記載され
た装置が知られていた。 該装置は、スリツト〓間調整を必要とする特定
のダイボルトのみの材質に以前から常用されてい
た、例えば機械構造用炭素鋼（JIS G4051−
1979）等の普通鋼よりも線膨張係数の大きい18−
８ステンレス鋼（JIS G4303−1981）を用いたも
のである。 そして該装置の作用は、前記ダイボルトの軸部
を個別に設けられた加熱手段で加熱し、軸方向に
ダイボルトを熱膨張させ、先端部が当接する可動
リツプ部を固定リツプ部に対して変位させること
により、より大きな熱膨張量を確保して均一厚さ
のシート状物を得んとするものであつた。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、上記公報に記載された装置では
以下に述べる問題点があつた。すなわち、 18−８ステンレス鋼を用いたダイボルトは、
普通鋼を用いたものよりも線膨張率が大きいの
で広範囲なスリツト〓間が得られるものの、高
温時における引張り強度が前記普通鋼に比べて
劣る（20℃における引張り強度は、前者が60
Kg／mm2に対し、後者は、80Kg／mm2）。 よつて、高温下で長時間連続使用すると熱膨
張量は大きくなるがこれと共に可動リツプから
の反力も大きくなるので更に大きな内部応力が
生じ、加熱を繰返す毎に機械的強度は低下する
という、いわゆるクリープ現象が生じて最終的
にはダイボルトの熱膨張量制御が不能となり製
品に厚みむらが生じる問題である。 この場合に18−８ステンレス鋼の引張り強度
不足を補うため、リツプ部の剛性を低く設計す
ることも考えられるが、その場合ダイ内部の溶
融樹脂の圧力変化が直ちにスリツト〓間に波及
し新たな厚みむらの発生を招く恐れもあつてリ
ツプ部の剛性低下設計には自ずと制限があつ
た。 また、引張強度を不足を補うため、ダイボル
トの熱膨脹する部分のみに18−８ステンレス鋼
を用い、他の部分には、引張強度の高いクロム
モリブデン鋼を用いても加熱装置で発生した熱
エネルギーが隣接ダイボルトに伝導し、ダイ幅
方向におけるダイボルト間の差別化された温度
設定が不可能であつた問題である。 この発明は、上記従来の問題点を解決し、 Ａ 長時間に及ぶシート状物の生産に際しても
個々のダイボルトにクリープ現象が発生せず、
熱膨張量の制御性が維持できると共に、 Ｂ ダイボルトの熱膨張量が隣接ダイボルトに対
してより明確に確保できる実用的なシート状物
押出し用ダイを提供することを目的とする。 （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するためこの発明は、以下の構
成からなる。すなわち、 熱可塑性樹脂をシート状に形成するための固定
リツプ部と可動リツプ部間で形成されるスリツト
部の幅方向に、複数本のダイボルトが配列されて
なるシート状物押出し用ダイにおいて、 (イ) 前記複数本のダイボルトは、作動時にそれぞ
れのボルト先端部が前記可動リツプ部に対して
個々に独立して当接するように、前記可動リツ
プ部を介して前記固定リツプ部と対向した位置
に設けられた突出部に配列されていると共に、
個々のダイボルトに補助加熱手段が設けられ、 (ロ) 前記補助加熱手段は、シート厚みむらを解消
するための差別化された温度プログラムが入力
された制御装置と接続され、かつ、 (ハ) 前記ダイボルトの物性は、20℃〜700℃にお
ける熱伝導率が５〜25kcal／ｍ・hr・℃、前記
温度範囲での引張り強度が70〜150Kg／mm2の物
性を有する合金鋼からなり、 (ニ) 該合金鋼は、組成の70重量％以上がNiであ
ることを特徴とするシート状物押出し用ダイで
ある。 ここで、ダイボルトとは、シート状物押出し用
ダイのスリツト〓間を調整することを目的にスリ
ツト部の幅方向に複数本設けられたボルトであつ
て、可動リツプ部を固定リツプ部に対して弾性変
形させることにより、所望のスリツト〓間を得る
ものをいう。 また、補助加熱手段とは、上記ダイボルトを
個々に加熱することにより、該ボルトに軸方向の
熱膨張を発生させる加熱装置をいい、例えばカー
トリツジヒータ、ヒートパイプなどが好ましい。
該補助加熱装置は、ダイボルト内に内蔵されてい
るのが、無駄なく熱エネルギーを熱膨張に転換し
得ることと、隣接ダイボルトへの放熱による悪影
響がない点で好ましい。 ここで、熱膨張量を多く得るために熱膨張のメ
カニズムを解析すると熱膨張量△ｌは下記式で示
される。 △ｌ＝α・ｌ・△ｔ ただし、 α：線膨張係数 ｌ：ダイボルトの軸部の熱膨張部の長さ △ｔ：補助加熱装置よる温度差 上記式から熱膨張量△ｌを拡大する手段は、ま
ず第１に線膨張係数αの大きい材質をダイボルト
に用いることが考えられるが、前述の実開昭60−
78420号公報に示した通り、線膨張係数αが大き
い材質のみに着目し、機械的強度、特に金属の代
表的強度である引張り強度を無視して材料選定を
するとクリープ現象による永久歪が発生し、実用
に耐えられないという問題がある。 また第２の手段として、ダイボルトの軸部の長
さｌを長くすることも考えられるが、現実問題と
してスペース的制約が伴う上、ダイ全体が重くな
るなど適切な手段ではない。 そこで、最終の手段である補助加熱装置よる温
度差△ｔを最大限に確保すべく本発明者らは鋭意
検討した結果、線膨張係数αが大なることに頼ら
ずしてダイボルトの材質に熱伝導率の小さい材質
を用いることでダイボルトと隣接ダイボルトとの
スリツト〓間を効率的に差別化して拡大し得るこ
とに着目し、しかも従来ダイの前記問題点のク
リープ現象をも同時に解消し得ることを見出し
た。 本発明者らの実験によれば、ダイボルトの20℃
〜700℃の実用的温度における熱伝導率は、５〜
25kcal／ｍ・hr・℃の範囲が好ましく、より好ま
しくは12〜20kcal／ｍ・hr・℃であることが判明
した。熱伝導率が25kcal／ｍ・hr・℃を越えると
放熱のためダイ本体、隣接ダイボルトとの温度差
が得られず、ダイ幅方向における所望の差別化さ
れたスリツト〓間が得られない。また、熱伝導率
の下限である5kcal／ｍ・hr・℃の数値は、本発
明の熱伝導率と引張り強度を同時に満足し、かつ
現在し得る実用的金属の下限値であり、該数値が
低ければ低い程良いことは言うまでもない。 なお、熱伝導率が低いと所望のスリツト〓間が
得られるまでの時間が長くなる懸念があるが10分
程度であつて実際の製膜に際して問題となるレベ
ルではない。 次に、引張り強度の好ましい値は、前記実用的
温度において70〜150Kg／mm2であるがより好まし
くは80〜110Kg／mm2である。引張り強度が70Kg／
mm2未満となるとクリープ現象が顕著となり、可動
リツプからの反力にダイボルトが対抗しきれず、
ダイ幅方向の所望のスリツト〓間が得られない。
また、引張り強度の上限値150Kg／mm2も前記熱伝
導率と同様に現存し得る実用的金属の上限値であ
り、該数値が高ければ高い程良いことは言うまで
もない。 このような熱伝導率と、引張り強度を有する金
属ならば如何なるものでも良いが実用的金属とし
て、例えば耐蝕耐熱超合金鋼（JIS G4901−
1981、第１表参照）等があり、該金属の組成は、
Niが重量％で70％以上含まれているものである。
NiとCrの組成総量が50％未満になると引張り強
度が極端に不足し、クリープ現象にも耐えられな
くなるので適当でない。 なお、前記熱伝導率、引張り強度、NiとCrの
組成総量などの物性の測定方法は、それぞれ平板
比較法（JIS A1412−1977）または平板直接法
（JIS A1413−1977）、金属材料引張試験法（JIS
G0567−1978）またはJIS Z2241−1980）、とりべ
分析法（JIS G0303−1972）で定められた方法に
よる。 （作用） この発明に係るダイは、従来材質のダイボルト
に対し、熱伝導率が低く、引張り強度が大なる一
定組成の合金鋼を用いたため、ダイ本体および隣
接ダイボルトへの放熱が減少し、補助加熱装置か
らの投入された熱エネルギーは、全てダイボルト
の軸方向への熱膨張のみに利用される。 よつて、繰返し加熱してもクリープ現象が発生
せず、連続使用しても何らスリツト〓間調整能力
が低下することのない耐久力のある実用的なシー
ト状物押出し用ダイが得られる。 （実施例） 次に、この発明の一実施例を図面に基づいて詳
細に説明する。 第１図は、この発明に係るシート状物押出し用
ダイの幅方向の正面図、第２図は、第１図のＡ−
Ａ矢視の拡大断面図である。 第１図において、１は、ダイ本体、２は、該ダ
イ本体を加熱する主加熱装置、３〜１１は、左型
ダイ１２の突出部１４に捩子込まれたダイボルト
で、ダイの幅方向に合計９個が一列に設けられて
いる。１５ａ，１５ｂは、前記ボルト３〜１１の
個々に内臓されたカートリツジヒータ１６（詳細
後述）から導出された電気配線、１７は、前記カ
ートリツジヒータ１６を所定の温度に加熱するた
め、個々のダイボルト毎に予めシート厚みむらを
解消するための差別化された温度プログラムが入
力された制御装置で、前記９個のカートリツジヒ
ータ１６とそれぞれ配線１５ａ、コネクタ１８、
配線１５ｂを経て結線されている。 第２図において、１９と１２は、前記ダイ本体
１を構成している右型ダイと左型ダイで、それぞ
れの接合面には主加熱装置２で加熱された溶融樹
脂をダイの幅方向に分配するマニホルド部２０
と、押出しフイルム２１の厚さを決定するスリツ
ト部２２とが刻設されている。 また、これら右型ダイ１９と左型ダイ１２の下
部には固定リツプ部２３、可動リツプ部２４、突
出部１４が設けられている。すなわち、突出部１
４は、図に示すように可動リツプ部２４を介して
固定リツプ部２３と対向した位置に設けられてい
る。 また７は、前記９個の内の一本のダイボルト
で、頭部２５と、捩子部２６とからなり、その内
部には軸方向に孔２７が穿設され、先端付近にダ
イボルトを常温から700℃程度にまで加熱し得る
前記カートリジヒータ１６が内臓されている。そ
して該ダイボルト７は、捩子部２６が左型ダイ１
２の突出部１４に捩子込まれ、先端が前記可動リ
ツプ部２４に当接されるように構成されている。 カートリツジヒータ１６からは、配線１５ａが
導き出され、コネクタ１８、配線１５ｂを経て、
前記制御装置１７に結線されている。なおこのコ
ネクタ１８は、ダイボルト７を捩子込んで可動リ
ツプ部２４に当接した後、配線１５ｂに再結線す
るためのものである。 かかる構成のシート状物押出し用ダイに対し
て、ダイボルト３〜１１に第１表に示す材質と第
２表に示す物性とを併有するこの発明に係る耐蝕
耐熱超合金鋼（JIS G4901−1981、サンプルＡ）
と、従来常用されていた機械構造用炭素鋼等の普
通鋼よりも高強度であるクロムモリブデン鋼
（JIS G4105−1979、サンプルＢ）の２種類のダ
イボルトを用い、該２種類のダイボルトのいずれ
に対しても軸部の熱膨張部の長さが75mm、カート
リツジヒータ１６のヒータ容量が15Wのものを用
い、主加熱装置２の加熱温度を300℃に設定する
一方、前記２種類のダイボルトの有意差を検討す
るための、ダイ１の中央に位置するダイボルト７
のみの加熱温度を480℃に設定し、残り８個のダ
イボルトは加熱しない実験条件で生じたスリツト
〓間の変化量を第３図に示す。
【表】
【表】
【表】
この第３図は、前記テスト条件によるスリツト
〓間量を各９個の夫々のダイボルト位置について
測定したもので、横軸は該ダイボルト３〜１１の
位置を示し隣接ボルト間の間隔は50mm、また縦軸
はサンプルＢのダイボルトによつて発生したスリ
ツト〓間を基準にサンプルＢのダイボルトとサン
プルＡのダイボルトのスリツト〓間の比をプロツ
トしたものである。 この第３図に示すようにサンプルＡとサンプル
Ｂのダイボルトの線膨張係数αは、共に略同等
（第２表参照）にも拘らず、サンプルＡのダイボ
ルトのスリツト〓間（実線）は、サンプルＢのそ
れ（破線）に比べて約２倍のスリツト〓間調整能
力が拡大しており、ダイボルトの材質に本発明に
係る物性の合金鋼を用いることの効果が実証され
た。 また、サンプルＡのダイボルトを用いて30日間
に及ブ長期連続テストをしたところ、サンプルＢ
では500℃以上に加熱すると、テスト後の観察で
ダイボルトの軸部の熱膨張部にクリープ現象によ
る数10μｍ〜数100μｍの永久歪が発生して不良品
のシート状物が発生したが、サンプルＡを用いた
ダイボルトでは20℃〜700℃の加熱温度で30日間
連続使用しても何ら前記永久歪は観察されなかつ
た。 更に上記テスト時に生産された熱可塑性樹脂フ
イルムの幅方向の厚みむら（厚さの最大値と最小
値の差を厚さの平均値で除した値）を実測したと
ころ、サンプルＢのダイボルトを使用した場合の
４〜５％に対し、サンプルＡのダイボルトを使用
した場合は２〜３％となり、実際生産された製品
も良好な結果が得られた。 しかもカートリツジヒータ１６から投入した熱
エネルギーの一部が、可動リツプ部２４を介して
スリツト部２２内の熱可塑性溶融樹脂に熱伝導し
て該樹脂の低粘度化を招き、吐出流量が逆に増加
し、押出しフイルム２１が厚くなるという従来の
問題点も併せて解決できた。 （発明の効果） 以上述べた通り、この発明に係るシート状物押
出し用ダイは、それぞれのボルト先端部が前記可
動リツプ部に対して個々に独立して当接するよう
に、前記可動リツプ部を介して前記固定リツプ部
と対向した位置に設けられた突出部に配列すると
共に、個々のダイボルトに補助加熱手段を設け、
この補助加熱手段をシート厚みむらを解消するた
めの差別化された温度プログラムが入力された制
御装置で制御し、かつ、前記ダイボルトに熱伝導
率が低く、引張り強度が大なる特定物性の合金鋼
を用いたため、 長時間に及ぶシート状物の生産に際しても
個々のダイボルトにクリープ現象が発生せず、
したがつて熱膨張量の制御性が良好に維持でき
ると共に、 ダイボルト個々の熱膨張量が隣接ダイボルト
に対して明確に差別化して確保できる実用的な
シート状物押出し用ダイが得られる。
〓間量を各９個の夫々のダイボルト位置について
測定したもので、横軸は該ダイボルト３〜１１の
位置を示し隣接ボルト間の間隔は50mm、また縦軸
はサンプルＢのダイボルトによつて発生したスリ
ツト〓間を基準にサンプルＢのダイボルトとサン
プルＡのダイボルトのスリツト〓間の比をプロツ
トしたものである。 この第３図に示すようにサンプルＡとサンプル
Ｂのダイボルトの線膨張係数αは、共に略同等
（第２表参照）にも拘らず、サンプルＡのダイボ
ルトのスリツト〓間（実線）は、サンプルＢのそ
れ（破線）に比べて約２倍のスリツト〓間調整能
力が拡大しており、ダイボルトの材質に本発明に
係る物性の合金鋼を用いることの効果が実証され
た。 また、サンプルＡのダイボルトを用いて30日間
に及ブ長期連続テストをしたところ、サンプルＢ
では500℃以上に加熱すると、テスト後の観察で
ダイボルトの軸部の熱膨張部にクリープ現象によ
る数10μｍ〜数100μｍの永久歪が発生して不良品
のシート状物が発生したが、サンプルＡを用いた
ダイボルトでは20℃〜700℃の加熱温度で30日間
連続使用しても何ら前記永久歪は観察されなかつ
た。 更に上記テスト時に生産された熱可塑性樹脂フ
イルムの幅方向の厚みむら（厚さの最大値と最小
値の差を厚さの平均値で除した値）を実測したと
ころ、サンプルＢのダイボルトを使用した場合の
４〜５％に対し、サンプルＡのダイボルトを使用
した場合は２〜３％となり、実際生産された製品
も良好な結果が得られた。 しかもカートリツジヒータ１６から投入した熱
エネルギーの一部が、可動リツプ部２４を介して
スリツト部２２内の熱可塑性溶融樹脂に熱伝導し
て該樹脂の低粘度化を招き、吐出流量が逆に増加
し、押出しフイルム２１が厚くなるという従来の
問題点も併せて解決できた。 （発明の効果） 以上述べた通り、この発明に係るシート状物押
出し用ダイは、それぞれのボルト先端部が前記可
動リツプ部に対して個々に独立して当接するよう
に、前記可動リツプ部を介して前記固定リツプ部
と対向した位置に設けられた突出部に配列すると
共に、個々のダイボルトに補助加熱手段を設け、
この補助加熱手段をシート厚みむらを解消するた
めの差別化された温度プログラムが入力された制
御装置で制御し、かつ、前記ダイボルトに熱伝導
率が低く、引張り強度が大なる特定物性の合金鋼
を用いたため、 長時間に及ぶシート状物の生産に際しても
個々のダイボルトにクリープ現象が発生せず、
したがつて熱膨張量の制御性が良好に維持でき
ると共に、 ダイボルト個々の熱膨張量が隣接ダイボルト
に対して明確に差別化して確保できる実用的な
シート状物押出し用ダイが得られる。
第１図は、この発明に係るシート状物押出し用
ダイの幅方向の正面図、第２図は、第１図に示し
たダイのＡ−Ａ矢視の拡大断面図である。第３図
は、従来ダイとこの発明に係るシート状物押出し
用ダイを同一温度に加熱した場合に発生するスリ
ツト〓間の比を従来ダイを基準として示した図で
ある。 図面中の符号の説明、１：ダイ本体、２：主加
熱装置、３〜１１：ダイボルト、１２：左型ダ
イ、１３：欠番、１４：突出部、１５ａ，１５
ｂ：電気配線、１６：カートリツジヒータ、１
７：制御装置、１８：コネクタ、１９：右型ダ
イ、２０：マニホルド部、２１：押出しフイル
ム、２２：スリツト部、２３：固定リツプ部、２
４：可動リツプ部、２５：頭部、２６：捩子部、
２７：孔。
ダイの幅方向の正面図、第２図は、第１図に示し
たダイのＡ−Ａ矢視の拡大断面図である。第３図
は、従来ダイとこの発明に係るシート状物押出し
用ダイを同一温度に加熱した場合に発生するスリ
ツト〓間の比を従来ダイを基準として示した図で
ある。 図面中の符号の説明、１：ダイ本体、２：主加
熱装置、３〜１１：ダイボルト、１２：左型ダ
イ、１３：欠番、１４：突出部、１５ａ，１５
ｂ：電気配線、１６：カートリツジヒータ、１
７：制御装置、１８：コネクタ、１９：右型ダ
イ、２０：マニホルド部、２１：押出しフイル
ム、２２：スリツト部、２３：固定リツプ部、２
４：可動リツプ部、２５：頭部、２６：捩子部、
２７：孔。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱可塑性樹脂をシート状に形成するための固
定リツプ部と可動リツプ部間で形成されるスリツ
ト部の幅方向に、複数本のダイボルトが配列され
てなるシート状物押出し用ダイにおいて、 (イ) 前記複数本のダイボルトは、作動時にそれぞ
れのボルト先端部が前記可動リツプ部に対して
個々に独立して当接するように、前記可動リツ
プ部を介して前記固定リツプ部と対向した位置
に設けられた突出部に配列されていると共に、
個々のダイボルトに補助加熱手段が設けられ、 (ロ) 前記補助加熱手段は、シート厚みむらを解消
するための差別化された温度プログラムが入力
された制御装置と接続され、かつ、 (ハ) 前記ダイボルトの物性は、20℃〜700℃にお
ける熱伝導率が５〜25kcal／ｍ・hr・℃、前記
温度範囲での引張り強度が70〜150Kg／mm2の物
性を有する合金鋼からなり、 (ニ) 該合金鋼は、組成の70重量％以上がNiであ
ることを特徴とするシート状物押出し用ダイ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62-158337A JPH011514A (ja) | 1987-06-25 | シ−ト状物押出し用ダイ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62-158337A JPH011514A (ja) | 1987-06-25 | シ−ト状物押出し用ダイ |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS641514A JPS641514A (en) | 1989-01-05 |
| JPH011514A JPH011514A (ja) | 1989-01-05 |
| JPH0574451B2 true JPH0574451B2 (ja) | 1993-10-18 |
Family
ID=
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS641514A (en) | 1989-01-05 |
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