JPH0729023B2 - 湿式排ガス脱硫方法 - Google Patents
湿式排ガス脱硫方法Info
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- JPH0729023B2 JPH0729023B2 JP61047027A JP4702786A JPH0729023B2 JP H0729023 B2 JPH0729023 B2 JP H0729023B2 JP 61047027 A JP61047027 A JP 61047027A JP 4702786 A JP4702786 A JP 4702786A JP H0729023 B2 JPH0729023 B2 JP H0729023B2
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- Treating Waste Gases (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は湿式排ガス脱硫方法に係り、特に負荷変化時の
ように、脱硫装置への入口排ガスの条件が変わった場合
にも、適切な対応が可能な湿式排ガス脱硫方法に関する
ものである。
ように、脱硫装置への入口排ガスの条件が変わった場合
にも、適切な対応が可能な湿式排ガス脱硫方法に関する
ものである。
（従来の技術） 湿式排ガス脱硫方法としては、石灰石、石灰等を吸収剤
として用い、ボイラ等の排ガス中のSOxを吸収し、得ら
れた亜硫酸カルシウムを酸化して石膏を回収する方式が
現在広く採用されている。
として用い、ボイラ等の排ガス中のSOxを吸収し、得ら
れた亜硫酸カルシウムを酸化して石膏を回収する方式が
現在広く採用されている。
湿式排ガス脱硫装置の系統を第４図に示す。
ボイラ等の排ガスは煙道１により除塵塔２に導入され除
塵塔循環ポンプ４により供給され、塔２の中に噴霧され
る循環液との気液接触により、飽和温度まで冷却される
とともに、排ガス中に含有されるダストが除去された
後、吸収塔７に送られる。なお、吸収塔７に送られるガ
ス中のミストを除去するために、ミストエリミネータ６
が設置される場合もある。
塵塔循環ポンプ４により供給され、塔２の中に噴霧され
る循環液との気液接触により、飽和温度まで冷却される
とともに、排ガス中に含有されるダストが除去された
後、吸収塔７に送られる。なお、吸収塔７に送られるガ
ス中のミストを除去するために、ミストエリミネータ６
が設置される場合もある。
吸収塔７で吸収塔循環ポンプ10から供給された循環吸収
液スラリがノズルにより吸収塔内に噴霧され、排ガスと
の気液接触により排ガス中のSOxが吸収、除去された
後、デミスタ８で同伴ミストが除去され、煙道９より排
出される。
液スラリがノズルにより吸収塔内に噴霧され、排ガスと
の気液接触により排ガス中のSOxが吸収、除去された
後、デミスタ８で同伴ミストが除去され、煙道９より排
出される。
吸収塔７には排ガス中のSOxを連続して吸収するに必要
なスラリがポンプ13により新たに補給される一方、吸収
塔ブリード（排出）ポンプ11により、SOxを吸収し生成
した亜硫酸カルシウムを含有するスラリの一部が抜き出
され、酸化塔（図示せず）において石膏となって回収さ
れる。
なスラリがポンプ13により新たに補給される一方、吸収
塔ブリード（排出）ポンプ11により、SOxを吸収し生成
した亜硫酸カルシウムを含有するスラリの一部が抜き出
され、酸化塔（図示せず）において石膏となって回収さ
れる。
本発明の対象は以上に述べた系統のうちの吸収塔への吸
収剤スラリの供給量の制御方法および吸収塔スラリ循環
流量の制御方法に関するものであり、その従来技術の一
例を以下に示す。
収剤スラリの供給量の制御方法および吸収塔スラリ循環
流量の制御方法に関するものであり、その従来技術の一
例を以下に示す。
第５図は従来技術の一例を示したものであり、脱硫装置
に流入する排ガス流量と排ガス中のSOx濃度をそれぞれ
計器17と18により検出し、掛算器21によりSOx量を算出
し、これに係数器22で一定の比率を掛けて必要な吸収剤
スラリ補給流量を決定する制御方法である。したがっ
て、この制御方法では、吸収剤の過剰率は流入SOx量に
かかわらず一定である。なお、吸収塔へのスラリ循環流
量に関しては、流入SOx量にかかわらず一定流量の制御
を行なっている。
に流入する排ガス流量と排ガス中のSOx濃度をそれぞれ
計器17と18により検出し、掛算器21によりSOx量を算出
し、これに係数器22で一定の比率を掛けて必要な吸収剤
スラリ補給流量を決定する制御方法である。したがっ
て、この制御方法では、吸収剤の過剰率は流入SOx量に
かかわらず一定である。なお、吸収塔へのスラリ循環流
量に関しては、流入SOx量にかかわらず一定流量の制御
を行なっている。
（発明が解決しようとする問題点） 以上のような制御方法では、脱硫装置を高負荷運転から
低負荷運転に負荷を低下させて運転した場合、流入SOx
量の低下および流入SOx量の低下に起因する吸収塔スラ
リのpH値上昇により、脱硫性能が上昇する。このため、
低負荷運転時には、必要以上の吸収剤の消費および吸収
塔スラリ循環ポンプ動力の不必要な消費、またその結果
として吸収剤スラリから石膏を製造する際多量の硫酸を
消費することになり、運転コストが高くなるというよう
な欠点があった。このような従来技術の欠点に対して、
第６図に示すような、各負荷において吸収塔内吸収液ス
ラリのpHを一定にする補正回路を付加した制御方法が考
案された。この方法は、低負荷時の脱硫率を目標値に維
持するために、吸収液のpHがあらかじめ設定した値にな
るように、吸収液のpHを測定する測定計20の値とpH設定
器からのpH設定値38を調節計23に入力し、調節計23によ
り、吸収剤スラリの補給量を制御するものである。とこ
ろが、pHを一定に保って運転した場合には、低負荷時す
なわち流入SOx量が低下した場合には、吸収塔内の吸収
液中の吸収剤濃度が低下する。吸収塔のスラリ保有量
は、一般に吸収塔からのスラリ排出量（吸収剤供給量に
ほぼ等しい）に対して約20時間分であり、流入排ガス側
の負荷変化速度に対して、吸収剤濃度の変化にはおくれ
が生じ、これがpHの応答おくれの原因となる。
低負荷運転に負荷を低下させて運転した場合、流入SOx
量の低下および流入SOx量の低下に起因する吸収塔スラ
リのpH値上昇により、脱硫性能が上昇する。このため、
低負荷運転時には、必要以上の吸収剤の消費および吸収
塔スラリ循環ポンプ動力の不必要な消費、またその結果
として吸収剤スラリから石膏を製造する際多量の硫酸を
消費することになり、運転コストが高くなるというよう
な欠点があった。このような従来技術の欠点に対して、
第６図に示すような、各負荷において吸収塔内吸収液ス
ラリのpHを一定にする補正回路を付加した制御方法が考
案された。この方法は、低負荷時の脱硫率を目標値に維
持するために、吸収液のpHがあらかじめ設定した値にな
るように、吸収液のpHを測定する測定計20の値とpH設定
器からのpH設定値38を調節計23に入力し、調節計23によ
り、吸収剤スラリの補給量を制御するものである。とこ
ろが、pHを一定に保って運転した場合には、低負荷時す
なわち流入SOx量が低下した場合には、吸収塔内の吸収
液中の吸収剤濃度が低下する。吸収塔のスラリ保有量
は、一般に吸収塔からのスラリ排出量（吸収剤供給量に
ほぼ等しい）に対して約20時間分であり、流入排ガス側
の負荷変化速度に対して、吸収剤濃度の変化にはおくれ
が生じ、これがpHの応答おくれの原因となる。
したがって、この制御方法では、低負荷で安定したpH
値、吸収液スラリ性状で運転している状態から急に負荷
上昇を行なった場合、負荷上昇に対して液組成（吸収剤
濃度）の変化がおくれ、一時的にpHが低下して脱硫率の
低下を招くことになる。
値、吸収液スラリ性状で運転している状態から急に負荷
上昇を行なった場合、負荷上昇に対して液組成（吸収剤
濃度）の変化がおくれ、一時的にpHが低下して脱硫率の
低下を招くことになる。
このため、特に負荷変化の多いボイラ等に設置される脱
硫装置においては安定した運転ができないというような
欠点があった。
硫装置においては安定した運転ができないというような
欠点があった。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、ボ
イラ等の負荷変動に対する追従性がよく、かつ、吸収剤
および吸収塔スラリ循環ポンプ動力を低減できる湿式排
ガス脱硫方法を提供することにある。
イラ等の負荷変動に対する追従性がよく、かつ、吸収剤
および吸収塔スラリ循環ポンプ動力を低減できる湿式排
ガス脱硫方法を提供することにある。
（問題点を解決するための手段） 要するに本発明は、吸収剤スラリの補給量に対して、吸
収塔スラリのpH値を制御系に内蔵されたシミュレーショ
ンモデルにより予測しておき、この予測結果に基づい
て、吸収剤スラリの補給量を決定するとともに、脱硫率
が常に目標値に追従できるように吸収塔スラリ循環流量
（吸収塔内への吸収剤スラリ噴霧量に等しい）を決定す
るようにしたものである。すなわち、本発明は、硫黄酸
成分（SOx）を含有する排ガスを吸収塔に供給して、吸
収塔内を循環する吸収液と接触させ、排ガス中のSOxを
除去するに際し、吸収塔に供給される排ガス中のSOx量
に対応して、吸収塔内を循環する吸収液のpH値を制御す
るようにした湿式排ガス脱硫方法において、排ガス中の
SOx量、循環吸収液のpH値、吸収塔における脱硫率およ
び吸収塔への吸収剤補給量に基づき、下記（１）式およ
び（２）式を用いて今後の循環吸収液のpH値を予測し、
この予測pH値を用いて吸収塔への吸収剤の補給量を制御
することを特徴とする。
収塔スラリのpH値を制御系に内蔵されたシミュレーショ
ンモデルにより予測しておき、この予測結果に基づい
て、吸収剤スラリの補給量を決定するとともに、脱硫率
が常に目標値に追従できるように吸収塔スラリ循環流量
（吸収塔内への吸収剤スラリ噴霧量に等しい）を決定す
るようにしたものである。すなわち、本発明は、硫黄酸
成分（SOx）を含有する排ガスを吸収塔に供給して、吸
収塔内を循環する吸収液と接触させ、排ガス中のSOxを
除去するに際し、吸収塔に供給される排ガス中のSOx量
に対応して、吸収塔内を循環する吸収液のpH値を制御す
るようにした湿式排ガス脱硫方法において、排ガス中の
SOx量、循環吸収液のpH値、吸収塔における脱硫率およ
び吸収塔への吸収剤補給量に基づき、下記（１）式およ
び（２）式を用いて今後の循環吸収液のpH値を予測し、
この予測pH値を用いて吸収塔への吸収剤の補給量を制御
することを特徴とする。
ここに、 pH:吸収液スラリpH k:修正パラメータ α、β、ａ、b:定数 η：設定脱硫率 X:吸収塔内循環スラリの吸収剤濃度（wt％） Gg:排ガス流量（Nm3/h） X H2O:水分 C SOx:入口SOx濃度（ppm） 〔Ca++〕：カルシウムイオン濃度（ｇイオン／） Δt:タイムステップ G sl:吸収剤スラリ補給流量（kg/h） Xs:吸収塔に補給する吸収剤スラリ中の吸収剤濃度（wt
％） G H2O:補給水量（kg/h） Ｘ＊：Δｔ前の吸収塔内循環スラリの吸収剤スラリ濃度 （実施例） 本発明になる湿式排ガス脱硫方法の実施例を第１図およ
び第２図に示す。図において、10は吸収塔循環ポンプ、
15は吸収剤スラリ補給流量調整弁、17は排ガス流量計、
18は入口SOx濃度計、19は吸収剤スラリ補給流量計、20
は吸収塔スラリpH計、21は掛算器、23は調節計、24は電
気／空気変換器、25は脱硫率設定器、26は関数発生器、
27は減算器、28は加算器、29はpH予測演算器、30はpH予
測現在値信号、31はパラメータ修正信号、32はｔ分後の
pH予測演算信号、33はｔ分後のpH目標値演算器、34は出
口SOx濃度計、35は割算器、36は吸収塔スラリ循環流量
計、37は吸収塔スラリ循環流量演算器である。
％） G H2O:補給水量（kg/h） Ｘ＊：Δｔ前の吸収塔内循環スラリの吸収剤スラリ濃度 （実施例） 本発明になる湿式排ガス脱硫方法の実施例を第１図およ
び第２図に示す。図において、10は吸収塔循環ポンプ、
15は吸収剤スラリ補給流量調整弁、17は排ガス流量計、
18は入口SOx濃度計、19は吸収剤スラリ補給流量計、20
は吸収塔スラリpH計、21は掛算器、23は調節計、24は電
気／空気変換器、25は脱硫率設定器、26は関数発生器、
27は減算器、28は加算器、29はpH予測演算器、30はpH予
測現在値信号、31はパラメータ修正信号、32はｔ分後の
pH予測演算信号、33はｔ分後のpH目標値演算器、34は出
口SOx濃度計、35は割算器、36は吸収塔スラリ循環流量
計、37は吸収塔スラリ循環流量演算器である。
湿式排ガス脱硫装置の制御方法は、吸収剤スラリの供給
量制御とスラリ循環流量の制御に分けられるが、前者に
対しては第１図に示したように、排ガス流量計17とSOx
濃度計の計測値を掛算器21aで掛算した値を関数発生器2
6aに入力し、ここにおいて、排ガス中のSOxの絶対量に
対してpHの設定値を設け、pH計20の実測値との偏差を関
数発生器26cで補正し、これに関数発生器26bで、排ガス
中のSOxの絶対量に対して吸収剤スラリの過剰率の設定
値を設けて加算器28aで加算する。さらに、排ガス流量
計17の信号、SOx濃度計18の信号、脱硫率設定器25の信
号および吸収剤スラリ補給流量計19の信号から、pH予測
演算器29により、ｔ分後のpH予測演算信号32を求め、５
分後のpH目標値演算器33の信号との間の偏差を調節計23
aで補正した信号を上記加算器28aで加算する。この加算
器28aの出力信号は吸収剤スラリの過剰率であるので、
掛算器21bにおいてSOxの絶対量と掛け合わせて吸収剤ス
ラリ流量の設定信号とし、吸収剤スラリ補給流量計19と
の偏差を調節計23cで補正した信号により吸収剤スラリ
補給流量調整弁15を開閉することにより吸収塔への吸収
剤スラリの補給量を調節する。
量制御とスラリ循環流量の制御に分けられるが、前者に
対しては第１図に示したように、排ガス流量計17とSOx
濃度計の計測値を掛算器21aで掛算した値を関数発生器2
6aに入力し、ここにおいて、排ガス中のSOxの絶対量に
対してpHの設定値を設け、pH計20の実測値との偏差を関
数発生器26cで補正し、これに関数発生器26bで、排ガス
中のSOxの絶対量に対して吸収剤スラリの過剰率の設定
値を設けて加算器28aで加算する。さらに、排ガス流量
計17の信号、SOx濃度計18の信号、脱硫率設定器25の信
号および吸収剤スラリ補給流量計19の信号から、pH予測
演算器29により、ｔ分後のpH予測演算信号32を求め、５
分後のpH目標値演算器33の信号との間の偏差を調節計23
aで補正した信号を上記加算器28aで加算する。この加算
器28aの出力信号は吸収剤スラリの過剰率であるので、
掛算器21bにおいてSOxの絶対量と掛け合わせて吸収剤ス
ラリ流量の設定信号とし、吸収剤スラリ補給流量計19と
の偏差を調節計23cで補正した信号により吸収剤スラリ
補給流量調整弁15を開閉することにより吸収塔への吸収
剤スラリの補給量を調節する。
なお、pH予測演算器29では、吸収塔スラリpH計20の信号
とpH予測現在値信号30との偏差を調節計23bで補正して
パラメータ修正信号31をpH予測演算器29にフィードバッ
クして内蔵シミュレーションモデルの自動修正を行な
う。シミュレーションモデルの概略を以下に示す。
とpH予測現在値信号30との偏差を調節計23bで補正して
パラメータ修正信号31をpH予測演算器29にフィードバッ
クして内蔵シミュレーションモデルの自動修正を行な
う。シミュレーションモデルの概略を以下に示す。
ここに、pH:吸収液スラリpH、k:修正パラメータ、α、
β、ａ、b:定数、η：設定脱硫率、X:吸収塔内循環スラ
リの吸収剤濃度（約1wt％）、Gg:排ガス流量（Nm3/
h）、X H2O:水分、C SOx:入口SOx濃度（ppm）、〔C
a++〕：カルシウムイオン濃度（ｇイオン／）、Δt:
タイムステップ、G sl:吸収剤スラリ補給流量（kg/
h）、Xs:吸収塔に補給する吸収剤スラリ中の吸収剤濃度
（約20wt％）、G H2O:補給水量（kg/h）、Ｘ＊：Δｔ前
の吸収塔内循環スラリの吸収剤スラリ濃度 （１）、（２）式よりｔ分後のpHを予測演算する。
β、ａ、b:定数、η：設定脱硫率、X:吸収塔内循環スラ
リの吸収剤濃度（約1wt％）、Gg:排ガス流量（Nm3/
h）、X H2O:水分、C SOx:入口SOx濃度（ppm）、〔C
a++〕：カルシウムイオン濃度（ｇイオン／）、Δt:
タイムステップ、G sl:吸収剤スラリ補給流量（kg/
h）、Xs:吸収塔に補給する吸収剤スラリ中の吸収剤濃度
（約20wt％）、G H2O:補給水量（kg/h）、Ｘ＊：Δｔ前
の吸収塔内循環スラリの吸収剤スラリ濃度 （１）、（２）式よりｔ分後のpHを予測演算する。
次にｔ分後のpH目標値演算器33では、SOx量の絶対値に
対して、pHの設定値を決めるので、SOx量をオンライン
計測データより線形予測することによりpH目標値を求め
る。
対して、pHの設定値を決めるので、SOx量をオンライン
計測データより線形予測することによりpH目標値を求め
る。
吸収塔スラリ循環流量の制御に対しては、第２図に示し
たように、オンライン計算による脱硫率信号すなわち、
入口SOx濃度計18の測定値と出口SOx濃度計の測定値の差
を減算器27で求め、この値を18の測定値で割算した、割
算器35の出力信号と脱硫率設定器25の信号との偏差を調
節計23dで補正した信号に、SOx濃度計18、脱硫率設定器
25、吸収塔スラリpH計20および排ガス流量計17の信号よ
り吸収剤スラリ循環流量演算器37において吸収塔スラリ
循環流量デマンド（要求量）を演算し、この信号を加算
器28bで加算し、吸収塔スラリ循環流量計36の測定信号
との偏差を調節計23eにより補正して吸収塔循環ポンプ1
0の回転数制御または台数制御により脱硫率を測定値に
維持する。
たように、オンライン計算による脱硫率信号すなわち、
入口SOx濃度計18の測定値と出口SOx濃度計の測定値の差
を減算器27で求め、この値を18の測定値で割算した、割
算器35の出力信号と脱硫率設定器25の信号との偏差を調
節計23dで補正した信号に、SOx濃度計18、脱硫率設定器
25、吸収塔スラリpH計20および排ガス流量計17の信号よ
り吸収剤スラリ循環流量演算器37において吸収塔スラリ
循環流量デマンド（要求量）を演算し、この信号を加算
器28bで加算し、吸収塔スラリ循環流量計36の測定信号
との偏差を調節計23eにより補正して吸収塔循環ポンプ1
0の回転数制御または台数制御により脱硫率を測定値に
維持する。
なお、吸収塔スラリ循環流量演算器37では以下のように
流量デマンドを計算する。
流量デマンドを計算する。
η＝１−BTU・EXP（−RTU1・RTU2・RTU3・RTU4） ……
（１） RUT1＝ｆ（pH）、RTU2＝ｆ（Gg）、 RTU3＝ｆ（C SOx）、RTU4＝ｆ（L/G） ……（２） ここに、η：脱硫率、BTU:定数、pH:吸収塔スラリpH、G
g:排ガス流量量、C SOx:入口排ガスSOx濃度、L/G:液ガ
ス比（循環スラリ量／排ガス量）であり、BTUは次式よ
り求める。
（１） RUT1＝ｆ（pH）、RTU2＝ｆ（Gg）、 RTU3＝ｆ（C SOx）、RTU4＝ｆ（L/G） ……（２） ここに、η：脱硫率、BTU:定数、pH:吸収塔スラリpH、G
g:排ガス流量量、C SOx:入口排ガスSOx濃度、L/G:液ガ
ス比（循環スラリ量／排ガス量）であり、BTUは次式よ
り求める。
BTU＝−loge（１−ηｏ） ηｏは基準脱硫率であり、いまηｏを0.9とすると、BTU
≒2.30となる。また、RTU1、RTU2、RTU3、RTU4の値は第
３図に示す関係図より求める。
≒2.30となる。また、RTU1、RTU2、RTU3、RTU4の値は第
３図に示す関係図より求める。
（１）、（２）式の関係よりオンライン計測データを用
いて、吸収塔スラリ循環流量デマンドＬを計算する。
いて、吸収塔スラリ循環流量デマンドＬを計算する。
（発明の効果）） 以上のように、本発明では吸収剤スラリ補給流量の制御
にシミュレーションモデルによるpH予測制御、吸収塔ス
ラリ循環流量の制御に脱硫率制御を採用しているので、
pHの応答性を改善して、pHを早く適正な設定値に追従さ
せることができること、また吸収塔スラリ循環流量によ
る脱硫率制御は応答が早く、負荷変化時においても、脱
硫率はほぼ設定値に維持できるので、ユーティリティコ
ストすなわち、吸収剤消費量および吸収塔スラリ循環ポ
ンプの動力コストを低減することができる。
にシミュレーションモデルによるpH予測制御、吸収塔ス
ラリ循環流量の制御に脱硫率制御を採用しているので、
pHの応答性を改善して、pHを早く適正な設定値に追従さ
せることができること、また吸収塔スラリ循環流量によ
る脱硫率制御は応答が早く、負荷変化時においても、脱
硫率はほぼ設定値に維持できるので、ユーティリティコ
ストすなわち、吸収剤消費量および吸収塔スラリ循環ポ
ンプの動力コストを低減することができる。
本発明によれば、負荷変化時を含めたすべての運転条件
において、脱硫率をほぼ目標脱硫率に維持できるので、
負荷応答性が向上し、安定した運転を確保できる。
において、脱硫率をほぼ目標脱硫率に維持できるので、
負荷応答性が向上し、安定した運転を確保できる。
通常の脱硫装置においては、吸収剤の消費コストと吸収
塔循環ポンプ動力コストはほぼ等しいが、スラリ循環流
量を加減して脱硫率一定制御を実施した場合、一日の負
荷パターンは第７図のようになっており、また25％負荷
ではポンプ動力は100％負荷時の1/2程度であるので、循
環ポンプ動力の低減割合は、 となる。
塔循環ポンプ動力コストはほぼ等しいが、スラリ循環流
量を加減して脱硫率一定制御を実施した場合、一日の負
荷パターンは第７図のようになっており、また25％負荷
ではポンプ動力は100％負荷時の1/2程度であるので、循
環ポンプ動力の低減割合は、 となる。
一方、pHの予測制御により石灰石の過剰率を1.05から1.
02に切り下げることが可能であり、よって、 の低減ができる。
02に切り下げることが可能であり、よって、 の低減ができる。
したがって、ポンプ動力コストの低減効果のほうが大き
いので、低負荷時のpHの設定値を高めにして、pH予測制
御により、この最適pH値を負荷変化時にも、いち早く達
成することにより、トータルユーティリティコストを低
減することができる。
いので、低負荷時のpHの設定値を高めにして、pH予測制
御により、この最適pH値を負荷変化時にも、いち早く達
成することにより、トータルユーティリティコストを低
減することができる。
第１図は、本発明になる湿式排ガス脱硫方法における吸
収剤スラリの補給量制御を示す図、第２図は、本発明に
なる吸収塔における吸収液循環量制御を示す図面、第３
図は、第２図の実施例において循環流量を決定する因子
の関係図、第４図は、従来の湿式脱硫装置の系統図、第
５図および第６図は、従来技術になる吸収剤スラリ補給
量の制御系図、第７図は、本発明を実施した場合におけ
る脱硫装置の負荷変化を示す図である。 ７……吸収塔、10……吸収液循環ポンプ、15……吸収剤
スラリ補給流量調整弁、17……排ガス流量計、18……排
ガス入口SOx濃度計、19……吸収剤スラリ補給流量計、2
0……吸収塔スラリpH計、21a、21b……掛算器、23a、23
b、23c、23d、23e……調節計、25……脱硫率設定器、26
a、26b、26c……関数発生器、27……減算器、28a、28b
……加算器、29……pH予測演算器、30……pH予測現在値
信号、32……ｔ分後のpH予測演算信号、33……ｔ分後の
pH目標値演算器、34……排ガス出口SOx濃度計、35……
割算器、36……吸収塔スラリ循環流量計、37……吸収塔
スラリ循環流量演算器。
収剤スラリの補給量制御を示す図、第２図は、本発明に
なる吸収塔における吸収液循環量制御を示す図面、第３
図は、第２図の実施例において循環流量を決定する因子
の関係図、第４図は、従来の湿式脱硫装置の系統図、第
５図および第６図は、従来技術になる吸収剤スラリ補給
量の制御系図、第７図は、本発明を実施した場合におけ
る脱硫装置の負荷変化を示す図である。 ７……吸収塔、10……吸収液循環ポンプ、15……吸収剤
スラリ補給流量調整弁、17……排ガス流量計、18……排
ガス入口SOx濃度計、19……吸収剤スラリ補給流量計、2
0……吸収塔スラリpH計、21a、21b……掛算器、23a、23
b、23c、23d、23e……調節計、25……脱硫率設定器、26
a、26b、26c……関数発生器、27……減算器、28a、28b
……加算器、29……pH予測演算器、30……pH予測現在値
信号、32……ｔ分後のpH予測演算信号、33……ｔ分後の
pH目標値演算器、34……排ガス出口SOx濃度計、35……
割算器、36……吸収塔スラリ循環流量計、37……吸収塔
スラリ循環流量演算器。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/34 ＺＡＢ
Claims (2)
- 【請求項１】硫黄酸成分（SOx）を含有する排ガスを吸
収塔に供給して、吸収塔内を循環する吸収液と接触さ
せ、排ガス中のSOxを除去するに際し、吸収塔に供給さ
れる排ガス中のSOx量に対応して、吸収塔内を循環する
吸収液のpH値を制御するようにした湿式排ガス脱硫方法
において、排ガス中のSOx量、循環吸収液のpH値、吸収
塔における脱硫率および吸収塔への吸収剤補給量に基づ
き、下記（１）式および（２）式を用いて今後の循環吸
収液のpH値を予測し、この予測pH値を用いて吸収塔への
吸収剤の補給量を制御することを特徴とする湿式排ガス
脱硫方法。 ここに、 pH:吸収液スラリpH k:修正パラメータ α、β、ａ、b:定数 η：設定脱硫率 X:吸収塔内循環スラリの吸収剤濃度（wt％） Gg:排ガス流量（Nm3/h） X H2O:水分 C SOx:入口SOx濃度（ppm） 〔Ca++〕：カルシウムイオン濃度（ｇイオン／） Δt:タイムステップ G sl:吸収剤スラリ補給流量（kg/h） Xs:吸収塔に補給する吸収剤スラリ中の吸収剤濃度（wt
％） G H2O:補給水量（kg/h） Ｘ＊：Δｔ前の吸収塔内循環スラリの吸収剤スラリ濃度 - 【請求項２】特許請求の範囲第１項記載の湿式排ガス脱
硫方法において、吸収塔における脱硫率の現在値と脱硫
率設定器よりの設定値との偏差値を求め、この偏差値と
さらに、入口排ガス量およびその排ガス中のSOx濃度と
循環吸収液流量とその吸収液のpH値とに基づいて、今後
の循環吸収液流量を制御することを特徴とする湿式排ガ
ス脱硫方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61047027A JPH0729023B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 湿式排ガス脱硫方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61047027A JPH0729023B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 湿式排ガス脱硫方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62204829A JPS62204829A (ja) | 1987-09-09 |
| JPH0729023B2 true JPH0729023B2 (ja) | 1995-04-05 |
Family
ID=12763692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61047027A Expired - Fee Related JPH0729023B2 (ja) | 1986-03-04 | 1986-03-04 | 湿式排ガス脱硫方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0729023B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5268320B2 (ja) * | 2007-10-15 | 2013-08-21 | 中国電力株式会社 | 排ガス脱硫装置における反応しない余剰スラリーの抑制方法 |
| CN114911279B (zh) * | 2021-02-08 | 2024-05-28 | 中国石油化工股份有限公司 | 存储器、蒸馏装置塔顶pH值调控方法、装置及设备 |
| CN115970476B (zh) * | 2023-01-16 | 2024-06-11 | 西安热工研究院有限公司 | 一种基于dcs控制系统的脱硫岛自动供浆控制方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0523810A (ja) * | 1991-07-24 | 1993-02-02 | Kawasaki Steel Corp | 鋳片の切断位置決定方法 |
-
1986
- 1986-03-04 JP JP61047027A patent/JPH0729023B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62204829A (ja) | 1987-09-09 |
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