JPH072954B2 - 熱間金属加工用潤滑剤 - Google Patents
熱間金属加工用潤滑剤Info
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- JPH072954B2 JPH072954B2 JP2059504A JP5950490A JPH072954B2 JP H072954 B2 JPH072954 B2 JP H072954B2 JP 2059504 A JP2059504 A JP 2059504A JP 5950490 A JP5950490 A JP 5950490A JP H072954 B2 JPH072954 B2 JP H072954B2
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- graphite
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、ステンレス鋼等の合金鋼（鉄にマンガン、ク
ロム、ニッケル、モリブデン等の元素を加えた合金）を
継目無鋼管として熱間加工する場合に使用される熱間金
属加工用潤滑剤に関するもので、さらに詳しくは、従来
の低熱分解性の有機系を含む潤滑剤で加工することによ
って生じる浸炭現象を防止する目的で作られた難浸炭性
潤滑剤である。
ロム、ニッケル、モリブデン等の元素を加えた合金）を
継目無鋼管として熱間加工する場合に使用される熱間金
属加工用潤滑剤に関するもので、さらに詳しくは、従来
の低熱分解性の有機系を含む潤滑剤で加工することによ
って生じる浸炭現象を防止する目的で作られた難浸炭性
潤滑剤である。
（従来の技術） 従来、合金鋼の継目無鋼管加工に用いる潤滑剤としては
炭素鋼の継目無鋼管加工、特にマンネスマンマンドレル
ミル鋼管加工に用いられていた各種の潤滑剤が転用され
ていた。これらの潤滑剤は、鉱油＋黒鉛、アスファルト
＋黒鉛、有機系高分子化合物＋黒鉛の組合せから成るも
のであって、これらの組成物中には約500℃以下で熱分
解する低熱分解性の有機物を含んでいる。
炭素鋼の継目無鋼管加工、特にマンネスマンマンドレル
ミル鋼管加工に用いられていた各種の潤滑剤が転用され
ていた。これらの潤滑剤は、鉱油＋黒鉛、アスファルト
＋黒鉛、有機系高分子化合物＋黒鉛の組合せから成るも
のであって、これらの組成物中には約500℃以下で熱分
解する低熱分解性の有機物を含んでいる。
これらの組成物のうち、マンドレルミル加工以外の鋼管
加工においては固体潤滑剤としての黒鉛の他にホウ酸、
ホウ砂、ガラス、塩、チッ化ホウ素、二硫化モリブデ
ン、リン酸等の無機物が単独又は二種以上の混合で使用
されているが、これらの潤滑剤はマンドレルミル用潤滑
剤としては潤滑性が劣り、実際には黒鉛に補助的に添加
されている以外は、使用されていない。
加工においては固体潤滑剤としての黒鉛の他にホウ酸、
ホウ砂、ガラス、塩、チッ化ホウ素、二硫化モリブデ
ン、リン酸等の無機物が単独又は二種以上の混合で使用
されているが、これらの潤滑剤はマンドレルミル用潤滑
剤としては潤滑性が劣り、実際には黒鉛に補助的に添加
されている以外は、使用されていない。
（発明が解決しようとする課題） 炭素鋼の継目無鋼管加工用の上記潤滑剤をステンレス鋼
等の継目無鋼管加工用の潤滑剤として使用すると次のよ
うな浸炭性の問題、すなわち粒界腐食が発生しやすくな
る。
等の継目無鋼管加工用の潤滑剤として使用すると次のよ
うな浸炭性の問題、すなわち粒界腐食が発生しやすくな
る。
例えばステンレス鋼は、一般に熱履歴によって粒界にク
ロム炭化物が析出し、耐食性向上に有効なクロムが相対
的に減少することにより耐粒界腐食性能を劣化させる鋭
敏化現象が生ずる場合がある。鋭敏化の発生限界は鋼中
の炭素量および熱履歴によって律則されるが、一般的に
炭素量が増加すると鋭敏化しやすくなる。
ロム炭化物が析出し、耐食性向上に有効なクロムが相対
的に減少することにより耐粒界腐食性能を劣化させる鋭
敏化現象が生ずる場合がある。鋭敏化の発生限界は鋼中
の炭素量および熱履歴によって律則されるが、一般的に
炭素量が増加すると鋭敏化しやすくなる。
本来、鋭敏化が生じにな熱履歴であっても、たとえば有
機系物質を含む潤滑剤で加工することによって浸炭し、
鋼中炭素量が部分的に増加した場合には、炭素量が増加
した部分に鋭敏化が生じ、耐粒界腐食性能を劣化させる
ことがある。
機系物質を含む潤滑剤で加工することによって浸炭し、
鋼中炭素量が部分的に増加した場合には、炭素量が増加
した部分に鋭敏化が生じ、耐粒界腐食性能を劣化させる
ことがある。
したがって、ステンレス鋼を加工する時に潤滑剤による
浸炭を防止することは、耐粒界腐食性能を確保するため
に重要である。
浸炭を防止することは、耐粒界腐食性能を確保するため
に重要である。
（課題を解決するための手段） 合金鋼加工における浸炭性を皆無にするための潤滑剤と
しては、潤滑剤の成分から有機物（黒鉛を含めて）を除
く必要がある。そこで本発明者等は、これらの潤滑剤に
ついて種々検討を実施したが、潤滑性の点で劣り成功し
なかった。
しては、潤滑剤の成分から有機物（黒鉛を含めて）を除
く必要がある。そこで本発明者等は、これらの潤滑剤に
ついて種々検討を実施したが、潤滑性の点で劣り成功し
なかった。
ただそれらの検討結果によるとマンドレルミルによるス
テンレス加工において浸炭をもたらす成分は常圧で約50
0℃以下で熱分解しガス化する炭化水素成分が浸炭度が
最も大きく黒鉛は小さいという有用な知見を得た。
テンレス加工において浸炭をもたらす成分は常圧で約50
0℃以下で熱分解しガス化する炭化水素成分が浸炭度が
最も大きく黒鉛は小さいという有用な知見を得た。
そこで、本発明者等はさらに鋭意検討を進めた結果、モ
リブデン酸およびホウ酸のアンモニウム塩または一定の
アルキルアミン塩と黒鉛を必須成分としたものを水に分
散して使用すると、マンネスマンマンドレルミルによる
合金鋼加工の際、浸炭性が少ない、すなわち耐粒界腐食
性能が優れることを見い出し、本発明を完成するに至っ
た。すなわち本発明は、モリブデン酸のアンモニウム塩
または合計炭素数が４〜８のアルキルアミン塩、ホウ酸
のアンモニウム塩または合計炭素数が４〜８のアルキル
アミン塩、および黒鉛を含有してなることを特徴とする
熱間金属加工用潤滑剤に存する。
リブデン酸およびホウ酸のアンモニウム塩または一定の
アルキルアミン塩と黒鉛を必須成分としたものを水に分
散して使用すると、マンネスマンマンドレルミルによる
合金鋼加工の際、浸炭性が少ない、すなわち耐粒界腐食
性能が優れることを見い出し、本発明を完成するに至っ
た。すなわち本発明は、モリブデン酸のアンモニウム塩
または合計炭素数が４〜８のアルキルアミン塩、ホウ酸
のアンモニウム塩または合計炭素数が４〜８のアルキル
アミン塩、および黒鉛を含有してなることを特徴とする
熱間金属加工用潤滑剤に存する。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の熱間金属加工用潤滑剤は、圧延時マンドレルバ
ーにスプレイ又はその他の方法で塗布されるがマンドレ
ルバーは室温〜約300℃までの温度を持って居り、圧延
時水分が蒸発した乾燥膜の状態で圧延に供される。
ーにスプレイ又はその他の方法で塗布されるがマンドレ
ルバーは室温〜約300℃までの温度を持って居り、圧延
時水分が蒸発した乾燥膜の状態で圧延に供される。
組成上アンモニウム塩又は合計炭素数が４〜８のアルキ
ルアミン塩を使用したのは、これらの酸塩が分散性の意
味から水溶性であることと、マンドレルバーに塗布後は
水と一緒にこれら有機物が蒸発し、圧延時に約500℃以
下の温度で熱分解する有機物が存在しないことを意図し
ている。
ルアミン塩を使用したのは、これらの酸塩が分散性の意
味から水溶性であることと、マンドレルバーに塗布後は
水と一緒にこれら有機物が蒸発し、圧延時に約500℃以
下の温度で熱分解する有機物が存在しないことを意図し
ている。
アルキルアミン塩は、アルキル基の合計炭素数が４〜６
のものが好ましく、ジエチルアミン（沸点約55.9℃）、
トリエチルアミン（沸点89.4℃）、ｎ−ブチルアミン
（沸点約77.0℃）等を用いることができる。合計炭素数
が少なすぎるものは沸点が低く過ぎ、常温で蒸発するた
め実際には使えず、合計炭素数が多過ぎるとマンドレル
バー塗布後蒸発しない。モリブデン酸およびホウ酸は一
般に化学用または工業用として使用されるもの以上の純
度であればよい。
のものが好ましく、ジエチルアミン（沸点約55.9℃）、
トリエチルアミン（沸点89.4℃）、ｎ−ブチルアミン
（沸点約77.0℃）等を用いることができる。合計炭素数
が少なすぎるものは沸点が低く過ぎ、常温で蒸発するた
め実際には使えず、合計炭素数が多過ぎるとマンドレル
バー塗布後蒸発しない。モリブデン酸およびホウ酸は一
般に化学用または工業用として使用されるもの以上の純
度であればよい。
本発明において、モリブデン酸アンモニウム塩または上
記のアルキルアミン塩とホウ酸アンモニウム塩または上
記のアルキルアミン塩とは必須であり、一方のみでは効
果があらわれない。両者の配向割合は、約10部対90部か
ら約90部対10部の範囲で使用でき、好ましくは約20部対
80部から約80部対20部、さらに好ましくはは、約30部対
70部から約70部対30部である。いずれかが多過ぎても、
少な過ぎても潤滑性は悪くなる。
記のアルキルアミン塩とホウ酸アンモニウム塩または上
記のアルキルアミン塩とは必須であり、一方のみでは効
果があらわれない。両者の配向割合は、約10部対90部か
ら約90部対10部の範囲で使用でき、好ましくは約20部対
80部から約80部対20部、さらに好ましくはは、約30部対
70部から約70部対30部である。いずれかが多過ぎても、
少な過ぎても潤滑性は悪くなる。
次に、本発明に供される黒鉛は一般に使用される天然ま
たは人造の黒鉛を通常の手段によって微粉化したもので
水との分散性が良好であるものが好ましい。
たは人造の黒鉛を通常の手段によって微粉化したもので
水との分散性が良好であるものが好ましい。
本発明潤滑剤は水中に分散された形で合金鋼の熱間加工
に使用されるが、その際、モリブデン酸、ホウ酸のアン
モニウム塩または上記のアルキルアミン塩と黒鉛の配合
割合は、両者の配合量の合計量を基準として、モリブデ
ン酸、ホウ酸のアンモニウム塩または上記のアルキルア
ミン塩約20〜80wt％、好ましくは約30〜75wt％、黒鉛約
20〜80wt％、好ましくは約25〜70wt％である。
に使用されるが、その際、モリブデン酸、ホウ酸のアン
モニウム塩または上記のアルキルアミン塩と黒鉛の配合
割合は、両者の配合量の合計量を基準として、モリブデ
ン酸、ホウ酸のアンモニウム塩または上記のアルキルア
ミン塩約20〜80wt％、好ましくは約30〜75wt％、黒鉛約
20〜80wt％、好ましくは約25〜70wt％である。
黒鉛が多過ぎるとマンドレルバーへの付着性に問題が生
じ、又浸炭性も増加する。黒鉛が少なすぎると潤滑性の
面で不具合が生じる。水中に分散させる本発明潤滑剤の
配合量は、約10〜70wt％、好ましくは約25〜約55wt％で
あり、多過ぎると粘度が高くなりすぎて供給性が困難と
なり、少なすぎると貯蔵安定性やバーへの付着性が悪く
なり潤滑性が劣る。
じ、又浸炭性も増加する。黒鉛が少なすぎると潤滑性の
面で不具合が生じる。水中に分散させる本発明潤滑剤の
配合量は、約10〜70wt％、好ましくは約25〜約55wt％で
あり、多過ぎると粘度が高くなりすぎて供給性が困難と
なり、少なすぎると貯蔵安定性やバーへの付着性が悪く
なり潤滑性が劣る。
本発明には黒鉛の分散を助けるために一般の分散剤を微
量添加しても良く、又消泡剤、防錆剤等の微量添加も可
能である。分散剤としては、デンプン等とその誘導体、
例えばアミローストリアセタート等とその誘導体、デキ
ストリン等とその誘導体、カルボキシメチルセルロース
等とその誘導体、ポリサッカライト等の多糖類、グァー
ガム等のガム類等があり、約0.1wt％〜3.0wt％の範囲で
使用出来る。
量添加しても良く、又消泡剤、防錆剤等の微量添加も可
能である。分散剤としては、デンプン等とその誘導体、
例えばアミローストリアセタート等とその誘導体、デキ
ストリン等とその誘導体、カルボキシメチルセルロース
等とその誘導体、ポリサッカライト等の多糖類、グァー
ガム等のガム類等があり、約0.1wt％〜3.0wt％の範囲で
使用出来る。
消泡剤としてはジメチルシリコーン、メチルフェニルシ
リコーン等のシリコーンオイルがあり、約0.001wt％〜
1.0wt％の範囲で使用出来る。防錆剤としてはスルホン
酸、カルボン酸の塩類、モルホリン、アルキルアミン等
のアミン類も、ベンゾトリアゾール、チアゾール類等が
あり、0.01wt％〜3wt％の範囲で使用出来る。
リコーン等のシリコーンオイルがあり、約0.001wt％〜
1.0wt％の範囲で使用出来る。防錆剤としてはスルホン
酸、カルボン酸の塩類、モルホリン、アルキルアミン等
のアミン類も、ベンゾトリアゾール、チアゾール類等が
あり、0.01wt％〜3wt％の範囲で使用出来る。
（発明の効果） 本発明によるマンネスマンマンドレルミル用潤滑剤とし
ての主な効果をまとめると次の通りである。
ての主な効果をまとめると次の通りである。
１）ホウ酸、モリブデン酸は、アンモニウム塩またはア
ミン塩として水溶液状態で均一化され、黒鉛を安定に分
散し、かつバーに均一に展着する。
ミン塩として水溶液状態で均一化され、黒鉛を安定に分
散し、かつバーに均一に展着する。
２）バーに展着後、アンモニウム及びアミン塩は水と一
緒にとび、有機物のない状態でバーに均一不溶性膜を作
る。
緒にとび、有機物のない状態でバーに均一不溶性膜を作
る。
３）合金鋼管加工において浸炭現象が軽微ですむ。
４）潤滑性が良好である。
（実施例） 次に発明の実施例及び比較例を第１表に示すが、本発明
は必ずしもこれによって限定されるものではない。
は必ずしもこれによって限定されるものではない。
実施例１〜４、比較例１〜３ 本発明の潤滑剤の実施例ならびに比較例の組成を第１表
に示す。
に示す。
第１表に示した潤滑剤を用い圧延はマンドレルバー速度
の制御が可能な、リストレインタイプの５スタンドマン
ドレルミルにて実施した。素管は第２表に示す２鋼種の
89.1mmφ×8.0mm厚の中空素管を使用し、マンドレルミ
ル出側で、74.0mmφ×5.0mm厚の仕上がり管とした。
の制御が可能な、リストレインタイプの５スタンドマン
ドレルミルにて実施した。素管は第２表に示す２鋼種の
89.1mmφ×8.0mm厚の中空素管を使用し、マンドレルミ
ル出側で、74.0mmφ×5.0mm厚の仕上がり管とした。
マンドレルバー表面を約120℃一定とし、第１表に示す
潤滑剤をスプレーノズルにて約50〜60g/m2の均一な厚み
に塗布し圧延に供した。
潤滑剤をスプレーノズルにて約50〜60g/m2の均一な厚み
に塗布し圧延に供した。
マンドレルバー速度をNo.1スタンド出側の材料速度より
遅く制御して圧延することにより、マンドレルバーに作
用するスラスト力PbとNo.1〜No.5スタンドの圧延荷重の
合計ΣPiを測定し、マンドレルバーと被圧延材との間の
平均的な摩擦係数に相当するスラスト係数 を算出した。
遅く制御して圧延することにより、マンドレルバーに作
用するスラスト力PbとNo.1〜No.5スタンドの圧延荷重の
合計ΣPiを測定し、マンドレルバーと被圧延材との間の
平均的な摩擦係数に相当するスラスト係数 を算出した。
本発明者らの知見によると、潤滑剤の潤滑性能が悪いと
スラスト係数が大きくなることが判明している。通常、
スラスト係数が0.08以下程度であれば、潤滑性能は問題
なく圧延は良好に実施できるが、0.08より大きくなるに
従って、潤滑性能悪化に起因する被圧延材の内外表面欠
陥が多発する傾向にある。さらに、0.35以上となると、
マンドレルバーと被圧延材とが固着状態となり、圧延負
荷が急激に増加し、ついには圧延不能となる問題が生ず
る。
スラスト係数が大きくなることが判明している。通常、
スラスト係数が0.08以下程度であれば、潤滑性能は問題
なく圧延は良好に実施できるが、0.08より大きくなるに
従って、潤滑性能悪化に起因する被圧延材の内外表面欠
陥が多発する傾向にある。さらに、0.35以上となると、
マンドレルバーと被圧延材とが固着状態となり、圧延負
荷が急激に増加し、ついには圧延不能となる問題が生ず
る。
圧延後の仕上り管の内表面より試験片を採取し、JIS G
0575に規定される650℃×2hrの鋭敏化熱処理後の沸騰硫
酸−硫酸銅液中への16時間浸漬、曲げ試験を実施し、内
表面の粒界腐食による割れのあるなしを観察し、浸炭の
有無を評価した。
0575に規定される650℃×2hrの鋭敏化熱処理後の沸騰硫
酸−硫酸銅液中への16時間浸漬、曲げ試験を実施し、内
表面の粒界腐食による割れのあるなしを観察し、浸炭の
有無を評価した。
圧延および腐食試験結果を第３表に示す。
本発明例である実施例１、２、３、４の潤滑剤を使用し
たテストNo.A〜Ｆでは、スラスト係数は、0.07以下で圧
延は良好であり、さらに腐食試験結果でも割れは確認さ
れておらず、浸炭は認められていない。
たテストNo.A〜Ｆでは、スラスト係数は、0.07以下で圧
延は良好であり、さらに腐食試験結果でも割れは確認さ
れておらず、浸炭は認められていない。
これに対し、合成樹脂をバインダーとして含有する比較
例１の潤滑剤を使用した場合のテストNo.G、Ｈではスラ
スト係数は、0.05と圧延は良好であるが腐食試験で粒界
腐食に起因する割れが発生しており、浸炭が認められ
る。さらに、無機バインダーとしてケイ酸ソーダ、リン
酸ソーダを含有する比較例２、３の潤滑剤を使用した場
合のテストNo.I、Ｊでは、腐食試験では割れは認められ
ないが、圧延時のスラスト係数が0.28、0.35以上と高
く、内外面欠陥が多発している。特にテストNo.Jでは圧
延途中での急激な負荷増加のために圧延不能に陥った。
例１の潤滑剤を使用した場合のテストNo.G、Ｈではスラ
スト係数は、0.05と圧延は良好であるが腐食試験で粒界
腐食に起因する割れが発生しており、浸炭が認められ
る。さらに、無機バインダーとしてケイ酸ソーダ、リン
酸ソーダを含有する比較例２、３の潤滑剤を使用した場
合のテストNo.I、Ｊでは、腐食試験では割れは認められ
ないが、圧延時のスラスト係数が0.28、0.35以上と高
く、内外面欠陥が多発している。特にテストNo.Jでは圧
延途中での急激な負荷増加のために圧延不能に陥った。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 105:60） Ｃ１０Ｎ 10:12 30:12 40:24 Ｚ 50:02
Claims (1)
- 【請求項１】モリブデン酸のアンモニウム塩または合計
炭素数が４〜８のアルキルアミン塩、ホウ酸のアンモニ
ウム塩または合計炭素数が４〜８のアルキルアミン塩、
および黒鉛を含有してなることを特徴とする熱間金属加
工用潤滑剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2059504A JPH072954B2 (ja) | 1990-03-09 | 1990-03-09 | 熱間金属加工用潤滑剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2059504A JPH072954B2 (ja) | 1990-03-09 | 1990-03-09 | 熱間金属加工用潤滑剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03259998A JPH03259998A (ja) | 1991-11-20 |
| JPH072954B2 true JPH072954B2 (ja) | 1995-01-18 |
Family
ID=13115166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2059504A Expired - Lifetime JPH072954B2 (ja) | 1990-03-09 | 1990-03-09 | 熱間金属加工用潤滑剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH072954B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2925388B2 (ja) * | 1991-09-13 | 1999-07-28 | 日本パーカライジング株式会社 | 熱間塑性加工用潤滑剤組成物 |
| JP6778360B2 (ja) * | 2016-01-29 | 2020-11-04 | 雅義 秋山 | 熱間加工用潤滑剤、金属の熱間加工方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63230797A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 速硬化型耐熱潤滑剤 |
-
1990
- 1990-03-09 JP JP2059504A patent/JPH072954B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03259998A (ja) | 1991-11-20 |
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