JPH0735559B2 - ブロンズ法超電導線材 - Google Patents
ブロンズ法超電導線材Info
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- JPH0735559B2 JPH0735559B2 JP60231719A JP23171985A JPH0735559B2 JP H0735559 B2 JPH0735559 B2 JP H0735559B2 JP 60231719 A JP60231719 A JP 60231719A JP 23171985 A JP23171985 A JP 23171985A JP H0735559 B2 JPH0735559 B2 JP H0735559B2
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- superconducting wire
- core
- wire
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はブロンズ法Nb3Sn超電導線材の改良に係り、臨
界電流（Jc）を向上せしめんとするものである。
界電流（Jc）を向上せしめんとするものである。
（従来の技術） 従来のブロンズ法Nb3Sn超電導線材は、多数本の微細Nb
芯材を埋込んだブロンズの外周にNb又はTa,Mo,Vのバリ
ヤ層を設け、更にその外側にCuなどの安定化層を設け、
これを熱処理することによりNbとSnとが反応してNb3Sn
線材をえているものである。
芯材を埋込んだブロンズの外周にNb又はTa,Mo,Vのバリ
ヤ層を設け、更にその外側にCuなどの安定化層を設け、
これを熱処理することによりNbとSnとが反応してNb3Sn
線材をえているものである。
この場合、下記（１）式に示すブロンズ比（ｒ）を2.5
〜3.0の範囲にして行っていたものである。その理由
は、ブロンズ中のSnと芯材のNbとのモル比が化合物の組
成1.3に近くなるように選んでいたためである。
〜3.0の範囲にして行っていたものである。その理由
は、ブロンズ中のSnと芯材のNbとのモル比が化合物の組
成1.3に近くなるように選んでいたためである。
一方かかる超電導線においては、その特性とするJcの向
上を目的とするものであるが、一定のJcを有する超電導
線はえられるも、これを飛躍的に向上せしめることが出
来ないものであった。
上を目的とするものであるが、一定のJcを有する超電導
線はえられるも、これを飛躍的に向上せしめることが出
来ないものであった。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明者はかかる現状に鑑み鋭意研究を行った結果、上
記のブロンズ比にてNbとSnとが反応した場合、ブロンズ
中のSn量が不足し、Nb芯を長時間処理したとしても未反
応のNb芯が残存することに着目し、これが基因となって
超電導線のJcが向上しえないことを究明したものであ
る。
記のブロンズ比にてNbとSnとが反応した場合、ブロンズ
中のSn量が不足し、Nb芯を長時間処理したとしても未反
応のNb芯が残存することに着目し、これが基因となって
超電導線のJcが向上しえないことを究明したものであ
る。
又本発明は安定化層を形成するCu等がSnによって汚染さ
れないようにブロンズと安定化金属層との境にTa,Mo,V
の拡散バリヤ層を設けているものである。またNb芯を５
μｍ以下に細くし拡散反応率を大きくする場合Sn量が不
足するものであった。
れないようにブロンズと安定化金属層との境にTa,Mo,V
の拡散バリヤ層を設けているものである。またNb芯を５
μｍ以下に細くし拡散反応率を大きくする場合Sn量が不
足するものであった。
又本発明はブロンズ内のSn量の過不足を解消するため適
正なブロンズ比を選定し、Jc特性の向上を図らんとした
ものである。
正なブロンズ比を選定し、Jc特性の向上を図らんとした
ものである。
（問題点を解決するための手段） 本発明に係わるブロンズ法超電導線材は、芯材が芯径0.
3〜5.0μｍのNb又はNb合金からなり、ブロンズの濃度が
Cu−12.8〜15.0wt％Snで、かつ前記（１）式に示すブロ
ンズ比（ｒ）を3.1〜4.5に規定したことを特徴とするも
のである。
3〜5.0μｍのNb又はNb合金からなり、ブロンズの濃度が
Cu−12.8〜15.0wt％Snで、かつ前記（１）式に示すブロ
ンズ比（ｒ）を3.1〜4.5に規定したことを特徴とするも
のである。
本発明に係わる別のブロンズ法超電導線材は、芯材が芯
径0.3〜5.0μｍのNb又はNb合金からなり、ブロンズの濃
度がCu−12.8〜15.0wt％Sn−0.05〜2.0wt％Ｍ（ただ
し、ＭはTi、Zr、Hf、Taの群から選ばれる金属元素を示
す）で、かつ前記（１）式に示すブロンズ比（ｒ）を3.
1〜4.5に規定したことを特徴とするものである。
径0.3〜5.0μｍのNb又はNb合金からなり、ブロンズの濃
度がCu−12.8〜15.0wt％Sn−0.05〜2.0wt％Ｍ（ただ
し、ＭはTi、Zr、Hf、Taの群から選ばれる金属元素を示
す）で、かつ前記（１）式に示すブロンズ比（ｒ）を3.
1〜4.5に規定したことを特徴とするものである。
本発明に係わるさらに別のブロンズ法超電導線材は、芯
材が芯径0.3〜5.0μｍのNb又はNb合金からなり、拡散バ
リヤがTa、Mo、Ｖの群から選ばれる金属元素からなり、
ブロンズの濃度がCu−12.8〜15.0wt％Snで、かつ前記
（１）式に示すブロンズ比（ｒ）を3.1〜4.5に規定した
ことを特徴とするものである。
材が芯径0.3〜5.0μｍのNb又はNb合金からなり、拡散バ
リヤがTa、Mo、Ｖの群から選ばれる金属元素からなり、
ブロンズの濃度がCu−12.8〜15.0wt％Snで、かつ前記
（１）式に示すブロンズ比（ｒ）を3.1〜4.5に規定した
ことを特徴とするものである。
本発明に係わるさらに別のブロンズ法超電導線材は、芯
材が芯径0.3〜5.0μｍのNb又はNb合金からなり、拡散バ
リヤがTa、Mo、Ｖの群から選ばれる金属元素からなり、
ブロンズの濃度がCu−12.8〜15.0wt％Sn−0.05〜2.0wt
％（ただし、ＭはTi、Zr、Hf、Taの群から選ばれる金属
元素を示す）で、かつ前記（１）式に示すブロンズ比
（ｒ）を3.1〜4.5に規定したことを特徴とするものであ
る。
材が芯径0.3〜5.0μｍのNb又はNb合金からなり、拡散バ
リヤがTa、Mo、Ｖの群から選ばれる金属元素からなり、
ブロンズの濃度がCu−12.8〜15.0wt％Sn−0.05〜2.0wt
％（ただし、ＭはTi、Zr、Hf、Taの群から選ばれる金属
元素を示す）で、かつ前記（１）式に示すブロンズ比
（ｒ）を3.1〜4.5に規定したことを特徴とするものであ
る。
（作用） 本発明において芯材としてはNbに限定するものではな
く、Nb−Ti,Nb−Zr,Nb−Hf,Nb−Taの如く、Ti,Zr,Hf,Ta
を夫々0.5〜5wt％添加した合金を使用してもよい。
く、Nb−Ti,Nb−Zr,Nb−Hf,Nb−Taの如く、Ti,Zr,Hf,Ta
を夫々0.5〜5wt％添加した合金を使用してもよい。
又本発明において芯材の芯径を0.3〜５μｍに限定した
理由は0.3μｍ未満及び５μｍを超えた場合には何れもJ
cが低下するためである。
理由は0.3μｍ未満及び５μｍを超えた場合には何れもJ
cが低下するためである。
又本発明においてブロンズ濃度のSn量を12.8wt％〜15.0
wt％に限定した理由は12.8wt％未満の場合にはJc特性が
著しく低い値を示すものでり、又15.0wt％を超えた場合
には線材の加工中にブロンズの表面に亀裂を生じ以後の
加工を行うことが出来ないためである。
wt％に限定した理由は12.8wt％未満の場合にはJc特性が
著しく低い値を示すものでり、又15.0wt％を超えた場合
には線材の加工中にブロンズの表面に亀裂を生じ以後の
加工を行うことが出来ないためである。
又ブロンズとしてTi等を添加した理由は、Ti等を配合す
ることにより高磁場におけるJc特性を著しく向上せしめ
ることが出来るためである。なお同等の効果はHf,Zr,Ta
などによっても得られるものである。
ることにより高磁場におけるJc特性を著しく向上せしめ
ることが出来るためである。なお同等の効果はHf,Zr,Ta
などによっても得られるものである。
本発明において、線材の断面形状は円形に限定するもの
でなく、角型、平角型等他の形状でも同等の効果が得ら
れるもので、なおこの時のNb芯径は、偏平なNb芯と断面
積を等しくする円の直径とし、この径が0.3〜5.0μｍの
時に効果が得られる。
でなく、角型、平角型等他の形状でも同等の効果が得ら
れるもので、なおこの時のNb芯径は、偏平なNb芯と断面
積を等しくする円の直径とし、この径が0.3〜5.0μｍの
時に効果が得られる。
又本発明により得たブロンズ法による未反応超電導線材
は、これを例えば680℃程度に熱処理を行ってブロンズ
法超電導線をうるものである。
は、これを例えば680℃程度に熱処理を行ってブロンズ
法超電導線をうるものである。
次に本発明の実施例について説明する。
実験例（１） 第１図に示すごとく１本のNb芯１を持ち、これをCu−1
4.5wt％Snのブロンズ比（（１）式参照）を2.5,2.8,3.
1,3.7,4.0,4.3,4.6とする線材を作り、夫々断面減少加
工を施してNb芯径がほぼ５μｍになるように最終線径約
10μｍの未反応ブロンズ法線材を得た。
4.5wt％Snのブロンズ比（（１）式参照）を2.5,2.8,3.
1,3.7,4.0,4.3,4.6とする線材を作り、夫々断面減少加
工を施してNb芯径がほぼ５μｍになるように最終線径約
10μｍの未反応ブロンズ法線材を得た。
又、第２図に示すごとく85本のNb芯1,1′,1″，をCu−1
4.5wt％Snのブロンズ２に埋め込んでブロンズ比
（（１）式参照）を2.5,2.8,3.1,3.4,3.7,4.0,4.3,4.6
とする１次素線を六角形に伸線し、これを夫々85芯合わ
せて第３図に示すごとく、銅安定化材５、Taバリア材４
と複合し、夫々断面減少加工を施してNb芯径がほぼ１μ
ｍになるように最終線径約0.3mmの未反応ブロンズ法超
電導線材を得た。
4.5wt％Snのブロンズ２に埋め込んでブロンズ比
（（１）式参照）を2.5,2.8,3.1,3.4,3.7,4.0,4.3,4.6
とする１次素線を六角形に伸線し、これを夫々85芯合わ
せて第３図に示すごとく、銅安定化材５、Taバリア材４
と複合し、夫々断面減少加工を施してNb芯径がほぼ１μ
ｍになるように最終線径約0.3mmの未反応ブロンズ法超
電導線材を得た。
（Nb芯数＝85×85＝7225） この線材を680℃にて熱処理を行って本発明超電導線材
及び比較例超電導線材をえた。この熱処理反応を５時間
から300時間の範囲で行い、約５時間毎に臨界電流密度
（10T,4.2K）を測定し、各ブロンズ比における最高のJc
を第１表に併記した。なおJcの単位は105A／cm2であ
る。
及び比較例超電導線材をえた。この熱処理反応を５時間
から300時間の範囲で行い、約５時間毎に臨界電流密度
（10T,4.2K）を測定し、各ブロンズ比における最高のJc
を第１表に併記した。なおJcの単位は105A／cm2であ
る。
実験例（２） 第１図に示すごとく１本のNb芯１を持ち、これをCu−1
4.5wt％Sn−0.25wt％Tiのブロンズで囲んで、ブロンズ
比（（１）式参照）を2.5,2.8,3.1,3.4,3.7,4.0,4.3,4.
6とする線材を作り、夫々断面減少加工を施してNb芯が
ほぼ５μｍになるように最終線径約10μｍの未反応ブロ
ンズ法線材を得た。
4.5wt％Sn−0.25wt％Tiのブロンズで囲んで、ブロンズ
比（（１）式参照）を2.5,2.8,3.1,3.4,3.7,4.0,4.3,4.
6とする線材を作り、夫々断面減少加工を施してNb芯が
ほぼ５μｍになるように最終線径約10μｍの未反応ブロ
ンズ法線材を得た。
又、第２図に示すごとく85本のNb芯1,1′,1″，をCu−1
4.5wt％Sn−0.25wt％Tiのブロンズ２に埋め込んで、ブ
ロンズ比（（１）を参照）を2.5,2.8,3.1,3.4,3.7,4.0,
4.3,4.6とする１次素線を六角形に伸線し、これを夫々8
5芯合わせて第３図に示すごとく、銅安定材５、Moバリ
ア材４と複合し夫々断面減少加工を施して、Nb芯径がほ
ぼ２μｍになるように最終線径約0.6mmの未反応ブロン
ズ法超電導線材を得た。（Nb芯数＝85×85＝7225） この線材を680℃に熱処理を行って本発明超電導線材及
び比較例超電導線材をえた。この場合熱処理反応時間を
12時間から300時間までの範囲で行って約６時間毎にJc
を測定し、各ブロンズ比における最高のJc値を第２表に
併記した。
4.5wt％Sn−0.25wt％Tiのブロンズ２に埋め込んで、ブ
ロンズ比（（１）を参照）を2.5,2.8,3.1,3.4,3.7,4.0,
4.3,4.6とする１次素線を六角形に伸線し、これを夫々8
5芯合わせて第３図に示すごとく、銅安定材５、Moバリ
ア材４と複合し夫々断面減少加工を施して、Nb芯径がほ
ぼ２μｍになるように最終線径約0.6mmの未反応ブロン
ズ法超電導線材を得た。（Nb芯数＝85×85＝7225） この線材を680℃に熱処理を行って本発明超電導線材及
び比較例超電導線材をえた。この場合熱処理反応時間を
12時間から300時間までの範囲で行って約６時間毎にJc
を測定し、各ブロンズ比における最高のJc値を第２表に
併記した。
上表より明らかな如くJc値はNb芯数には殆んど関係なく
ブロンズ比によって大きく支配されることが判明した。
特にブロンズ比が3.1〜4.5（本発明品）で高いJc値を示
している。ただし芯径が太いもの（単芯）では細いもの
（7225芯）よりもJc値が低い。これはNb芯の太いもので
は拡散反応条件（温度，時間等）が必ずしも十分でない
ことによるものである。
ブロンズ比によって大きく支配されることが判明した。
特にブロンズ比が3.1〜4.5（本発明品）で高いJc値を示
している。ただし芯径が太いもの（単芯）では細いもの
（7225芯）よりもJc値が低い。これはNb芯の太いもので
は拡散反応条件（温度，時間等）が必ずしも十分でない
ことによるものである。
実験例（３） ブロンズの組成をCu−14.0wt％Sn−1.5wt％Taとし、安
定化金属５をAlとして、その他は実験例（１）と同じ条
件にして、Nb芯径がほぼ１μｍになるように最終線径約
0.3mm、Nb芯数7225本の未反応ブロンズ法超電導線材を
得た。
定化金属５をAlとして、その他は実験例（１）と同じ条
件にして、Nb芯径がほぼ１μｍになるように最終線径約
0.3mm、Nb芯数7225本の未反応ブロンズ法超電導線材を
得た。
この仕上り線材を650℃に熱処理を行って本発明超電導
線材及び比較例超電導線材をえた。この場合熱処理反応
時間は12時間から240時間までの範囲で行って約６時間
毎にJc値を測定し、各ブロンズ比における最高のJc値を
第３表に併記した。
線材及び比較例超電導線材をえた。この場合熱処理反応
時間は12時間から240時間までの範囲で行って約６時間
毎にJc値を測定し、各ブロンズ比における最高のJc値を
第３表に併記した。
実験例（４） ブロンズマトリックスとしてCu−14.5wt％Sn−0.25wt％
Zrを使用し、拡散バリヤーとしてＶを設け、その外側に
安定化層としてCuを設けたものについて前記実験例と同
様にして本発明超電導線材及び比較例超電導線材をえ
た。
Zrを使用し、拡散バリヤーとしてＶを設け、その外側に
安定化層としてCuを設けたものについて前記実験例と同
様にして本発明超電導線材及び比較例超電導線材をえ
た。
なおこの線材の仕上り外径は約0.6mmφであった。
斯くして得た本発明超電導線材及び比較例線材について
夫々前記実施例と同様にJc値を測定した。その結果は第
４表に示す通りである。
夫々前記実施例と同様にJc値を測定した。その結果は第
４表に示す通りである。
実験例（５） Nb芯径の影響を試みるために、ブロンズマトリックスと
してCu−14.5wt％Sn、拡散バリヤーとしてTa、安定化層
としてCuを夫々使用し、ｒを3.7（Ａ）及び4.5（Ｂ）と
し芯径0.1μm,0.3μm,1.0μm,3.0μm,及び10μｍのもの
を使用して前記実施例同様に一次線材及び仕上り線材と
した後、この仕上り線材を680℃にて熱処理を行って本
発明超電導線材及び比較例超電導線材を得た。
してCu−14.5wt％Sn、拡散バリヤーとしてTa、安定化層
としてCuを夫々使用し、ｒを3.7（Ａ）及び4.5（Ｂ）と
し芯径0.1μm,0.3μm,1.0μm,3.0μm,及び10μｍのもの
を使用して前記実施例同様に一次線材及び仕上り線材と
した後、この仕上り線材を680℃にて熱処理を行って本
発明超電導線材及び比較例超電導線材を得た。
斯くして得た超電導線材について前記実施例と同様に4.
2T,10TにてJc値を測定した。
2T,10TにてJc値を測定した。
その結果は第４図に示す通りである。
なお第４図においてＡはブロンズ比が3.7,Bはブロンズ
比が4.5のものである。
比が4.5のものである。
実験例（６） ブロンズマトリックスのSn濃度の影響を試みるためにブ
ロンズマトリックスとしてCu−14.5wt％Sn（本発明）及
びCu−11.3wt％Sn（比較例Ａ）、Cu−15.2wt％Sn（比較
例Ｂ）を使用し、拡散バリヤーとしTa、安定化層として
Cuを夫々設けて、前記実施例と同様にして得たNb芯径約
３μｍの仕上り線材を680℃に熱処理を行って本発明超
電導線材及び比較例超電導線材をえた。
ロンズマトリックスとしてCu−14.5wt％Sn（本発明）及
びCu−11.3wt％Sn（比較例Ａ）、Cu−15.2wt％Sn（比較
例Ｂ）を使用し、拡散バリヤーとしTa、安定化層として
Cuを夫々設けて、前記実施例と同様にして得たNb芯径約
３μｍの仕上り線材を680℃に熱処理を行って本発明超
電導線材及び比較例超電導線材をえた。
なおブロンズマトリックスとしてCu−15.2wt％Sn（比較
例Ｂ）を使用した場合には一次素線の加工中にブロンズ
の表面に亀裂を生じ以後の加工を行うことが出来なかっ
た。
例Ｂ）を使用した場合には一次素線の加工中にブロンズ
の表面に亀裂を生じ以後の加工を行うことが出来なかっ
た。
斯くして得た本発明超電導線材と比較例超電導線材
（Ａ）について4.2K,10Tにより最高Jcを測定し、その結
果を第５表に併記した。
（Ａ）について4.2K,10Tにより最高Jcを測定し、その結
果を第５表に併記した。
上表より明らかな如くブロンズマトリックスの濃度が本
発明の範囲以外の場合には超電導線材としての価値が大
きく損われていることが確認された。
発明の範囲以外の場合には超電導線材としての価値が大
きく損われていることが確認された。
実験例（７） 第２図に示す如く85本のNb−1.5wt％Tiの組成をもつ芯
1,1′,1″，…をCu−13.2wt％Snのブロンズ２で囲んで
ブロンズ比（（１）式参照）を1.1,1.3,1.5,1.7,1.9,2.
1,2.3,2.5とする１次素線を六角形に伸線した。次いで
第５図に示す如くこの六角形の一次素線３を120本配列
し、この中にバリヤー層を形成するTa箔で多重巻きした
安定化銅棒５を挿入しこれをブロンズ管内に封入してビ
レット６を作成した。このビレットを断面減少加工して
Nb芯径がほぼ1.5μｍになるように約0.35mmφの仕上り
線材をえた。この線材を680℃に12時間から168時間の間
熱処理を行い６時間毎に4.2K,10TでJcを測定し、その最
高のJcを第６表に併記した。
1,1′,1″，…をCu−13.2wt％Snのブロンズ２で囲んで
ブロンズ比（（１）式参照）を1.1,1.3,1.5,1.7,1.9,2.
1,2.3,2.5とする１次素線を六角形に伸線した。次いで
第５図に示す如くこの六角形の一次素線３を120本配列
し、この中にバリヤー層を形成するTa箔で多重巻きした
安定化銅棒５を挿入しこれをブロンズ管内に封入してビ
レット６を作成した。このビレットを断面減少加工して
Nb芯径がほぼ1.5μｍになるように約0.35mmφの仕上り
線材をえた。この線材を680℃に12時間から168時間の間
熱処理を行い６時間毎に4.2K,10TでJcを測定し、その最
高のJcを第６表に併記した。
（効果） 以上詳述した如く本発明によればNbとSnとが十分に反応
しSnの不足に伴うNbが残存することなくNb3Snをうるた
め著しくJc特性が向上し超電導線材として工業上極めて
有用なものである。
しSnの不足に伴うNbが残存することなくNb3Snをうるた
め著しくJc特性が向上し超電導線材として工業上極めて
有用なものである。
【図面の簡単な説明】 第１図、第２図、第３図及び第５図は本発明超電導線材
の１例を示す断面図、第４図はNb芯径とJcとの関係曲線
図である。 1,1′,1″…Nb芯、２…ブロンズマトリックス、３…一
次線材、４…拡散バリヤ層、５…安定化金属層、６…ビ
レット。
の１例を示す断面図、第４図はNb芯径とJcとの関係曲線
図である。 1,1′,1″…Nb芯、２…ブロンズマトリックス、３…一
次線材、４…拡散バリヤ層、５…安定化金属層、６…ビ
レット。
Claims (4)
- 【請求項１】単一又は複数本のNb芯材と、その外側にCu
−Snマトリックスを設けてなるブロンズ法超電導線材に
おいて、前記芯材は芯径0.3〜5.0μｍのNb又はNb合金か
らなり、ブロンズの濃度はCu−12.8〜15.0wt％Snで、か
つ下記（１）式に示すブロンズ比（ｒ）を3.1〜4.5に規
定したことを特徴とするブロンズ法超電導線材。 - 【請求項２】単一又は複数本のNb芯材と、その外側にCu
−Sn−Ｍマトリックス（ただし、ＭはTi、Zr、Hf、Taの
群から選ばれる金属元素を示す）を設けてなるブロンズ
法超電導線材において、前記芯材は芯径0.3〜5.0μｍの
Nb又はNb合金からなり、ブロンズの濃度はCu−12.8〜1
5.0wt％Sn−0.05〜2.0wt％Ｍで、かつ下記（１）式に示
すブロンズ比（ｒ）を3.1〜4.5に規定したことを特徴と
するブロンズ法超電導線材。 - 【請求項３】単一又は複数本のNb芯材と、その外側にCu
−Snマトリックス、安定化金属及びこれら両者を隔てる
拡散バリヤを設けてなるブロンズ法超電導線材におい
て、前記芯材は芯径0.3〜5.0μｍのNb又はNb合金からな
り、前記拡散バリヤはTa、Mo、Ｖの群から選ばれる金属
元素からなり、ブロンズの濃度はCu−12.8〜15.0wt％Sn
で、かつ下記（１）式に示すブロンズ比（ｒ）を3.1〜
4.5に規定したことを特徴とするブロンズ法超電導線
材。 - 【請求項４】単一又は複数本のNb芯材と、その外側にCu
−Sn−Ｍマトリックス（ただし、ＭはTi、Zr、Hf、Taの
群から選ばれる金属元素を示す）、安定化金属及びこれ
ら両者を隔てる拡散バリヤを設けてなるブロンズ法超電
導線材において、前記芯材は芯径0.3〜5.0μｍのNb又は
Nb合金からなり、前記拡散バリヤはTa、Mo、Ｖの群から
選ばれる金属元素からなり、ブロンズの濃度はCu−12.8
〜15.0wt％Sn−0.05〜2.0wt％Ｍで、かつ下記（１）式
に示すブロンズ比（ｒ）を3.1〜4.5に規定したことを特
徴とするブロンズ法超電導線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60231719A JPH0735559B2 (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | ブロンズ法超電導線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60231719A JPH0735559B2 (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | ブロンズ法超電導線材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6293355A JPS6293355A (ja) | 1987-04-28 |
| JPH0735559B2 true JPH0735559B2 (ja) | 1995-04-19 |
Family
ID=16927946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60231719A Expired - Lifetime JPH0735559B2 (ja) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | ブロンズ法超電導線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0735559B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20170158726A1 (en) * | 2015-12-07 | 2017-06-08 | Evonik Degussa Gmbh | Organodiaryl selenoxides and process for preparation thereof |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5228928A (en) * | 1991-02-07 | 1993-07-20 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Method of manufacturing Nb3 Sn superconducting wire |
| KR100726186B1 (ko) | 2005-12-07 | 2007-06-11 | 케이. 에이. 티. (주) | 내부확산법에 의해 제조된 니오비움-주석계 초전도 선재 |
-
1985
- 1985-10-17 JP JP60231719A patent/JPH0735559B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20170158726A1 (en) * | 2015-12-07 | 2017-06-08 | Evonik Degussa Gmbh | Organodiaryl selenoxides and process for preparation thereof |
| US9834511B2 (en) * | 2015-12-07 | 2017-12-05 | Evonik Degussa Gmbh | Organodiaryl selenoxides and process for preparation thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6293355A (ja) | 1987-04-28 |
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