JPH0742767A - ２方向差動クラッチ - Google Patents
２方向差動クラッチInfo
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- JPH0742767A JPH0742767A JP5208297A JP20829793A JPH0742767A JP H0742767 A JPH0742767 A JP H0742767A JP 5208297 A JP5208297 A JP 5208297A JP 20829793 A JP20829793 A JP 20829793A JP H0742767 A JPH0742767 A JP H0742767A
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- JP
- Japan
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- gear
- sprag
- input gear
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- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 3
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D41/00—Freewheels or freewheel clutches
- F16D41/06—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface
- F16D41/069—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface the intermediate members wedging by pivoting or rocking, e.g. sprags
- F16D41/07—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface the intermediate members wedging by pivoting or rocking, e.g. sprags between two cylindrical surfaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D41/00—Freewheels or freewheel clutches
- F16D41/06—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface
- F16D41/08—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface with provision for altering the freewheeling action
- F16D41/084—Freewheels or freewheel clutches with intermediate wedging coupling members between an inner and an outer surface with provision for altering the freewheeling action the intermediate coupling members wedging by pivoting or rocking
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Retarders (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スプラグを利用した２方向差動クラッチにお
けるスプラグのクランプ時の衝撃を緩和する。 【構成】 インプットギヤ２とサブギヤ８との間の差速
に基づいてインプットギヤ２と回転軸１とをクランプす
るスプラグ６とを有する２方向差動クラッチにおいて、
サブギヤ８の歯数の調整によりクランプ時における駆動
ギヤ系の運動エネルギーを小さく設定することでスプラ
グクランプ時の衝撃力を緩和する。
けるスプラグのクランプ時の衝撃を緩和する。 【構成】 インプットギヤ２とサブギヤ８との間の差速
に基づいてインプットギヤ２と回転軸１とをクランプす
るスプラグ６とを有する２方向差動クラッチにおいて、
サブギヤ８の歯数の調整によりクランプ時における駆動
ギヤ系の運動エネルギーを小さく設定することでスプラ
グクランプ時の衝撃力を緩和する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、スプラグクランプ時
の衝撃力緩和を可能とする２方向差動クラッチに関する
ものである。
の衝撃力緩和を可能とする２方向差動クラッチに関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、２方向差動クラッチは、図１に縦
断面図を、図２に図１のＡ−Ａ線断面図を、図３，図４
には作用説明図を、図５には要部拡大図を示すような構
造に構成されている。図１において、１は回転軸で、外
周面には種々の段差部を有している。４はアウトプット
ギヤで、回転軸１の一つの段差部にスプライン４ｂによ
り結合されている。４ａはアウトプットギヤ４の外周に
設けられた歯で、出力側のギヤ（図示せず）と噛み合
う。１７は外周円筒面で、回転軸１の外周の別の段差部
にインプットギヤ２と並列に形成されている。インプッ
トギヤ２は、内周円筒面１８を持ち、外周円筒面１７の
外周に隙間を有して外挿されている。２ｂはインプット
ギヤ２の外周に形成された歯で、エンジン側のギヤ（図
示せず）と噛み合う。
断面図を、図２に図１のＡ−Ａ線断面図を、図３，図４
には作用説明図を、図５には要部拡大図を示すような構
造に構成されている。図１において、１は回転軸で、外
周面には種々の段差部を有している。４はアウトプット
ギヤで、回転軸１の一つの段差部にスプライン４ｂによ
り結合されている。４ａはアウトプットギヤ４の外周に
設けられた歯で、出力側のギヤ（図示せず）と噛み合
う。１７は外周円筒面で、回転軸１の外周の別の段差部
にインプットギヤ２と並列に形成されている。インプッ
トギヤ２は、内周円筒面１８を持ち、外周円筒面１７の
外周に隙間を有して外挿されている。２ｂはインプット
ギヤ２の外周に形成された歯で、エンジン側のギヤ（図
示せず）と噛み合う。
【０００３】図５の要部拡大図に見られるように、イン
プットギヤ２の内周円筒面１８と回転軸１の外周円筒面
１７間には、複数のスプラグ６が円周方向に所定間隔で
配設されている。このスプラグ６が対向する円筒面１
７，１８間に起立する中立状態において、スプラグ６の
外径側円弧面６ｂ及び内径側円弧面６ａと上記円筒面１
７，１８間にラジアルスキマが形成される。又、中立状
態からスプラグ６が円筒面１７，１８の周方向に倒れる
と、外径側円弧面６ｂ及び内径側円弧面６ａが対向する
円筒面１７，１８に係合する。上記スプラグ６の外径側
端部は、インプットギヤ２の内周円筒面１８に圧入等の
方法で固定した外側保持部材９のポケット９ａに填まり
込み、内径側端部は、外側保持部材９と回転軸１間にイ
ンプットギヤ２に対し摺動可能に挿入された内側保持部
材１０のポケット１０ａに填まり込んでいる。外側保持
部材９におけるポケット９ａの周方向で対向する側面間
の寸法は、内側保持部材１０におけるポケット１０ａの
周方向で対向する側面間の寸法より小さくなっている。
又、内側保持部材１０におけるポケット１０ａの周方向
で対向する側面の中央部には凹部１０ｂが形成され、そ
の凹部１０ｂ内に組み込んだ一対の弾性体７はスプラグ
６の内径側端部を両側から押圧し、図５に示したよう
に、スプラグ６を中立状態に保持している。ここで、弾
性体７として板バネ，コルイスプリング等を用いること
ができる。尚、図中Ｈは、鉄粉等の排出用孔である。
プットギヤ２の内周円筒面１８と回転軸１の外周円筒面
１７間には、複数のスプラグ６が円周方向に所定間隔で
配設されている。このスプラグ６が対向する円筒面１
７，１８間に起立する中立状態において、スプラグ６の
外径側円弧面６ｂ及び内径側円弧面６ａと上記円筒面１
７，１８間にラジアルスキマが形成される。又、中立状
態からスプラグ６が円筒面１７，１８の周方向に倒れる
と、外径側円弧面６ｂ及び内径側円弧面６ａが対向する
円筒面１７，１８に係合する。上記スプラグ６の外径側
端部は、インプットギヤ２の内周円筒面１８に圧入等の
方法で固定した外側保持部材９のポケット９ａに填まり
込み、内径側端部は、外側保持部材９と回転軸１間にイ
ンプットギヤ２に対し摺動可能に挿入された内側保持部
材１０のポケット１０ａに填まり込んでいる。外側保持
部材９におけるポケット９ａの周方向で対向する側面間
の寸法は、内側保持部材１０におけるポケット１０ａの
周方向で対向する側面間の寸法より小さくなっている。
又、内側保持部材１０におけるポケット１０ａの周方向
で対向する側面の中央部には凹部１０ｂが形成され、そ
の凹部１０ｂ内に組み込んだ一対の弾性体７はスプラグ
６の内径側端部を両側から押圧し、図５に示したよう
に、スプラグ６を中立状態に保持している。ここで、弾
性体７として板バネ，コルイスプリング等を用いること
ができる。尚、図中Ｈは、鉄粉等の排出用孔である。
【０００４】図１に戻り、図中８はサブギヤで、インプ
ットギヤ２に並設されている。８ａはサブギヤ８の外周
に設けられた歯で、インプットギヤ２と同じくエンジン
側のギヤと噛み合う。サブギヤ８の内周側には前記内側
保持部材１０がインプットギヤ２の内周に摺動可能に挿
入されている。サブギヤ８は内側保持部材１０に取り付
けた止め輪２０と内側保持部材１０の段差部側面の間に
皿バネ１９により圧接されている。外側保持部材９の内
周側は一部が切り欠かれて切欠１１が設けられ、一方、
内側保持部材１０には切欠１１に対面する位置にストッ
パ１ａが突設されている。１２，１４は回転軸１を支持
するベアリングで、１３はインプットギヤ２を、１５は
内側保持部材１０を支持するベアリングである。
ットギヤ２に並設されている。８ａはサブギヤ８の外周
に設けられた歯で、インプットギヤ２と同じくエンジン
側のギヤと噛み合う。サブギヤ８の内周側には前記内側
保持部材１０がインプットギヤ２の内周に摺動可能に挿
入されている。サブギヤ８は内側保持部材１０に取り付
けた止め輪２０と内側保持部材１０の段差部側面の間に
皿バネ１９により圧接されている。外側保持部材９の内
周側は一部が切り欠かれて切欠１１が設けられ、一方、
内側保持部材１０には切欠１１に対面する位置にストッ
パ１ａが突設されている。１２，１４は回転軸１を支持
するベアリングで、１３はインプットギヤ２を、１５は
内側保持部材１０を支持するベアリングである。
【０００５】以上のように構成された２方向差動クラッ
チの作用を説明すると、前記エンジン側のギヤの回転は
これと噛み合っているインプットギヤ２とサブギヤ８に
伝達される。しかしながらインプットギヤ２の歯２ｂ
は、例えば歯数が５３であるのに対し、サブギヤ８の歯
８ａは、例えば歯数が５４と設定されており、同一駆動
軸の回転によりサブギヤ８の回転はインプットギヤ２の
回転より遅れることになる。従って、図４に見られるよ
うに、サブギヤ８に圧接されている内側保持部材１０
は、インプットギヤ２の回転に対して差速を有してスト
ッパ１ａが外側保持部材９の切欠１１の端面に当接する
まで相対回転する。そして、内側保持部材１０のポケッ
ト１０ａ内に収容されたスプラグ６は、内側保持部材１
０の回転方向に倒れる。このため、図４に示すように、
スプラグ６の内径側円弧面６ａ及び外径側円弧面６ｂが
対向する円筒面１７，１８に係合し、クラッチ作動可能
状態になる。
チの作用を説明すると、前記エンジン側のギヤの回転は
これと噛み合っているインプットギヤ２とサブギヤ８に
伝達される。しかしながらインプットギヤ２の歯２ｂ
は、例えば歯数が５３であるのに対し、サブギヤ８の歯
８ａは、例えば歯数が５４と設定されており、同一駆動
軸の回転によりサブギヤ８の回転はインプットギヤ２の
回転より遅れることになる。従って、図４に見られるよ
うに、サブギヤ８に圧接されている内側保持部材１０
は、インプットギヤ２の回転に対して差速を有してスト
ッパ１ａが外側保持部材９の切欠１１の端面に当接する
まで相対回転する。そして、内側保持部材１０のポケッ
ト１０ａ内に収容されたスプラグ６は、内側保持部材１
０の回転方向に倒れる。このため、図４に示すように、
スプラグ６の内径側円弧面６ａ及び外径側円弧面６ｂが
対向する円筒面１７，１８に係合し、クラッチ作動可能
状態になる。
【０００６】ここで、車両が高速走行状態にある時は、
アウトプットギヤ４、即ち回転軸１の回転はインプット
ギヤ２の回転より早く回転するように設定されているの
で、スプラグ６は起立する方向に摩擦力を受け空転し、
円筒面１７，１８に噛み込むことはない。これに対し、
車両が発進状態にある時はインプットギヤ２の回転がア
ウトプットギヤ４、即ち回転軸１の回転より速くなるよ
うに設定されており、前記クラッチが作動し、インプッ
トギヤ２の回転力を回転軸１に伝達するようになる。
尚、ストッパ１ａが切欠１１の壁面に当接した後、サブ
ギヤ８に対して内側保持部材１０は空転するので、サブ
ギヤ８が破損することはない。このようにサブギヤ８の
差速によるスプラグ６のクラッチ作動原理は、インプッ
トギヤ２の回転の方向には係わらないので、車両の後進
時においても、この２方向差動クラッチは有効に機能す
るように構成されている。
アウトプットギヤ４、即ち回転軸１の回転はインプット
ギヤ２の回転より早く回転するように設定されているの
で、スプラグ６は起立する方向に摩擦力を受け空転し、
円筒面１７，１８に噛み込むことはない。これに対し、
車両が発進状態にある時はインプットギヤ２の回転がア
ウトプットギヤ４、即ち回転軸１の回転より速くなるよ
うに設定されており、前記クラッチが作動し、インプッ
トギヤ２の回転力を回転軸１に伝達するようになる。
尚、ストッパ１ａが切欠１１の壁面に当接した後、サブ
ギヤ８に対して内側保持部材１０は空転するので、サブ
ギヤ８が破損することはない。このようにサブギヤ８の
差速によるスプラグ６のクラッチ作動原理は、インプッ
トギヤ２の回転の方向には係わらないので、車両の後進
時においても、この２方向差動クラッチは有効に機能す
るように構成されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このような２方向差動
クラッチにおいてエンジン側のギヤすなわち駆動ギヤの
回転は、インプットギヤ２とサブギヤ８との間の差速に
よりスプラグ６が傾動してクラッチ作動位置に達してク
ランプした後に回転軸１に伝達されるので、スプラグ６
のクランプが衝撃的に行われる問題点を有していた。
クラッチにおいてエンジン側のギヤすなわち駆動ギヤの
回転は、インプットギヤ２とサブギヤ８との間の差速に
よりスプラグ６が傾動してクラッチ作動位置に達してク
ランプした後に回転軸１に伝達されるので、スプラグ６
のクランプが衝撃的に行われる問題点を有していた。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記従来の問題
点に鑑み案出したものであって、その要旨は、回転軸
と、該回転軸に対し相対回転可能であり、駆動ギヤによ
り回転駆動されるインプットギヤと、前記駆動ギヤによ
り同様に回転駆動され、前記インプットギヤよりも多い
歯数を有するサブギヤと、前記インプットギヤと前記回
転軸との間に介在され、前記インプットギヤと前記サブ
ギヤとの間の差速に基づいて前記インプットギヤと前記
回転軸とをクランプするスプラグとを有する２方向差動
クラッチにおいて、前記サブギヤの歯数の調整によりク
ランプ時における前記駆動ギヤ系の運動エネルギーを小
さく設定することである。
点に鑑み案出したものであって、その要旨は、回転軸
と、該回転軸に対し相対回転可能であり、駆動ギヤによ
り回転駆動されるインプットギヤと、前記駆動ギヤによ
り同様に回転駆動され、前記インプットギヤよりも多い
歯数を有するサブギヤと、前記インプットギヤと前記回
転軸との間に介在され、前記インプットギヤと前記サブ
ギヤとの間の差速に基づいて前記インプットギヤと前記
回転軸とをクランプするスプラグとを有する２方向差動
クラッチにおいて、前記サブギヤの歯数の調整によりク
ランプ時における前記駆動ギヤ系の運動エネルギーを小
さく設定することである。
【０００９】
【作用】サブギヤは動力伝達に無関係なギヤであるが、
このサブギヤの歯数を大きく設定することによりクラン
プ時の駆動ギヤ系の運動エネルギーを小さくできる。
このサブギヤの歯数を大きく設定することによりクラン
プ時の駆動ギヤ系の運動エネルギーを小さくできる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を前記図１〜図５にお
いて説明する。前記従来例で述べたように、２方向差動
クラッチにおける前後進の切替えに際し、エンジン側の
ギヤすなち駆動ギヤの回転は、インプットギヤ２とサブ
ギヤ８との間の差速によりスプラグ６が傾動してクラッ
チ作動位置に達してクランプした後に回転軸１に伝達さ
れるものである。
いて説明する。前記従来例で述べたように、２方向差動
クラッチにおける前後進の切替えに際し、エンジン側の
ギヤすなち駆動ギヤの回転は、インプットギヤ２とサブ
ギヤ８との間の差速によりスプラグ６が傾動してクラッ
チ作動位置に達してクランプした後に回転軸１に伝達さ
れるものである。
【００１１】ここで、駆動ギヤの回転は図６に示すよう
に直線的に増加し、ω＝ａ・ｔの関係があるものとす
る。ここでω：駆動ギヤの回転角速度（ｒａｄ／ｓｅ
ｃ）、ａ：比例定数、ｔ：時間（ｓｅｃ）である。
に直線的に増加し、ω＝ａ・ｔの関係があるものとす
る。ここでω：駆動ギヤの回転角速度（ｒａｄ／ｓｅ
ｃ）、ａ：比例定数、ｔ：時間（ｓｅｃ）である。
【００１２】回転が立ち上がってｔ時間後にスプラグ６
がクランプしたとすると、クランプまでに要した駆動ギ
ヤの回転角θは図６の斜線部分の面積であるから、θ＝
ω・ｔ／２＝ω2 ／（２・ａ）の式で求められる。
がクランプしたとすると、クランプまでに要した駆動ギ
ヤの回転角θは図６の斜線部分の面積であるから、θ＝
ω・ｔ／２＝ω2 ／（２・ａ）の式で求められる。
【００１３】一方、θは、駆動ギヤ、インプットギヤ２
及びサブギヤ８の歯数とスイッチ角（前後進の切替えに
要する内側保持部材１０のインプットギヤ２に対する回
転角）とにより、θ＝θｓ／（Ｚ／Ｚｉ−Ｚ／Ｚｓ）の
式で求められる。ここで、θｓ：スイッチ角（ｒａ
ｄ）、Ｚ：駆動ギヤ歯数、Ｚｉ：インプットギヤ歯数、
Ｚｓ：サブギヤ歯数である。
及びサブギヤ８の歯数とスイッチ角（前後進の切替えに
要する内側保持部材１０のインプットギヤ２に対する回
転角）とにより、θ＝θｓ／（Ｚ／Ｚｉ−Ｚ／Ｚｓ）の
式で求められる。ここで、θｓ：スイッチ角（ｒａ
ｄ）、Ｚ：駆動ギヤ歯数、Ｚｉ：インプットギヤ歯数、
Ｚｓ：サブギヤ歯数である。
【００１４】上記各式からクランプ時の駆動ギヤの角速
度ωは、ω＝〔２・ａ・θｓ／（Ｚ／Ｚｉ−Ｚ／Ｚ
ｓ）〕1/2 の式で求められる。
度ωは、ω＝〔２・ａ・θｓ／（Ｚ／Ｚｉ−Ｚ／Ｚ
ｓ）〕1/2 の式で求められる。
【００１５】クランプ時の衝撃力は駆動ギヤ系の運動エ
ネルギーが変換されたものであり、この運動エネルギー
はＥ＝Ｊ・ω2 ／２＝Ｊ・ａ・θｓ／（Ｚ／Ｚｉ−Ｚ／
Ｚｓ）の式で求められる。ここで、Ｅ：駆動ギヤ系の運
動エネルギー（Kg・m ）、Ｊ：駆動ギヤ系の慣性モーメ
ント（Kg・m ・sec2）である。ここで、サブギヤ８は動
力伝達に関係のないギヤであり、歯数を自由に設定でき
る。従って、サブギヤ８の歯数を大きく設定することに
より、運動エネルギーＥを小さくしてクランプ時の衝撃
力を低減することができる。例えば、インプットギヤ２
とサブギヤ８との歯数差を、１枚差−２枚差−３枚差と
順次増加していくと、クランプまでに要した駆動ギヤの
回転角θは図７に示すようにθ１−θ２−θ３と小さく
なり、このため、クランプに要する時間ｔはｔ１−ｔ２
−ｔ３と短くなり、またクランプ時の駆動ギヤの角速度
ωもω１−ω２−ω３と小さくなる。この結果クランプ
時の衝撃力を緩和することができるのである。
ネルギーが変換されたものであり、この運動エネルギー
はＥ＝Ｊ・ω2 ／２＝Ｊ・ａ・θｓ／（Ｚ／Ｚｉ−Ｚ／
Ｚｓ）の式で求められる。ここで、Ｅ：駆動ギヤ系の運
動エネルギー（Kg・m ）、Ｊ：駆動ギヤ系の慣性モーメ
ント（Kg・m ・sec2）である。ここで、サブギヤ８は動
力伝達に関係のないギヤであり、歯数を自由に設定でき
る。従って、サブギヤ８の歯数を大きく設定することに
より、運動エネルギーＥを小さくしてクランプ時の衝撃
力を低減することができる。例えば、インプットギヤ２
とサブギヤ８との歯数差を、１枚差−２枚差−３枚差と
順次増加していくと、クランプまでに要した駆動ギヤの
回転角θは図７に示すようにθ１−θ２−θ３と小さく
なり、このため、クランプに要する時間ｔはｔ１−ｔ２
−ｔ３と短くなり、またクランプ時の駆動ギヤの角速度
ωもω１−ω２−ω３と小さくなる。この結果クランプ
時の衝撃力を緩和することができるのである。
【００１６】
【発明の効果】本発明は動力伝達に無関係なサブギヤの
歯数を大きく設定することによりクランプ時の駆動ギヤ
系の運動エネルギーを小さくするものであるから、動力
伝達に影響することなくスプラグのクランプ時の衝撃力
を緩和できる利点を有する。
歯数を大きく設定することによりクランプ時の駆動ギヤ
系の運動エネルギーを小さくするものであるから、動力
伝達に影響することなくスプラグのクランプ時の衝撃力
を緩和できる利点を有する。
【図１】２方向差動クラッチの縦断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】２方向差動クラッチの作用説明図である。
【図４】２方向差動クラッチの作用説明図である。
【図５】図２の要部拡大図である。
【図６】駆動ギヤの立ち上がり時間と駆動ギヤの回転角
速度との関係を示す本発明の原理説明図である。
速度との関係を示す本発明の原理説明図である。
【図７】駆動ギヤの立ち上がり時間と駆動ギヤの回転角
速度との関係を、インプットギヤとサブギヤとの歯数差
の変化に関連して示した図６と同様な原理説明図であ
る。
速度との関係を、インプットギヤとサブギヤとの歯数差
の変化に関連して示した図６と同様な原理説明図であ
る。
１ 回転軸 ２ インプットギヤ ４ アウトプットギヤ ６ スプラグ ８ サブギヤ
Claims (1)
- 【請求項１】 回転軸と、該回転軸に対し相対回転可能
であり、駆動ギヤにより回転駆動されるインプットギヤ
と、前記駆動ギヤにより同様に回転駆動され、前記イン
プットギヤよりも多い歯数を有するサブギヤと、前記イ
ンプットギヤと前記回転軸との間に介在され、前記イン
プットギヤと前記サブギヤとの間の差速に基づいて前記
インプットギヤと前記回転軸とをクランプするスプラグ
とを有する２方向差動クラッチにおいて、前記サブギヤ
の歯数の調整によりクランプ時における前記駆動ギヤ系
の運動エネルギーを小さく設定することを特徴とする２
方向差動クラッチ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5208297A JPH0742767A (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | ２方向差動クラッチ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5208297A JPH0742767A (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | ２方向差動クラッチ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0742767A true JPH0742767A (ja) | 1995-02-10 |
Family
ID=16553921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5208297A Pending JPH0742767A (ja) | 1993-07-30 | 1993-07-30 | ２方向差動クラッチ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0742767A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19990077478A (ko) * | 1998-03-03 | 1999-10-25 | 미야카와 요시유키 | 2방향차동클러치 |
| US7032732B2 (en) | 2003-03-20 | 2006-04-25 | Nsk-Warner K.K. | Two-way clutch |
-
1993
- 1993-07-30 JP JP5208297A patent/JPH0742767A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19990077478A (ko) * | 1998-03-03 | 1999-10-25 | 미야카와 요시유키 | 2방향차동클러치 |
| US7032732B2 (en) | 2003-03-20 | 2006-04-25 | Nsk-Warner K.K. | Two-way clutch |
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