JPH0753393B2 - 円筒状又は円柱状成形品の射出成形用金型及び成形品 - Google Patents
円筒状又は円柱状成形品の射出成形用金型及び成形品Info
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- JPH0753393B2 JPH0753393B2 JP63092870A JP9287088A JPH0753393B2 JP H0753393 B2 JPH0753393 B2 JP H0753393B2 JP 63092870 A JP63092870 A JP 63092870A JP 9287088 A JP9287088 A JP 9287088A JP H0753393 B2 JPH0753393 B2 JP H0753393B2
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- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/26—Moulds
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
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- B29C45/261—Moulds having tubular mould cavities
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/72—Heating or cooling
- B29C45/73—Heating or cooling of the mould
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、熱可塑性樹脂の射出成形により、極めて高精
度の円筒状又は円柱状成形品を得るための金型並びにこ
れを用いて成形した円筒状又は円柱状成形品に関する。
度の円筒状又は円柱状成形品を得るための金型並びにこ
れを用いて成形した円筒状又は円柱状成形品に関する。
以下の本発明の説明は円筒状成形品及び円柱状成形品の
何れをも対象とするものであるが、円筒の場合が内容複
雑のためこれを重点的に説明することとするが、円筒
（柱）とある場合は両者共通を意味するものとする。
何れをも対象とするものであるが、円筒の場合が内容複
雑のためこれを重点的に説明することとするが、円筒
（柱）とある場合は両者共通を意味するものとする。
熱可塑性樹脂からなる成形品は、射出成形法により極め
て容易に効率よく製造することができ、しかも成形品の
製造コスト安価であることから金属に代わって広く利用
されている。
て容易に効率よく製造することができ、しかも成形品の
製造コスト安価であることから金属に代わって広く利用
されている。
しかしながら、樹脂の射出成形品は一般に切削加工品に
比べて寸法精度が劣るという欠点があり、特にその用途
の関係上、高度の寸法精度、特に真円度（幾何学的に正
しい円からの狂いの大きさ；一定断面円の各直径の偏
り）及び円筒度〔幾何学的に正しい円筒からの狂いの大
きさ；円筒（柱）の長さ方向に見た時の各断面円の大き
さ（直径）の差〕が要求される円筒（柱）状成形品にお
いては、これが重大な問題となる場合が多い。
比べて寸法精度が劣るという欠点があり、特にその用途
の関係上、高度の寸法精度、特に真円度（幾何学的に正
しい円からの狂いの大きさ；一定断面円の各直径の偏
り）及び円筒度〔幾何学的に正しい円筒からの狂いの大
きさ；円筒（柱）の長さ方向に見た時の各断面円の大き
さ（直径）の差〕が要求される円筒（柱）状成形品にお
いては、これが重大な問題となる場合が多い。
これに対し、従来公知の射出成形による円筒状成形品の
精度向上のための手段としては、金型温度を極力均一化
するよう温度調節すると共に、特に樹脂から放出される
熱が蓄積し易い円筒内径部にあたるコア部をヒートパイ
プ、エアー等で温度調節（冷却）するのが一般的であ
る。
精度向上のための手段としては、金型温度を極力均一化
するよう温度調節すると共に、特に樹脂から放出される
熱が蓄積し易い円筒内径部にあたるコア部をヒートパイ
プ、エアー等で温度調節（冷却）するのが一般的であ
る。
従来より公知の斯かる方法でも蓄熱し易いコアがスムー
ズに冷却されるため、ボイド、ひけ等が低減され、ある
程度精度の高い成形品が得られ、特に円筒状成形品の重
要な精度要素の一つである真円度の改良にはかなり有効
であるが、もう一つの重要な精度要素である円筒度の改
良に対しては殆ど効果はなく、円筒先端部の外径が円筒
中央部の外径に比べ大きくなるという現象は解決できな
い。具体的には第５図（Ｃ）の如く円筒先端において外
周がはね出した形となる。また、円柱状成形品の精度向
上のため金型温度を均一化するべく温度調節した場合に
おいても、円柱中央部のひけによる変形と共に上記の円
筒状成形品と同様、円柱先端部の外周がはね出した形と
なることは避けられない。即ち、高度の寸法精度、特に
優れた円筒度を有する円筒（柱）状部品の要求に対して
現在の射出成形法では応えることができない場合が多
く、斯かる場合、一旦射出成形により成形した円筒
（柱）状成形品を後で切削加工するといった如く、コス
ト的に極めて不利な方法を余儀なくされる。このため、
経済的に有利な射出成形だけで高精度の円筒（柱）状成
形品を得るための改良が切望されていた。
ズに冷却されるため、ボイド、ひけ等が低減され、ある
程度精度の高い成形品が得られ、特に円筒状成形品の重
要な精度要素の一つである真円度の改良にはかなり有効
であるが、もう一つの重要な精度要素である円筒度の改
良に対しては殆ど効果はなく、円筒先端部の外径が円筒
中央部の外径に比べ大きくなるという現象は解決できな
い。具体的には第５図（Ｃ）の如く円筒先端において外
周がはね出した形となる。また、円柱状成形品の精度向
上のため金型温度を均一化するべく温度調節した場合に
おいても、円柱中央部のひけによる変形と共に上記の円
筒状成形品と同様、円柱先端部の外周がはね出した形と
なることは避けられない。即ち、高度の寸法精度、特に
優れた円筒度を有する円筒（柱）状部品の要求に対して
現在の射出成形法では応えることができない場合が多
く、斯かる場合、一旦射出成形により成形した円筒
（柱）状成形品を後で切削加工するといった如く、コス
ト的に極めて不利な方法を余儀なくされる。このため、
経済的に有利な射出成形だけで高精度の円筒（柱）状成
形品を得るための改良が切望されていた。
本発明者は斯かる課題に鑑み、射出成形のみで高精度の
円筒（柱）状成形品、特に円筒度の優れた成形品を得る
ことを目的として金型構造の面から鋭意検討を重ねた結
果、本発明に到達した。
円筒（柱）状成形品、特に円筒度の優れた成形品を得る
ことを目的として金型構造の面から鋭意検討を重ねた結
果、本発明に到達した。
即ち本発明は、円筒（柱）状成形品の射出成形用金型に
おいて、円筒（柱）状キャビティ先端部に近接する金型
接合面に、該円筒（柱）状キャビティ先端部を連続もし
くは不連続にとり巻くように、得られる成形品の先端部
の冷却固化を抑制するための断熱溝を設けたことを特徴
とする円筒（柱）状成形品の射出成形用金型、並びにこ
の金型により成形した円筒（柱）状可塑性樹脂成形品に
関するものである。
おいて、円筒（柱）状キャビティ先端部に近接する金型
接合面に、該円筒（柱）状キャビティ先端部を連続もし
くは不連続にとり巻くように、得られる成形品の先端部
の冷却固化を抑制するための断熱溝を設けたことを特徴
とする円筒（柱）状成形品の射出成形用金型、並びにこ
の金型により成形した円筒（柱）状可塑性樹脂成形品に
関するものである。
以下、代表例として円筒状成形品の場合について添付図
面を参照して本発明を説明する。
面を参照して本発明を説明する。
まず、第５図（Ａ），（Ｂ）に最も基本的な円筒状成形
品を示す。また第５図（Ｃ）は第５図（Ａ），（Ｂ）の
如き円筒状成形品を目的として作られた従来一般に用い
られてきた金型を用い、金型を均一に冷却し、かつコア
部を冷却し成形した場合に得られる実際の成形品の形状
を模式的に示したものであり、前述した如く、円筒先端
部がはね上がり、円筒先端部12近傍の外径は円筒中央部
13の外径より大きなものとなり、円筒度が不十分となる
ことは避けられない。
品を示す。また第５図（Ｃ）は第５図（Ａ），（Ｂ）の
如き円筒状成形品を目的として作られた従来一般に用い
られてきた金型を用い、金型を均一に冷却し、かつコア
部を冷却し成形した場合に得られる実際の成形品の形状
を模式的に示したものであり、前述した如く、円筒先端
部がはね上がり、円筒先端部12近傍の外径は円筒中央部
13の外径より大きなものとなり、円筒度が不十分となる
ことは避けられない。
これに対し、本発明の円筒状成形品の射出成形用金型
は、例えば第１図或いは第２図の如き構成よりなるもの
であり、その特徴とする所は円筒状成形品キャビティ１
の先端部1aに近接する金型接合面Ｘに、該キャビティ先
端部1aをとり巻く形で溝４を設けたことにあり、かくす
ることにより、前述した如き円筒状成形品先端部のはね
出しは著しく減少し、極めて良好な円筒度を有する円筒
状成形品が得られるのである。
は、例えば第１図或いは第２図の如き構成よりなるもの
であり、その特徴とする所は円筒状成形品キャビティ１
の先端部1aに近接する金型接合面Ｘに、該キャビティ先
端部1aをとり巻く形で溝４を設けたことにあり、かくす
ることにより、前述した如き円筒状成形品先端部のはね
出しは著しく減少し、極めて良好な円筒度を有する円筒
状成形品が得られるのである。
ここで本発明の特徴である溝４が設けられる金型接合面
Ｘとは、金型を構成するブロック（入れ子等も含む）が
互いに接する面を指し、常時固定された面であっても、
またパーティング面の如く断続的に接する面であっても
良い。
Ｘとは、金型を構成するブロック（入れ子等も含む）が
互いに接する面を指し、常時固定された面であっても、
またパーティング面の如く断続的に接する面であっても
良い。
設けられる溝の形状については特に制約はなく、円形
状、楕円形状、四角形状、多角形状等任意であり、要
は、円筒状キャビティの先端部を続或いは不連続にとり
巻く形で設けられたものであればよい。
状、楕円形状、四角形状、多角形状等任意であり、要
は、円筒状キャビティの先端部を続或いは不連続にとり
巻く形で設けられたものであればよい。
第３図（Ａ）〜（Ｄ）は、斯かる溝形状の例を示すもの
であり、これらは何れも有効である。勿論、本発明の金
型に設けられる溝は、これらに限定されるものではな
い。
であり、これらは何れも有効である。勿論、本発明の金
型に設けられる溝は、これらに限定されるものではな
い。
また、斯かる溝は円筒状キャビティの先端部に近く設け
られたもの程有効に作用する。よって溝はキャビティ先
端部の外周から20mm以内、特に15mm以内に以下に述べる
条件に合った溝が存在するよう設けるのが好ましい。
られたもの程有効に作用する。よって溝はキャビティ先
端部の外周から20mm以内、特に15mm以内に以下に述べる
条件に合った溝が存在するよう設けるのが好ましい。
即ち、第４図（Ａ）及び（Ｂ）に示た如く、上記の好ま
しい範囲内にある溝（図中、 で示される部分）に対し、円筒中心から投影した時に円
筒外周が覆われる部分（図中、 で示される部分）の総和が、円筒外周の1/2以上、特に2
/3以上となるよう溝を設けるのが好ましい。幅広の溝で
好ましい範囲内とその外にまたがるものについては、範
囲内にある部分だけで上記と同様に考えれば良い。特に
好ましい溝は、円筒キャビティの外周から20mm以内、特
に15mm以内に円筒キャビティとほぼ同心円で一重又は二
重以上に設けられた円形状のもの、例えば第３図（Ａ）
及び（Ｂ）の如きものであり、特に有効である。また、
第３図（Ｃ）の如く、その一部にのみ欠けがあるものも
殆ど同等の効果があり好ましい。
しい範囲内にある溝（図中、 で示される部分）に対し、円筒中心から投影した時に円
筒外周が覆われる部分（図中、 で示される部分）の総和が、円筒外周の1/2以上、特に2
/3以上となるよう溝を設けるのが好ましい。幅広の溝で
好ましい範囲内とその外にまたがるものについては、範
囲内にある部分だけで上記と同様に考えれば良い。特に
好ましい溝は、円筒キャビティの外周から20mm以内、特
に15mm以内に円筒キャビティとほぼ同心円で一重又は二
重以上に設けられた円形状のもの、例えば第３図（Ａ）
及び（Ｂ）の如きものであり、特に有効である。また、
第３図（Ｃ）の如く、その一部にのみ欠けがあるものも
殆ど同等の効果があり好ましい。
また、本発明において溝の幅は一重の溝の場合0.15mm以
上とするのが好ましく、特に好ましいのは0.3mm以上で
ある。二重以上の溝が設けられる場合は各溝の幅を加え
た値が上記の値となれば同様に好ましい効果を示す。溝
の巾の上限については特に制約はなく、金型構造上、許
容される範囲で広い溝を設けることができる。
上とするのが好ましく、特に好ましいのは0.3mm以上で
ある。二重以上の溝が設けられる場合は各溝の幅を加え
た値が上記の値となれば同様に好ましい効果を示す。溝
の巾の上限については特に制約はなく、金型構造上、許
容される範囲で広い溝を設けることができる。
一般に円筒状成形品の厚みが厚くなる程、またその極端
な場合として円柱状成形品の場合には上記による溝の有
効域における断面積を大きくするのが好ましい。
な場合として円柱状成形品の場合には上記による溝の有
効域における断面積を大きくするのが好ましい。
また、本発明における溝の深さは少なくとも0.1mm以上
である必要がある。好ましは0.2mm以上、特に好ましく
は0.3mm以上である。溝の深さの上限は、溝が円筒キャ
ビティ側の金型ブロック（例えば第１図の10）に設けら
れる場合においては円筒長さの1/4以下であり、キャビ
ティの反対側の金型ブロック（例えば第１図の９及び／
又は11）に設けられる場合においては。金型構造上許容
される範囲で大きな値とすることができる。
である必要がある。好ましは0.2mm以上、特に好ましく
は0.3mm以上である。溝の深さの上限は、溝が円筒キャ
ビティ側の金型ブロック（例えば第１図の10）に設けら
れる場合においては円筒長さの1/4以下であり、キャビ
ティの反対側の金型ブロック（例えば第１図の９及び／
又は11）に設けられる場合においては。金型構造上許容
される範囲で大きな値とすることができる。
また、本発明においいて金型の材質ついては特に制約は
なく、公知のものが任意に用いられる。一般的には金型
全体を同一材質、例えば構造用炭素鋼、炭素工具鋼、構
造用圧延鋼、ステンレススチール鋼等で構成することで
本発明の効果は十分達成されるが、円筒（柱）中央部の
放熱、冷却効率を更に良くするため、円筒（柱）中央部
を構成する金型ブロック（例えば第１図の10）を他の部
分より熱伝導の良い材質で形成することも寸法精度の良
い円筒（柱）状成形品を得る上で一層効果的である。
なく、公知のものが任意に用いられる。一般的には金型
全体を同一材質、例えば構造用炭素鋼、炭素工具鋼、構
造用圧延鋼、ステンレススチール鋼等で構成することで
本発明の効果は十分達成されるが、円筒（柱）中央部の
放熱、冷却効率を更に良くするため、円筒（柱）中央部
を構成する金型ブロック（例えば第１図の10）を他の部
分より熱伝導の良い材質で形成することも寸法精度の良
い円筒（柱）状成形品を得る上で一層効果的である。
また、金型の温度調節方法としては、一般に行われる方
法、即ち温度調節用流体路全体にほぼ同一温度の液体を
流す方法で十分である。勿論、目的に応じ各流体流路に
温度の異なる流体を流すことは任意であり、特に円筒
（柱）中央部に近い流路（例えば第１図の５）に他の流
路より温度の低い流体を流すことは成形品の精度向上の
ため好ましい場合が多い。
法、即ち温度調節用流体路全体にほぼ同一温度の液体を
流す方法で十分である。勿論、目的に応じ各流体流路に
温度の異なる流体を流すことは任意であり、特に円筒
（柱）中央部に近い流路（例えば第１図の５）に他の流
路より温度の低い流体を流すことは成形品の精度向上の
ため好ましい場合が多い。
更に円筒状成形品の成形においては、一般に行われてい
るコアの冷却を併用すれば、円筒度、真円度共に良好な
円筒状成形品が得られるため一層好適である。
るコアの冷却を併用すれば、円筒度、真円度共に良好な
円筒状成形品が得られるため一層好適である。
次に本発明が適用できる円筒（柱）状成形品について、
いくつかの実施態様を図示して説明する。
いくつかの実施態様を図示して説明する。
即ち、本発明の円筒（柱）状成形品には、第５図（又は
第12図）の如く完全な円筒（柱）状形状のみからなるも
のは勿論、第６図及び第７図（又は第13図）の如く複数
の円筒（柱）体が組み合わさって一つの成形品を形成す
るもの、第８図（又は第14図）の如く円筒（柱）の一
部、特に円周の1/4以下の切り欠きがあるもの、第９図
及び第10図の如く円筒と円柱の複合体及び円筒の一端が
封鎖されたもの、或いは第11図の如く成形品の一部に円
筒（柱）体が一体化して組み込まれたもの等、成形品中
に円筒（柱）部を有するものは全て含まれる。
第12図）の如く完全な円筒（柱）状形状のみからなるも
のは勿論、第６図及び第７図（又は第13図）の如く複数
の円筒（柱）体が組み合わさって一つの成形品を形成す
るもの、第８図（又は第14図）の如く円筒（柱）の一
部、特に円周の1/4以下の切り欠きがあるもの、第９図
及び第10図の如く円筒と円柱の複合体及び円筒の一端が
封鎖されたもの、或いは第11図の如く成形品の一部に円
筒（柱）体が一体化して組み込まれたもの等、成形品中
に円筒（柱）部を有するものは全て含まれる。
本発明は、斯かる成形品のいずれに対しても円筒（柱）
部の寸法精度、特に円筒度の改善に有効である。
部の寸法精度、特に円筒度の改善に有効である。
特に第５図の如く、成形品全体にわたって内径及び外径
が一定である円筒状成形品及びこれに極めて近い形状の
ものに対しては効果が顕著である。
が一定である円筒状成形品及びこれに極めて近い形状の
ものに対しては効果が顕著である。
なお、円筒部の肉厚が大きくなる伴い円筒中央部でのそ
り、又はひけによる変形が増大し、これが寸法精度を支
配し、本発明の効果は相対的には小いものとなるので、
本発明は肉厚／外径比の小さいものほど有効であるが、
この比が大になっても、即ち極端な場合として円柱状で
あっても本発明の金型は有効である。
り、又はひけによる変形が増大し、これが寸法精度を支
配し、本発明の効果は相対的には小いものとなるので、
本発明は肉厚／外径比の小さいものほど有効であるが、
この比が大になっても、即ち極端な場合として円柱状で
あっても本発明の金型は有効である。
そり、ひけ等も小さく、本発明の効果が特に顕著なのは
肉厚／外径比が1/3以下の円筒状成形品である。
肉厚／外径比が1/3以下の円筒状成形品である。
本発明において前述した如く、円筒（柱）キャビティ先
端部に近接する金型接合面に溝を設けることが、円筒
（柱）状成形品の円筒度を改善するのに有効な理由は必
ずしも明白ではないが、本発明者は以下の如く推察す
る。
端部に近接する金型接合面に溝を設けることが、円筒
（柱）状成形品の円筒度を改善するのに有効な理由は必
ずしも明白ではないが、本発明者は以下の如く推察す
る。
即ち、円筒（柱）状成形品の成形における充填された溶
融樹脂の固化過程を考えてみると、円筒（柱）外周先端
部（例えば第５図の12の部分）からの放熱拡散方向は広
く、この部分は固化し易いのに対し、円筒（柱）中央部
（例えば第５図の13の部分）からの放熱拡散方向は限定
されており、先端部に比べ固化しにくい状態にある。
融樹脂の固化過程を考えてみると、円筒（柱）外周先端
部（例えば第５図の12の部分）からの放熱拡散方向は広
く、この部分は固化し易いのに対し、円筒（柱）中央部
（例えば第５図の13の部分）からの放熱拡散方向は限定
されており、先端部に比べ固化しにくい状態にある。
このため、従来の通常の金型で成形したのでは、円筒
（柱）先端部が先に金型寸法により近い状態で固化し、
後から固化する円筒（柱）中央部は樹脂の成形収縮のた
め、寸法が小さいものとなる。
（柱）先端部が先に金型寸法により近い状態で固化し、
後から固化する円筒（柱）中央部は樹脂の成形収縮のた
め、寸法が小さいものとなる。
これに対し、本発明の金型よれば、円筒（柱）先端部に
近接して溝が設けられておりこれにより円筒先端からの
放熱が制約されるため、先端部（特に外周先端部）と中
央部の固化速度は近いものにり、全体的に均等に収縮
し、優れた円筒度が達成されるものと考えられる。
近接して溝が設けられておりこれにより円筒先端からの
放熱が制約されるため、先端部（特に外周先端部）と中
央部の固化速度は近いものにり、全体的に均等に収縮
し、優れた円筒度が達成されるものと考えられる。
本発明は、上記の如き機構により効果が発現するものと
推測され、成形収縮を起こすものである限り何れの熱可
塑性樹脂にも適用でき、高精度の円筒（柱）状成形品の
製造が可能であるが、特に成形収縮率の大きい結晶性樹
脂、例えばポリアセタール樹脂、ポリエステル樹脂、ポ
リアミド樹脂等に対しては卓越した改良効果を示す。
推測され、成形収縮を起こすものである限り何れの熱可
塑性樹脂にも適用でき、高精度の円筒（柱）状成形品の
製造が可能であるが、特に成形収縮率の大きい結晶性樹
脂、例えばポリアセタール樹脂、ポリエステル樹脂、ポ
リアミド樹脂等に対しては卓越した改良効果を示す。
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本
発明はこれに限定されるものではない。
発明はこれに限定されるものではない。
実施例１〜７及び比較例１〜２ 円筒状成形品キャビティ１のキャビティ先端部1aをとり
巻く形で各種形状の溝４を設けた第１図の如き円筒状成
形品の成形用金型により、円筒状成形品を成形した。溝
の形状の詳細は、第３図（Ａ）〜（Ｃ）に示した通り、
その寸法は第１表の欄外に示した通りであり、所望によ
りその一部に半田を充填することにより、溝の形状を変
化させた。尚、ここで用いた金型は各ブロックが全てス
テンレスで構成されたものであり、円筒状成形品の寸法
は外径6mm、内径4.8mm、長さ15mmである。また、成形に
用いた樹脂はポリアセタール樹脂〔ポリプラスチックス
（株）製、ジュラコンVC−10〕であり、成形条件は下記
の通りである。
巻く形で各種形状の溝４を設けた第１図の如き円筒状成
形品の成形用金型により、円筒状成形品を成形した。溝
の形状の詳細は、第３図（Ａ）〜（Ｃ）に示した通り、
その寸法は第１表の欄外に示した通りであり、所望によ
りその一部に半田を充填することにより、溝の形状を変
化させた。尚、ここで用いた金型は各ブロックが全てス
テンレスで構成されたものであり、円筒状成形品の寸法
は外径6mm、内径4.8mm、長さ15mmである。また、成形に
用いた樹脂はポリアセタール樹脂〔ポリプラスチックス
（株）製、ジュラコンVC−10〕であり、成形条件は下記
の通りである。
成形条件 シリンダー温度 190℃ 金型温度（冷却液温度）30℃ 射出圧力 1200kg/cm2 保圧600kg/cm2 射出速度 1m/min 成形サイクル 射出・保圧時間 ８秒 冷却時間 ５秒 （計 13秒） 得られた成形品はJIS B0621に準じて円筒度の測定を行
い、円筒中央部に対する円筒先端部の外径寸法の偏差と
して示した。結果を第１表に示す。
い、円筒中央部に対する円筒先端部の外径寸法の偏差と
して示した。結果を第１表に示す。
また、比較のため、上記の如溝を設けないもの、及び溝
を半田で完全に充填したものについても同様の成形を行
い、評価した。結果を第１表に併せて示す。
を半田で完全に充填したものについても同様の成形を行
い、評価した。結果を第１表に併せて示す。
実施例８ 円筒成形品キャビティ１の中央部を主として構成する金
型ブロック10の材質を熱伝導の良いベリリウム−銅合金
に変えた以外は、実施例３と同じ金型構成、条件でテス
トした。
型ブロック10の材質を熱伝導の良いベリリウム−銅合金
に変えた以外は、実施例３と同じ金型構成、条件でテス
トした。
得られた成形品の円筒度（外径寸法の偏差）はゲート側
５μｍ、反ゲート側13μｍであり、一層の改善が認めら
れた。
５μｍ、反ゲート側13μｍであり、一層の改善が認めら
れた。
実施例９ 第１図の金型において、流体流路５に30℃の液体、流体
流路６に60℃の液体を流し、金型の温度調節を行った以
外は、実施例３と同様にして成形し、評価した。
流路６に60℃の液体を流し、金型の温度調節を行った以
外は、実施例３と同様にして成形し、評価した。
得られた成形品の円筒度（外径寸法の偏差）を測定した
所、ゲート側５μｍ、反ゲート側12μｍであり、一層の
改善が認められた。
所、ゲート側５μｍ、反ゲート側12μｍであり、一層の
改善が認められた。
実施例10及び比較例３ 第２図の如き構造を有し、円筒成形品部の寸法が外径12
mm、内径6mm、長さ30mmの金型の４で示される位置（但
しゲート側のみ）に第３図（Ｄ）に示した形状で円筒外
周からの最短距離が2.0mmで幅1.0mm、深さ1.0mmの溝を
設けた。この金型を用い、ポリアセタール樹脂〔ポリプ
ラスチック（株）製ジュラコンM270〕を下記の成形条件
で成形し、得られた成形品の円筒度（ゲート側）を測定
した所、円筒中央部に対する先端部の外径寸法の偏差は
36μｍであった。これに対し、上記の如き溝を設けない
場合に得られた成形品の円筒度（ゲート側）は78μｍで
あり、本発明に従い溝を設けたことによる効果は顕著で
あった。
mm、内径6mm、長さ30mmの金型の４で示される位置（但
しゲート側のみ）に第３図（Ｄ）に示した形状で円筒外
周からの最短距離が2.0mmで幅1.0mm、深さ1.0mmの溝を
設けた。この金型を用い、ポリアセタール樹脂〔ポリプ
ラスチック（株）製ジュラコンM270〕を下記の成形条件
で成形し、得られた成形品の円筒度（ゲート側）を測定
した所、円筒中央部に対する先端部の外径寸法の偏差は
36μｍであった。これに対し、上記の如き溝を設けない
場合に得られた成形品の円筒度（ゲート側）は78μｍで
あり、本発明に従い溝を設けたことによる効果は顕著で
あった。
成形条件 射出圧力 1400kg/cm2 保圧750kg/cm2 射出速度 1m/min 樹脂温度 200℃ 金型温度（冷却液温度）60℃ 成形サイクル 射出・保圧時間 10秒 冷却時間 5秒 中間時間 3秒 実施例11及び比較例４ 実施例10で用いた金型の円筒成形品部の内径が3mmとな
るようコアの寸法を変え、その他の条件は、実施例10と
同様にしてテストした。得られた成形品の円筒度を測定
した所、円筒中央部に対する先端部の外径寸法の偏差は
75μｍであった。これに対し、本発明の溝を設けない場
合に得られた成形品の円筒度は121μｍであった。円筒
成形品の内径を小さくし（肉厚を大きくし）、より円柱
に近づけるにつれて、円筒度に対するひけの影響が大き
くなるが、本発明に従い溝を設けたことによる効果は十
分認められた。
るようコアの寸法を変え、その他の条件は、実施例10と
同様にしてテストした。得られた成形品の円筒度を測定
した所、円筒中央部に対する先端部の外径寸法の偏差は
75μｍであった。これに対し、本発明の溝を設けない場
合に得られた成形品の円筒度は121μｍであった。円筒
成形品の内径を小さくし（肉厚を大きくし）、より円柱
に近づけるにつれて、円筒度に対するひけの影響が大き
くなるが、本発明に従い溝を設けたことによる効果は十
分認められた。
以上の説明並びに実施例により明らかな如く、本発明に
従い円筒（柱）先端部キャビティに近接する金型接合面
に円筒（柱）先端部をとり巻く形で溝の設けられた金型
を用いて成形された円筒（柱）状成形品は、寸法精度、
特に円筒度が極めて優れ、しかも成形品の物性、外観等
を損なうこともない。このため切削等の経済的に不利な
後加工は不要となり、生産性が向上し、製造コストの大
幅な低減が達成される。
従い円筒（柱）先端部キャビティに近接する金型接合面
に円筒（柱）先端部をとり巻く形で溝の設けられた金型
を用いて成形された円筒（柱）状成形品は、寸法精度、
特に円筒度が極めて優れ、しかも成形品の物性、外観等
を損なうこともない。このため切削等の経済的に不利な
後加工は不要となり、生産性が向上し、製造コストの大
幅な低減が達成される。
第１図は本発明における円筒（柱）状成形品の射出成形
用金型の一実施態様をす略示断面図、第２図は別の実施
態様を示す略示断面図であり、第１図及び第２図の金型
は各々実施例１〜９及び実施例10で用いられたものであ
る。 また、第３図（Ａ）〜（Ｄ）は本発明において金型に設
けられる溝の実施態様を例示した平面図であり、第３図
（Ａ）〜（Ｃ）の形状の溝は第１図の金型に設けて実施
例１〜９で評価したもの、第３図（Ｄ）の形状の溝は第
２図の金型に設けて実施例10で評価したものである。 また、第４図（Ａ）及び（Ｂ）は本文で規定した有効な
溝の考え方を例示した略図である。 また、第５図は本発明が適用される円筒状成形品の最も
基本的な態様を示すものであり、（Ａ）及び（Ｂ）は各
々斜視図及び断面図である。また、第５図（Ｃ）はこれ
を従来の金型で成形した時発生する円筒度不良の状態を
模式的に示した断面図である。 第６図〜第14図は、本発明が適用される円筒（柱）状成
形品の各種態様を例示したものであり、各々（Ａ）及び
（Ｂ）は斜視図及び断面図である。 1:円筒状成形品のキャビティ 1a:円筒状キャビティ先端部 2:スプルー 3:ランナー 4:本発明よる溝 5:金型温度調節用流体流路 6:金型温度調節用流体流路 7:ヒートパイプ 8:パーティング面 9:金型ブロック 10:金型ブロック 11:ゲート部入れ子 12:円筒（柱）先端部 13:円筒（柱）中央部 14:溝を設けるのが好ましい範囲（円筒（柱）外周から2
0mm以内、特に15mm以内） X:金型接合面
用金型の一実施態様をす略示断面図、第２図は別の実施
態様を示す略示断面図であり、第１図及び第２図の金型
は各々実施例１〜９及び実施例10で用いられたものであ
る。 また、第３図（Ａ）〜（Ｄ）は本発明において金型に設
けられる溝の実施態様を例示した平面図であり、第３図
（Ａ）〜（Ｃ）の形状の溝は第１図の金型に設けて実施
例１〜９で評価したもの、第３図（Ｄ）の形状の溝は第
２図の金型に設けて実施例10で評価したものである。 また、第４図（Ａ）及び（Ｂ）は本文で規定した有効な
溝の考え方を例示した略図である。 また、第５図は本発明が適用される円筒状成形品の最も
基本的な態様を示すものであり、（Ａ）及び（Ｂ）は各
々斜視図及び断面図である。また、第５図（Ｃ）はこれ
を従来の金型で成形した時発生する円筒度不良の状態を
模式的に示した断面図である。 第６図〜第14図は、本発明が適用される円筒（柱）状成
形品の各種態様を例示したものであり、各々（Ａ）及び
（Ｂ）は斜視図及び断面図である。 1:円筒状成形品のキャビティ 1a:円筒状キャビティ先端部 2:スプルー 3:ランナー 4:本発明よる溝 5:金型温度調節用流体流路 6:金型温度調節用流体流路 7:ヒートパイプ 8:パーティング面 9:金型ブロック 10:金型ブロック 11:ゲート部入れ子 12:円筒（柱）先端部 13:円筒（柱）中央部 14:溝を設けるのが好ましい範囲（円筒（柱）外周から2
0mm以内、特に15mm以内） X:金型接合面
Claims (2)
- 【請求項１】円筒状又は円柱状成形品の射出成形用金型
において、円筒状又は円柱状キャビティ先端部に近接す
る金型接合面に、該円筒状又は円柱状キャビティ先端部
を連続もしくは不連続にとり巻くように、得られる成形
品の先端部の冷却固化を抑制するための断熱溝を設けた
ことを特徴とする円筒状又は円柱状成形品の射出成形用
金型。 - 【請求項２】請求項１に記載の射出成形用金型を用いて
成形してなることを特徴とする円筒状又は円柱状熱可塑
性樹脂成形品。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63092870A JPH0753393B2 (ja) | 1988-04-15 | 1988-04-15 | 円筒状又は円柱状成形品の射出成形用金型及び成形品 |
| US07/333,250 US4973242A (en) | 1988-04-15 | 1989-04-05 | Metal mold for injection molding tubular or columnar products and molded product obtained by using same |
| KR1019890004906A KR920002387B1 (ko) | 1988-04-15 | 1989-04-13 | 관형 또는 원주형 제품을 사출성형하기 위한 금형 및 그것을 사용하여 얻은 성형품 |
| CA000596753A CA1321693C (en) | 1988-04-15 | 1989-04-14 | Metal mold for injection molding tubular or columnar products and molded product obtained by using same |
| EP19890303720 EP0337805A3 (en) | 1988-04-15 | 1989-04-14 | Metal mold for injection molding tubular or columnar products and molded product obtained by using same |
| BR898901805A BR8901805A (pt) | 1988-04-15 | 1989-04-14 | Molde de metal para moldagem por injecao de produtos tubulares ou colunares e produto moldado obtido pelo uso do mesmo |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63092870A JPH0753393B2 (ja) | 1988-04-15 | 1988-04-15 | 円筒状又は円柱状成形品の射出成形用金型及び成形品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01263016A JPH01263016A (ja) | 1989-10-19 |
| JPH0753393B2 true JPH0753393B2 (ja) | 1995-06-07 |
Family
ID=14066469
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63092870A Expired - Lifetime JPH0753393B2 (ja) | 1988-04-15 | 1988-04-15 | 円筒状又は円柱状成形品の射出成形用金型及び成形品 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4973242A (ja) |
| EP (1) | EP0337805A3 (ja) |
| JP (1) | JPH0753393B2 (ja) |
| KR (1) | KR920002387B1 (ja) |
| BR (1) | BR8901805A (ja) |
| CA (1) | CA1321693C (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5503773A (en) * | 1994-09-08 | 1996-04-02 | Genesis Composites, L.C. | Method of making a composite handlebar |
| DE102005055807A1 (de) * | 2004-11-30 | 2006-06-01 | Hasco Hasenclever Gmbh + Co Kg | Werkzeugstift, wie formgebender Werkzeugstift, Kernstift, Auswerferstift oder dergleichen, bei einer Werkzeugform zur Verarbeitung plastischer Massen, insbesondere Kunststoffspritzgießform |
| CN101098776A (zh) * | 2005-01-07 | 2008-01-02 | 马渊马达株式会社 | 中心具有圆形孔的圆形树脂成形品及成形该圆形树脂成形品的方法及装置 |
| JP2007015291A (ja) * | 2005-07-08 | 2007-01-25 | Olympus Imaging Corp | 筒状部品 |
| JP4912091B2 (ja) * | 2006-08-31 | 2012-04-04 | 株式会社リコー | 光ディスク基板成形用金型 |
| JP4600461B2 (ja) * | 2007-11-06 | 2010-12-15 | 三菱電機株式会社 | 成形品の製造方法 |
| JP2011016378A (ja) * | 2010-10-13 | 2011-01-27 | Olympus Imaging Corp | 筒状部品 |
| BRPI1100578B1 (pt) * | 2011-01-31 | 2020-12-29 | Juan Carlos Calabrese Muzzi | molde e processo de obtenção de quadro de bicicleta em polímero reciclável e dito quadro de bicicleta |
| JP2016150461A (ja) * | 2015-02-16 | 2016-08-22 | 小島プレス工業株式会社 | 金型装置 |
| JP6208704B2 (ja) * | 2015-03-17 | 2017-10-04 | 三菱重工業株式会社 | 羽根車の製造方法 |
| CN110480966A (zh) * | 2018-05-15 | 2019-11-22 | 泰科电子(上海)有限公司 | 注塑模具冷却系统 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4101699A (en) * | 1973-11-23 | 1978-07-18 | Samuel Moore & Company | Synthetic resinous tube |
| US4126291A (en) * | 1974-10-18 | 1978-11-21 | California Injection Molding Co., Inc. | Injection mold for elongated, hollow articles |
| US4483891A (en) * | 1981-12-11 | 1984-11-20 | Ball Corporation | Multilayered tube having a barrier layer |
| JPH07102625B2 (ja) * | 1982-04-13 | 1995-11-08 | 松下電器産業株式会社 | 円盤状記録媒体の成形装置 |
| JPS5997256A (ja) * | 1982-11-26 | 1984-06-05 | Fujitsu Ltd | 回線接続装置の接続方式 |
| US4707389A (en) * | 1983-09-30 | 1987-11-17 | Baxter Travenol Laboratories, Inc. | Multilayer tube, assembly and method |
| JPS60182124U (ja) * | 1984-05-15 | 1985-12-03 | 不二精機株式会社 | テ−プリ−ル金型 |
| JPH0745154B2 (ja) * | 1986-10-31 | 1995-05-17 | オリンパス光学工業株式会社 | プラスチツクレンズ成形用金型 |
| US4787596A (en) * | 1987-03-06 | 1988-11-29 | Hewlett-Packard Company | Mold for forming plastic Luer nuts |
| JPH0712635B2 (ja) * | 1987-09-28 | 1995-02-15 | ポリプラスチックス株式会社 | 円筒状成形品の射出成形方法 |
-
1988
- 1988-04-15 JP JP63092870A patent/JPH0753393B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-04-05 US US07/333,250 patent/US4973242A/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-04-13 KR KR1019890004906A patent/KR920002387B1/ko not_active Expired
- 1989-04-14 CA CA000596753A patent/CA1321693C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-04-14 BR BR898901805A patent/BR8901805A/pt not_active Application Discontinuation
- 1989-04-14 EP EP19890303720 patent/EP0337805A3/en not_active Withdrawn
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR8901805A (pt) | 1989-11-28 |
| KR920002387B1 (ko) | 1992-03-23 |
| JPH01263016A (ja) | 1989-10-19 |
| CA1321693C (en) | 1993-08-31 |
| EP0337805A2 (en) | 1989-10-18 |
| US4973242A (en) | 1990-11-27 |
| KR900015877A (ko) | 1990-11-10 |
| EP0337805A3 (en) | 1991-06-12 |
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