JPH0756632Y2 - 自励型ｄｃ−ｄｃコンバータ - Google Patents
自励型ｄｃ−ｄｃコンバータInfo
- Publication number
- JPH0756632Y2 JPH0756632Y2 JP5588391U JP5588391U JPH0756632Y2 JP H0756632 Y2 JPH0756632 Y2 JP H0756632Y2 JP 5588391 U JP5588391 U JP 5588391U JP 5588391 U JP5588391 U JP 5588391U JP H0756632 Y2 JPH0756632 Y2 JP H0756632Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- transistor
- winding
- excited
- self
- converter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Dc-Dc Converters (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、自励発振及び直流出力
電圧の安定化が計られた自励型ＤＣ−ＤＣコンバータに
関するものである。
電圧の安定化が計られた自励型ＤＣ−ＤＣコンバータに
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図２は、従来の自励型ＤＣ−ＤＣコンバ
ータの一例を示す回路図である。図に於いて、入力端子
１に平滑用コンデンサＣ1 が接続されると共に、抵抗Ｒ
1 とトランスＴの一次巻線Ｎ1 が接続され、抵抗Ｒ1 の
他端が発振制御回路３に接続されている。発振制御回路
３を形成するトランジスタＱ1,Ｑ2 は、ダーリントン接
続され、トランジスタＱ1,Ｑ2 の共通接続されたコレク
タがトランスＴの一次巻線Ｎ1 に接続されている。トラ
ンジスタＱ2 のエミッタとトランジスタＱ1 のベースと
の接続点は、ダイオードＤ2 のアノードと抵抗Ｒ2 に接
続されている。トランスＴの二次巻線Ｎ2 の一端は、整
流用のダイオードＤ1 のカソードに接続され、そのアノ
ードが平滑コンデンサＣ2 に接続されて整流平滑回路４
を形成し、出力端子２に接続されている。二次巻線Ｎ2
と三次巻線Ｎ3 との接続点（中間タップ）は、コンデン
サＣ5 が接続され、その他端に抵抗Ｒ6 が接続されてト
ランジスタＱ2 のベースとダイオードＤ2 のカソードと
抵抗Ｒ1 に接続されている。ツエナー・ダイオードＺＤ
のカソードは、トランジスタＱ2 のベースに接続される
と共に、そのアノードは、出力端子２に接続されてい
る。又、コンデンサＣ1,Ｃ2 ，抵抗Ｒ2 の他端，トラン
ジスタＱ1 のエミッタ及び三次巻線Ｎ3 の他端は共に接
地されている。
ータの一例を示す回路図である。図に於いて、入力端子
１に平滑用コンデンサＣ1 が接続されると共に、抵抗Ｒ
1 とトランスＴの一次巻線Ｎ1 が接続され、抵抗Ｒ1 の
他端が発振制御回路３に接続されている。発振制御回路
３を形成するトランジスタＱ1,Ｑ2 は、ダーリントン接
続され、トランジスタＱ1,Ｑ2 の共通接続されたコレク
タがトランスＴの一次巻線Ｎ1 に接続されている。トラ
ンジスタＱ2 のエミッタとトランジスタＱ1 のベースと
の接続点は、ダイオードＤ2 のアノードと抵抗Ｒ2 に接
続されている。トランスＴの二次巻線Ｎ2 の一端は、整
流用のダイオードＤ1 のカソードに接続され、そのアノ
ードが平滑コンデンサＣ2 に接続されて整流平滑回路４
を形成し、出力端子２に接続されている。二次巻線Ｎ2
と三次巻線Ｎ3 との接続点（中間タップ）は、コンデン
サＣ5 が接続され、その他端に抵抗Ｒ6 が接続されてト
ランジスタＱ2 のベースとダイオードＤ2 のカソードと
抵抗Ｒ1 に接続されている。ツエナー・ダイオードＺＤ
のカソードは、トランジスタＱ2 のベースに接続される
と共に、そのアノードは、出力端子２に接続されてい
る。又、コンデンサＣ1,Ｃ2 ，抵抗Ｒ2 の他端，トラン
ジスタＱ1 のエミッタ及び三次巻線Ｎ3 の他端は共に接
地されている。
【０００３】図２の自励型ＤＣ−ＤＣコンバータは、電
源が投入されると、抵抗Ｒ1 を介してトランジスタＱ2
にベース電流が供給され、抵抗Ｒ2 にエミッタ電流が流
れ込み、その端子間電圧によってトランジスタＱ1 がバ
イアスされ、トランジスタＱ2,Ｑ1 のコレクタ電流が一
次巻線Ｎ1 を介して引き込まれる。トランジスタＱ1,Ｑ
2 が飽和状態になると、トランジスタＱ1,Ｑ2 は、オフ
状態に移行し始める。その際、三次巻線Ｎ3 には逆起電
圧が発生しトランジスタＱ2 の順方向ベース電流を阻止
するべく交流帰還回路が形成され、トランジスタＱ
2 は、一層、急激に遮断されるようになされている。一
方、トランジスタＱ1,Ｑ2 がオフ状態に移行し始めると
二次巻線Ｎ2 にも逆起電圧が発生して、ダイオードＤ1
を介して整流され、コンデンサＣ2 によって平滑されて
負の直流電圧Ｖ0 が出力端子２より負荷へ供給される。
負荷にエネルギが供給され、逆起電圧が消滅すると、再
び、トランジスタＱ2 にベース電流が流れ込み、自励発
振が継続される。
源が投入されると、抵抗Ｒ1 を介してトランジスタＱ2
にベース電流が供給され、抵抗Ｒ2 にエミッタ電流が流
れ込み、その端子間電圧によってトランジスタＱ1 がバ
イアスされ、トランジスタＱ2,Ｑ1 のコレクタ電流が一
次巻線Ｎ1 を介して引き込まれる。トランジスタＱ1,Ｑ
2 が飽和状態になると、トランジスタＱ1,Ｑ2 は、オフ
状態に移行し始める。その際、三次巻線Ｎ3 には逆起電
圧が発生しトランジスタＱ2 の順方向ベース電流を阻止
するべく交流帰還回路が形成され、トランジスタＱ
2 は、一層、急激に遮断されるようになされている。一
方、トランジスタＱ1,Ｑ2 がオフ状態に移行し始めると
二次巻線Ｎ2 にも逆起電圧が発生して、ダイオードＤ1
を介して整流され、コンデンサＣ2 によって平滑されて
負の直流電圧Ｖ0 が出力端子２より負荷へ供給される。
負荷にエネルギが供給され、逆起電圧が消滅すると、再
び、トランジスタＱ2 にベース電流が流れ込み、自励発
振が継続される。
【０００４】
【考案が解決しようとする課題】図２の自励型ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータは、その発振制御回路３に自励発振の為に
必要な交流帰還と直流出力電圧の安定を図る為の直流帰
還が夫々トランジスタＱ2 のベースに戻されている。ト
ランスＴの三次巻線Ｎ3 に発生するエネルギの多くは、
トランジスタＱ2 のベースドライブに必要なエネルギと
抵抗Ｒ6 で消費されるエネルギとして用いられる。トラ
ンスＴの三次巻線Ｎ3 から得られるトランジスタＱ1,Ｑ
2 がオン状態となるのに必要な正極性のエネルギと、ト
ランジスタＱ1,Ｑ2 がオフ状態に移行する際に必要なエ
ネルギ、即ち、トランジスタＱ1 のベース領域に蓄積さ
れた大量の電荷を放電させて一気に消滅させるのに必要
なエネルギは、トランジスタＱ1,Ｑ2 がダーリントン接
続されている為、オフ時の方が格段に多くのエネルギを
必要とする。しかしながら、三次巻線Ｎ3 に誘起される
エネルギ量は、正，負両極とも同じである為、トランジ
スタＱ2 をオフ状態とするのに充分なエネルギを三次巻
線Ｎ3 から供給しようとすると、結果的に正極性エネル
ギの余剰分がツエナー・ダイオードＺＤに流れ込み消費
されて多大な発熱を生じる欠点がある。
Ｃコンバータは、その発振制御回路３に自励発振の為に
必要な交流帰還と直流出力電圧の安定を図る為の直流帰
還が夫々トランジスタＱ2 のベースに戻されている。ト
ランスＴの三次巻線Ｎ3 に発生するエネルギの多くは、
トランジスタＱ2 のベースドライブに必要なエネルギと
抵抗Ｒ6 で消費されるエネルギとして用いられる。トラ
ンスＴの三次巻線Ｎ3 から得られるトランジスタＱ1,Ｑ
2 がオン状態となるのに必要な正極性のエネルギと、ト
ランジスタＱ1,Ｑ2 がオフ状態に移行する際に必要なエ
ネルギ、即ち、トランジスタＱ1 のベース領域に蓄積さ
れた大量の電荷を放電させて一気に消滅させるのに必要
なエネルギは、トランジスタＱ1,Ｑ2 がダーリントン接
続されている為、オフ時の方が格段に多くのエネルギを
必要とする。しかしながら、三次巻線Ｎ3 に誘起される
エネルギ量は、正，負両極とも同じである為、トランジ
スタＱ2 をオフ状態とするのに充分なエネルギを三次巻
線Ｎ3 から供給しようとすると、結果的に正極性エネル
ギの余剰分がツエナー・ダイオードＺＤに流れ込み消費
されて多大な発熱を生じる欠点がある。
【０００５】因みに、従来の自励型ＤＣ−ＤＣコンバー
タは、負の直流出力電圧をＶ0 とすると、以下のように
表される。 Ｖ0 ＝ ＶZD − （ＶBE2 ＋ ＶBE1 ） …………(1) （但し、ＶZDは、ツエナー・ダイオードＺＤのツエナー
電圧，ＶBE1 は、トランジスタＱ1 のベース・エミッタ
間電圧，ＶBE2 は、トランジスタＱ2 のベース・エミッ
タ間電圧）通常、トランジスタＱ1 とＱ2 のベース・エ
ミッタ間電圧ＶBE1 ，ＶBE2 は、 ＶBE2 ≒ ＶBE1 ≪ ＶZD …………(2) の関係となる。従って、(2) 式の関係は、以下のような
関係で表される。 Ｖ0 ≒ ＶZD …………(3)
タは、負の直流出力電圧をＶ0 とすると、以下のように
表される。 Ｖ0 ＝ ＶZD − （ＶBE2 ＋ ＶBE1 ） …………(1) （但し、ＶZDは、ツエナー・ダイオードＺＤのツエナー
電圧，ＶBE1 は、トランジスタＱ1 のベース・エミッタ
間電圧，ＶBE2 は、トランジスタＱ2 のベース・エミッ
タ間電圧）通常、トランジスタＱ1 とＱ2 のベース・エ
ミッタ間電圧ＶBE1 ，ＶBE2 は、 ＶBE2 ≒ ＶBE1 ≪ ＶZD …………(2) の関係となる。従って、(2) 式の関係は、以下のような
関係で表される。 Ｖ0 ≒ ＶZD …………(3)
【０００６】又、ツエナー・ダイオードＺＤの電力損失
ＰZXは、以下のように表される。 ＰZX ＝ ＶZD ・ＩZD ≒ Ｖ0 ・ＩZD …………(4) (4) 式の結果から明らかなように、ツエナー・ダイオー
ドＺＤの電力損失ＰZXは、直流出力電圧Ｖ0 に略比例し
ており、直流出力電圧Ｖ0 が大きくなれば、ツエナーダ
イオードＺＤの発熱も大きくなって、直流出力電圧Ｖ0
のドリフトも大きくなる欠点がある。本考案の主な目的
は、ツエナー・ダイオードの発熱を抑えることによっ
て、ドリフトの少ない安定した直流出力電圧が得られ、
信頼性の高い自励型ＤＣ−ＤＣコンバータを提供するも
のである。
ＰZXは、以下のように表される。 ＰZX ＝ ＶZD ・ＩZD ≒ Ｖ0 ・ＩZD …………(4) (4) 式の結果から明らかなように、ツエナー・ダイオー
ドＺＤの電力損失ＰZXは、直流出力電圧Ｖ0 に略比例し
ており、直流出力電圧Ｖ0 が大きくなれば、ツエナーダ
イオードＺＤの発熱も大きくなって、直流出力電圧Ｖ0
のドリフトも大きくなる欠点がある。本考案の主な目的
は、ツエナー・ダイオードの発熱を抑えることによっ
て、ドリフトの少ない安定した直流出力電圧が得られ、
信頼性の高い自励型ＤＣ−ＤＣコンバータを提供するも
のである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本考案の自励型ＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータは、一次乃至三次巻線からなるトランス
と、該一次巻線に接続された発振制御回路と、該二次巻
線に接続され所定の直流出力を得る整流平滑回路とから
なる自励型ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、該発振制御
回路のダーリントン接続された第１と第２のトランジス
タの共通接続されたコレクタが該一次巻線に接続され、
該整流平滑回路と該第２のトランジスタＱ2 のベースと
の間に出力を安定化するためのツエナー・ダイオードＺ
Ｄ2 が接続され、該第３次巻線からの誘起電圧に基づい
て該第２のトランジスタＱ2 の順方向ベース電流を制限
する抵抗Ｒ4 を具えると共に、第１のトランジスタＱ1
がオンとなった時に、トランジスタのベース領域に蓄積
された電荷をトランジスタＱ1 がオフ時に一気に消滅さ
せる第３のトランジスタＱ3 を備えたものである。
Ｃコンバータは、一次乃至三次巻線からなるトランス
と、該一次巻線に接続された発振制御回路と、該二次巻
線に接続され所定の直流出力を得る整流平滑回路とから
なる自励型ＤＣ−ＤＣコンバータにおいて、該発振制御
回路のダーリントン接続された第１と第２のトランジス
タの共通接続されたコレクタが該一次巻線に接続され、
該整流平滑回路と該第２のトランジスタＱ2 のベースと
の間に出力を安定化するためのツエナー・ダイオードＺ
Ｄ2 が接続され、該第３次巻線からの誘起電圧に基づい
て該第２のトランジスタＱ2 の順方向ベース電流を制限
する抵抗Ｒ4 を具えると共に、第１のトランジスタＱ1
がオンとなった時に、トランジスタのベース領域に蓄積
された電荷をトランジスタＱ1 がオフ時に一気に消滅さ
せる第３のトランジスタＱ3 を備えたものである。
【０００８】
【実施例】図１は、本考案に係る自励型ＤＣ−ＤＣコン
バータの一実施例を示す回路図である。図に於いて、１
は入力端子、２は出力端子、３はトランスＴに接続され
た発振制御回路、４はトランスＴから得られる出力を直
流出力電圧Ｖ0 とする整流平滑回路である。トランスＴ
の一次巻線Ｎ1 は、一端が入力端子１に接続され、その
他端がダーリントン接続されたトランジスタＱ1,Ｑ2 の
共通接続されたコレクタに接続されている。トランジス
タＱ2 のエミッタは、トランジスタＱ1 のベースとトラ
ンジスタＱ3 のエミッタ、ダイオードＤ2 のアノード及
び抵抗Ｒ5 に接続される。ダイオードＤ2 のカソード
は、トランジスタＱ2 のベースに接続されると共に、電
流制限用の抵抗Ｒ4 及びスピードアップ用のコンデンサ
Ｃ4 に接続され、抵抗Ｒ4 とコンデンサＣ4 の他端が抵
抗Ｒ1 に接続されて入力端子１に接続されている。トラ
ンジスタＱ3 のベースは、抵抗Ｒ5 の他端とツエナー・
ダイオードＺＤ1 のカソードに接続されている。ツエナ
ー・ダイオードＺＤ1 のアノードは、抵抗Ｒ3 とコンデ
ンサＣ3 に接続され、コンデンサＣ3 の他端が抵抗
Ｒ1 ，Ｒ4 及びコンデンサＣ4 の夫々の他端に接続さ
れ、抵抗Ｒ3 の他端が二次巻線Ｎ2 と三次巻線Ｎ3 との
接続点（中間タップ）に接続されている。中間タップに
接続された抵抗Ｒ3 とその他端に接続されたコンデンサ
Ｃ3 及び抵抗Ｒ4 と、ツエナー・ダイオードＺＤ1 を介
してトランジスタＱ3 に接続された夫々の電流経路は、
トランジスタＱ1,Ｑ2 を制御する為の交流帰還回路であ
る。ツエナー・ダイオードＺＤ2 のカソードは、トラン
ジスタＱ2 のベースに接続され、そのアノードは、整流
平滑回路４のダイオードＤ1 のアノードに接続され、ツ
エナー・ダイオードＺＤ2 によって直流帰還を行って直
流出力電圧を安定化している。コンデンサＣ1,Ｃ2 の他
端とトランジスタＱ1 のエミッタ，トランジスタＱ3 の
コレクタ及び三次巻線Ｎ3 の他端が共に接地されてい
る。
バータの一実施例を示す回路図である。図に於いて、１
は入力端子、２は出力端子、３はトランスＴに接続され
た発振制御回路、４はトランスＴから得られる出力を直
流出力電圧Ｖ0 とする整流平滑回路である。トランスＴ
の一次巻線Ｎ1 は、一端が入力端子１に接続され、その
他端がダーリントン接続されたトランジスタＱ1,Ｑ2 の
共通接続されたコレクタに接続されている。トランジス
タＱ2 のエミッタは、トランジスタＱ1 のベースとトラ
ンジスタＱ3 のエミッタ、ダイオードＤ2 のアノード及
び抵抗Ｒ5 に接続される。ダイオードＤ2 のカソード
は、トランジスタＱ2 のベースに接続されると共に、電
流制限用の抵抗Ｒ4 及びスピードアップ用のコンデンサ
Ｃ4 に接続され、抵抗Ｒ4 とコンデンサＣ4 の他端が抵
抗Ｒ1 に接続されて入力端子１に接続されている。トラ
ンジスタＱ3 のベースは、抵抗Ｒ5 の他端とツエナー・
ダイオードＺＤ1 のカソードに接続されている。ツエナ
ー・ダイオードＺＤ1 のアノードは、抵抗Ｒ3 とコンデ
ンサＣ3 に接続され、コンデンサＣ3 の他端が抵抗
Ｒ1 ，Ｒ4 及びコンデンサＣ4 の夫々の他端に接続さ
れ、抵抗Ｒ3 の他端が二次巻線Ｎ2 と三次巻線Ｎ3 との
接続点（中間タップ）に接続されている。中間タップに
接続された抵抗Ｒ3 とその他端に接続されたコンデンサ
Ｃ3 及び抵抗Ｒ4 と、ツエナー・ダイオードＺＤ1 を介
してトランジスタＱ3 に接続された夫々の電流経路は、
トランジスタＱ1,Ｑ2 を制御する為の交流帰還回路であ
る。ツエナー・ダイオードＺＤ2 のカソードは、トラン
ジスタＱ2 のベースに接続され、そのアノードは、整流
平滑回路４のダイオードＤ1 のアノードに接続され、ツ
エナー・ダイオードＺＤ2 によって直流帰還を行って直
流出力電圧を安定化している。コンデンサＣ1,Ｃ2 の他
端とトランジスタＱ1 のエミッタ，トランジスタＱ3 の
コレクタ及び三次巻線Ｎ3 の他端が共に接地されてい
る。
【０００９】次に、図１に基づきその動作について説明
する。入力端子１から電源が投入されると、抵抗Ｒ1,Ｒ
4 を介してトランジスタＱ2 のベースにベース電流が供
給され、トランジスタＱ2 が導通状態になるとトランジ
スタＱ1 にもベース電流が供給されて導通状態となり、
これらのコレクタ電流が一次巻線Ｎ1 を介して引き込ま
れる。やがてトランジスタＱ1 のコレクタ電流が飽和状
態に達すると、トランジスタＱ1,Ｑ2 は導通状態を保て
なくなり、遮断状態に移行し始める。すると二次，三次
巻線Ｎ2,Ｎ3 には、負の誘導起電圧（逆起電圧）が発生
する。この逆起電圧がダイオードＤ1 によって整流され
て導出され、コンデンサＣ2 によって平滑されて負の直
流出力電圧Ｖ0 が得られる。一方、発振制御回路３で
は、トランジスタＱ1,Ｑ2 が遮断し始めると、三次巻線
Ｎ3 から発生する逆起電圧によってトランジスタＱ3 が
より深く正バイアスされてオン状態となり、一気に、ト
ランジスタＱ1,Ｑ2 が遮断状態に達する。負荷にエネル
ギが供給されて逆起電圧が消滅すると、再びトランジス
タＱ2,Ｑ1 のベース電流が流れ込み、自励発振が継続さ
れる。
する。入力端子１から電源が投入されると、抵抗Ｒ1,Ｒ
4 を介してトランジスタＱ2 のベースにベース電流が供
給され、トランジスタＱ2 が導通状態になるとトランジ
スタＱ1 にもベース電流が供給されて導通状態となり、
これらのコレクタ電流が一次巻線Ｎ1 を介して引き込ま
れる。やがてトランジスタＱ1 のコレクタ電流が飽和状
態に達すると、トランジスタＱ1,Ｑ2 は導通状態を保て
なくなり、遮断状態に移行し始める。すると二次，三次
巻線Ｎ2,Ｎ3 には、負の誘導起電圧（逆起電圧）が発生
する。この逆起電圧がダイオードＤ1 によって整流され
て導出され、コンデンサＣ2 によって平滑されて負の直
流出力電圧Ｖ0 が得られる。一方、発振制御回路３で
は、トランジスタＱ1,Ｑ2 が遮断し始めると、三次巻線
Ｎ3 から発生する逆起電圧によってトランジスタＱ3 が
より深く正バイアスされてオン状態となり、一気に、ト
ランジスタＱ1,Ｑ2 が遮断状態に達する。負荷にエネル
ギが供給されて逆起電圧が消滅すると、再びトランジス
タＱ2,Ｑ1 のベース電流が流れ込み、自励発振が継続さ
れる。
【００１０】更に、発振制御回路３と三次巻線Ｎ3 に誘
起する誘導起電圧の関係について詳細に説明する。先
ず、トランジスタＱ1,Ｑ2 が導通し、トランスの一次巻
線Ｎ1に直線的に増加する電流が流れると三次巻線Ｎ3
には、正極性の誘導起電圧が発生して、抵抗Ｒ3 ，コン
デンサＣ3 及び抵抗Ｒ4 からなる帰還回路を介してトラ
ンジスタＱ2 に正帰還が掛るので、トランジスタＱ2 の
ベースに正バイアス電流が流れ込み、トランジスタＱ1,
Ｑ2 を一層導通状態となる。この状態は、トランジスタ
Ｑ1,Ｑ2 が飽和状態に達するまで続き、トランジスタＱ
1,Ｑ2 が飽和状態に達すると、一次巻線Ｎ1 に流れる電
流の増加がなくなり、該トランジスタＱ1,Ｑ2 は導通状
態を保てなくなり、遮断状態に移行を開始する。
起する誘導起電圧の関係について詳細に説明する。先
ず、トランジスタＱ1,Ｑ2 が導通し、トランスの一次巻
線Ｎ1に直線的に増加する電流が流れると三次巻線Ｎ3
には、正極性の誘導起電圧が発生して、抵抗Ｒ3 ，コン
デンサＣ3 及び抵抗Ｒ4 からなる帰還回路を介してトラ
ンジスタＱ2 に正帰還が掛るので、トランジスタＱ2 の
ベースに正バイアス電流が流れ込み、トランジスタＱ1,
Ｑ2 を一層導通状態となる。この状態は、トランジスタ
Ｑ1,Ｑ2 が飽和状態に達するまで続き、トランジスタＱ
1,Ｑ2 が飽和状態に達すると、一次巻線Ｎ1 に流れる電
流の増加がなくなり、該トランジスタＱ1,Ｑ2 は導通状
態を保てなくなり、遮断状態に移行を開始する。
【００１１】該トランジスタＱ1,Ｑ2 が遮断すると、三
次巻線Ｎ3 には、逆起電圧が発生し始めて抵抗Ｒ1 を介
してトランジスタＱ2 のベースに流れ込んでいた電流が
逆にコンデンサＣ3 ，抵抗Ｒ3 を介して三次巻線Ｎ3 に
流れ込む。従って、トランジスタＱ2 は、負帰還が掛り
急激に遮断状態に向かう。一方、三次巻線Ｎ3 に発生し
た逆起電圧は、ツエナー・ダイオードＺＤ1 ，抵抗Ｒ3
を介してトランジスタＱ3 を正バイアスする為に、トラ
ンジスタＱ3 は導通状態となり、トランジスタＱ2 のエ
ミッタ電流を引込む。この際に、トランジスタＱ3 は、
トランジスタＱ1 がオン時にそのベース領域に蓄積した
電荷を同時に引き込む為、トランジスタＱ1 も急激に遮
断状態へ移行する。このようにしてトランジスタＱ1,Ｑ
2 が遮断状態になり、二次巻線Ｎ2 には逆起電圧が発生
し、ダイオードＤ1 と平滑コンデンサＣ2 によって負の
直流出力電圧が端子２から得られる。
次巻線Ｎ3 には、逆起電圧が発生し始めて抵抗Ｒ1 を介
してトランジスタＱ2 のベースに流れ込んでいた電流が
逆にコンデンサＣ3 ，抵抗Ｒ3 を介して三次巻線Ｎ3 に
流れ込む。従って、トランジスタＱ2 は、負帰還が掛り
急激に遮断状態に向かう。一方、三次巻線Ｎ3 に発生し
た逆起電圧は、ツエナー・ダイオードＺＤ1 ，抵抗Ｒ3
を介してトランジスタＱ3 を正バイアスする為に、トラ
ンジスタＱ3 は導通状態となり、トランジスタＱ2 のエ
ミッタ電流を引込む。この際に、トランジスタＱ3 は、
トランジスタＱ1 がオン時にそのベース領域に蓄積した
電荷を同時に引き込む為、トランジスタＱ1 も急激に遮
断状態へ移行する。このようにしてトランジスタＱ1,Ｑ
2 が遮断状態になり、二次巻線Ｎ2 には逆起電圧が発生
し、ダイオードＤ1 と平滑コンデンサＣ2 によって負の
直流出力電圧が端子２から得られる。
【００１２】以上、説明したように本考案の自励型ＤＣ
−ＤＣコンバータは、発振作用に必要な交流帰還をトラ
ンジスタＱ1,Ｑ2 がオン時とオフ時では別々の電流経
路、即ち、オン時は、コンデンサＣ3,抵抗Ｒ4 を介して
供給され、オフ時は、ツエナー・ダイオードＺＤ1 を介
して供給されており、夫々最適な電流値を独立で設定で
きる為、抵抗Ｒ4 を高抵抗値に設定することによってツ
エナー・ダイオードＺＤ1 には異常な大電流が流れるこ
とがなく、従って、ツエナー・ダイオードＺＤ1の異常
発熱によるドリフトが発生することがなく直流出力電圧
Ｖ0 を安定することができる。一方、抵抗Ｒ3 は低抵抗
に設定できるので、トランジスタＱ3 に流れ込むベース
電流を大きな値とすることができるので、トランジスタ
Ｑ1 を一気にオフ状態にすることが可能である。
−ＤＣコンバータは、発振作用に必要な交流帰還をトラ
ンジスタＱ1,Ｑ2 がオン時とオフ時では別々の電流経
路、即ち、オン時は、コンデンサＣ3,抵抗Ｒ4 を介して
供給され、オフ時は、ツエナー・ダイオードＺＤ1 を介
して供給されており、夫々最適な電流値を独立で設定で
きる為、抵抗Ｒ4 を高抵抗値に設定することによってツ
エナー・ダイオードＺＤ1 には異常な大電流が流れるこ
とがなく、従って、ツエナー・ダイオードＺＤ1の異常
発熱によるドリフトが発生することがなく直流出力電圧
Ｖ0 を安定することができる。一方、抵抗Ｒ3 は低抵抗
に設定できるので、トランジスタＱ3 に流れ込むベース
電流を大きな値とすることができるので、トランジスタ
Ｑ1 を一気にオフ状態にすることが可能である。
【００１３】
【考案の効果】本考案の自励型ＤＣ−ＤＣコンバータ
は、トランスの三次巻線Ｎ3 に発生する誘導起電圧によ
って発振制御回路のダーリントン接続されたトランジス
タＱ1,Ｑ2 をオン状態とする電流経路と、三次巻線Ｎ3
の負の誘導起電圧（逆起電圧）によって動作するトラン
ジスタＱ3 により、トランジスタＱ1,Ｑ2 をオフ状態と
する電流経路を夫々分けることによって、直流出力電圧
Ｖ0 を安定化するツエナー・ダイオードに異常に電流が
流れ込むことがないので、ツエナー・ダイオードの異常
発熱がなくなり、直流出力電圧のドリフトが少ない安定
した直流出力が得られる極めて効果的なものである。
は、トランスの三次巻線Ｎ3 に発生する誘導起電圧によ
って発振制御回路のダーリントン接続されたトランジス
タＱ1,Ｑ2 をオン状態とする電流経路と、三次巻線Ｎ3
の負の誘導起電圧（逆起電圧）によって動作するトラン
ジスタＱ3 により、トランジスタＱ1,Ｑ2 をオフ状態と
する電流経路を夫々分けることによって、直流出力電圧
Ｖ0 を安定化するツエナー・ダイオードに異常に電流が
流れ込むことがないので、ツエナー・ダイオードの異常
発熱がなくなり、直流出力電圧のドリフトが少ない安定
した直流出力が得られる極めて効果的なものである。
【図１】本考案の自励型ＤＣ−ＤＣコンバータの一実施
例を示す回路図である。
例を示す回路図である。
【図２】従来の自励型ＤＣ−ＤＣコンバータの一例を示
す回路図である。
す回路図である。
１ 入力端子 ２ 出力端子 ３ 発振制御回路 ４ 整流平滑回路 Ｔ 一次巻線Ｎ1 〜三次巻線Ｎ3 からなるトランス Ｃ1,Ｃ2,Ｃ3 コンデンサ Ｑ1,Ｑ2,Ｑ3 トランジスタ Ｒ1,Ｒ3 〜Ｒ5 抵抗 Ｄ1,Ｄ2 ダイオード ＺＤ1,ＺＤ2 ツエナー・ダイオード
Claims (2)
- 【請求項１】 一次乃至三次巻線からなるトランスと、
該一次巻線に接続された発振制御回路と、該二次巻線に
接続され直流出力を得る整流平滑回路とからなる自励型
ＤＣ−ＤＣコンバータに於いて、該発振制御回路が該一
次巻線を介して電流を引き込むダーリントン接続された
第１と第２のトランジスタと、該第三次巻線から得られ
る誘導起電圧によって該第２のトランジスタを正バイア
スする帰還回路系と、該第三次巻線から得られる逆起電
圧によって正バイアスされ、該第１のエミッタ電流を引
込み、該第２のトランジスタを遮断状態とする第３のト
ランジスタとからなり、該整流平滑回路と該第２のトラ
ンジスタのベースとの間に直流出力電圧を安定化する為
のツエナー・ダイオードが接続されてなることを特徴と
する自励型ＤＣ−ＤＣコンバータ。 - 【請求項２】 一次乃至三次巻線からなるトランスと、
該一次巻線に接続された発振制御回路と、該二次巻線に
接続され直流出力を得る整流平滑回路とからなる自励型
ＤＣ−ＤＣコンバータに於いて、該発振制御回路がそれ
らのコレクタを共通接続されて該一次巻線に接続されて
いるダーリントン接続された第１と第２のトランジスタ
と、該第三次巻線から得られる誘導起電圧を第１の抵抗
とコンデンサ及び第２の抵抗を介して該第２のトランジ
スタのベースに接続することによって該第２のトランジ
スタをバイアスする帰還回路系と、該第三次巻線から得
られる逆起電圧が該第１の抵抗の他端にそのカソードが
接続された第１のツエナーダ・イオードを介して供給さ
れることによって該第１と該第２のトランジスタを遮断
状態とする第３のトランジスタとからなり、該整流平滑
回路と該第２のトランジスタのベースとの間に直流出力
電圧を安定化する為の第２のツエナー・ダイオードが接
続されてなることを特徴とする自励型ＤＣ−ＤＣコンバ
ータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5588391U JPH0756632Y2 (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 自励型ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5588391U JPH0756632Y2 (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 自励型ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH052585U JPH052585U (ja) | 1993-01-14 |
| JPH0756632Y2 true JPH0756632Y2 (ja) | 1995-12-25 |
Family
ID=13011503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5588391U Expired - Lifetime JPH0756632Y2 (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | 自励型ｄｃ−ｄｃコンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0756632Y2 (ja) |
-
1991
- 1991-06-21 JP JP5588391U patent/JPH0756632Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH052585U (ja) | 1993-01-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0756632Y2 (ja) | 自励型ｄｃ−ｄｃコンバータ | |
| JP2004208379A (ja) | 多出力スイッチング電源装置 | |
| JPH0150187B2 (ja) | ||
| JPS644307Y2 (ja) | ||
| JPH06222845A (ja) | 突入電流抑制回路 | |
| JPH06284595A (ja) | 自動電圧切換式電源回路 | |
| JPH076710Y2 (ja) | 自励型ｄｃ―ｄｃ変換器 | |
| JPH08280172A (ja) | スイッチング電源装置のダミー負荷回路 | |
| JPS5855703Y2 (ja) | 水平発振開始用電源装置 | |
| JPH11103572A (ja) | 同期整流回路 | |
| JPH0237274Y2 (ja) | ||
| JPS6149658A (ja) | スイツチングレギユレ−タ | |
| JPH0756635Y2 (ja) | 自励式スイッチング電源回路 | |
| JPH05304778A (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JP3061207U (ja) | 電源装置 | |
| JPS5910948Y2 (ja) | 電源装置 | |
| JPH0312066Y2 (ja) | ||
| JP2002017084A (ja) | スイッチング電源 | |
| JPH0545111Y2 (ja) | ||
| JPH028552Y2 (ja) | ||
| JPH0135580B2 (ja) | ||
| JP2532203Y2 (ja) | スイッチング電源装置 | |
| JPH10323031A (ja) | 電源装置 | |
| JPS5915260Y2 (ja) | 自励式コンバ−タ装置 | |
| JPS5838797Y2 (ja) | 自励型スイツチングレギユレ−タ直流電源装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |