JPH0780805A - 複合ボード - Google Patents
複合ボードInfo
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- JPH0780805A JPH0780805A JP22885793A JP22885793A JPH0780805A JP H0780805 A JPH0780805 A JP H0780805A JP 22885793 A JP22885793 A JP 22885793A JP 22885793 A JP22885793 A JP 22885793A JP H0780805 A JPH0780805 A JP H0780805A
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- core material
- composite board
- fiber
- surface layer
- board
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 曲げ強度及び寸法安定性を向上させ、しかも
釘等の打ち込み保持力にも優れている複合ボードを提供
すること。 【構成】 芯材と、該芯材の外面に貼付される表層材と
から成る複合ボードにおいて、上記表層材は、少なくと
も二枚以上の繊維配向性を有した層板からなり、且つ上
記層板同士が互いの繊維配向を直交させて配されること
を特徴とし、又は、上記表層材は少なくとも一枚以上の
繊維配向性を有した層板から成り、且つ上記芯材は繊維
配向性のある繊維板からなり、上記層板と芯材は、互い
の繊維配向を直交させて配されることを特徴とする。
釘等の打ち込み保持力にも優れている複合ボードを提供
すること。 【構成】 芯材と、該芯材の外面に貼付される表層材と
から成る複合ボードにおいて、上記表層材は、少なくと
も二枚以上の繊維配向性を有した層板からなり、且つ上
記層板同士が互いの繊維配向を直交させて配されること
を特徴とし、又は、上記表層材は少なくとも一枚以上の
繊維配向性を有した層板から成り、且つ上記芯材は繊維
配向性のある繊維板からなり、上記層板と芯材は、互い
の繊維配向を直交させて配されることを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複合ボードに関するも
のであり、より詳しくは、パーティクルボードや繊維板
等の芯材と、その芯材の外側に貼付される天然木材系の
単板や人工繊維性強化板等を表層材としている複合ボー
ドに関するものである。
のであり、より詳しくは、パーティクルボードや繊維板
等の芯材と、その芯材の外側に貼付される天然木材系の
単板や人工繊維性強化板等を表層材としている複合ボー
ドに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般の建築材料の複合ボードにおいて
は、木質材を積層したものが種々提案されている。例え
ば、図４に示す如く、複合ボードは厚みが約１０mm程度
の芯材２とその芯材２の両外面に貼付される厚さ０．１
〜３mm程度の表層材１とから成る。芯材２には通常パー
ティクルボードや繊維板が用いられ、表層材１には天然
木材系の単板や人工繊維性強化板等が用いられる。そし
て、かかる複合ボードは、その曲げ性能（強度・剛性）
を向上させる要請が未だ強い。また、かかる複合ボード
は家具や住宅部材に使用されるため打ち込み釘等の充分
な保持力も要求されている。
は、木質材を積層したものが種々提案されている。例え
ば、図４に示す如く、複合ボードは厚みが約１０mm程度
の芯材２とその芯材２の両外面に貼付される厚さ０．１
〜３mm程度の表層材１とから成る。芯材２には通常パー
ティクルボードや繊維板が用いられ、表層材１には天然
木材系の単板や人工繊維性強化板等が用いられる。そし
て、かかる複合ボードは、その曲げ性能（強度・剛性）
を向上させる要請が未だ強い。また、かかる複合ボード
は家具や住宅部材に使用されるため打ち込み釘等の充分
な保持力も要求されている。
【０００３】従来、カーボン繊維等をその繊維方向に合
わせてオーバレイし、その強度を向上させる複合ボード
が提案されている他に、芯材そのものにチップや繊維を
配合して芯材に繊維配向性を持たせたボードが提案され
ている。
わせてオーバレイし、その強度を向上させる複合ボード
が提案されている他に、芯材そのものにチップや繊維を
配合して芯材に繊維配向性を持たせたボードが提案され
ている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
複合ボードでは、表層材としての単板により、その繊維
配向に沿う方向での曲げ強度が十分であっても、その直
角方向の曲げ強度は極端に弱い。また、吸水吸湿等によ
る面膨潤等も大きく、寸法安定性に乏しい。更に、繊維
配向性を持たせたボードでは、上記欠点の他に、打設し
た釘等の保持力が弱い場合がある。従って、本発明の目
的は、曲げ強度及び寸法安定性を向上させ、しかも釘等
の打ち込み保持力にも優れている複合ボードを提供する
ことにある。
複合ボードでは、表層材としての単板により、その繊維
配向に沿う方向での曲げ強度が十分であっても、その直
角方向の曲げ強度は極端に弱い。また、吸水吸湿等によ
る面膨潤等も大きく、寸法安定性に乏しい。更に、繊維
配向性を持たせたボードでは、上記欠点の他に、打設し
た釘等の保持力が弱い場合がある。従って、本発明の目
的は、曲げ強度及び寸法安定性を向上させ、しかも釘等
の打ち込み保持力にも優れている複合ボードを提供する
ことにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、芯材と、該芯
材の外面に貼付される表層材とから成る複合ボードにお
いて、上記表層材は、少なくとも二枚以上の繊維配向性
を有した層板からなり、且つ上記層板同士が互いの繊維
配向を直交させて配されることを特徴とする複合ボード
を提供することにより上記目的を達成したものである。
本発明はまた、芯材と、該芯材の外側に貼付される表層
材とから成る複合ボードにおいて、上記表層材は、少な
くとも一枚以上の繊維配向性を有した層板から成り、且
つ上記芯材は、繊維配向性のある繊維板からなり、上記
層板と芯材は、互いの繊維配向を直交させて配されるこ
とを特徴とする複合ボードを提供することにより上記目
的を達成したものである。
材の外面に貼付される表層材とから成る複合ボードにお
いて、上記表層材は、少なくとも二枚以上の繊維配向性
を有した層板からなり、且つ上記層板同士が互いの繊維
配向を直交させて配されることを特徴とする複合ボード
を提供することにより上記目的を達成したものである。
本発明はまた、芯材と、該芯材の外側に貼付される表層
材とから成る複合ボードにおいて、上記表層材は、少な
くとも一枚以上の繊維配向性を有した層板から成り、且
つ上記芯材は、繊維配向性のある繊維板からなり、上記
層板と芯材は、互いの繊維配向を直交させて配されるこ
とを特徴とする複合ボードを提供することにより上記目
的を達成したものである。
【０００６】
【作用】本発明の複合ボードは芯材と表層材とから成る
が、表層材は少なくとも二枚以上の繊維配向性を有する
層板で形成され、しかも互いの層板の繊維配向性は直交
した状態で配せられる。かかる状態の表層材は、芯材の
外側、即ち複合ボードの曲げ強度の向上に対する寄与が
大きく係わってくる位置にあり、その複合ボードの縦及
び横方向に対する曲げ剛性の向上に効率良く作用する。
また、表層材は、その繊維配向性を持つがためにその複
合ボードの縦及び横方向の寸法安定性に作用する。更
に、表層材の直交繊維配向性により打ち込んだ釘等の保
持力を高める。また、芯材に繊維配向性のあるものを用
い、その芯材の繊維配向に対して表層材の繊維配向を直
交させて複合ボードを構成した場合には、芯材と表層材
との作用により、その複合ボードの縦及び横方向に対す
る曲げ剛性が向上する。
が、表層材は少なくとも二枚以上の繊維配向性を有する
層板で形成され、しかも互いの層板の繊維配向性は直交
した状態で配せられる。かかる状態の表層材は、芯材の
外側、即ち複合ボードの曲げ強度の向上に対する寄与が
大きく係わってくる位置にあり、その複合ボードの縦及
び横方向に対する曲げ剛性の向上に効率良く作用する。
また、表層材は、その繊維配向性を持つがためにその複
合ボードの縦及び横方向の寸法安定性に作用する。更
に、表層材の直交繊維配向性により打ち込んだ釘等の保
持力を高める。また、芯材に繊維配向性のあるものを用
い、その芯材の繊維配向に対して表層材の繊維配向を直
交させて複合ボードを構成した場合には、芯材と表層材
との作用により、その複合ボードの縦及び横方向に対す
る曲げ剛性が向上する。
【０００７】以下、本発明に係る複合ボードの好ましい
態様を添付図面に従って更に説明する。本発明に係る複
合ボードは、図１に示す如く芯材２と、芯材２の外面に
貼付される表層材１とから成る。しかして、表層材１
は、少なくとも二枚以上の繊維配向性を有し層板１Ａ、
１Ｂからなり、且つ層板１Ａ、１Ｂ同士が互いの繊維配
向性を直交して配しているものである。
態様を添付図面に従って更に説明する。本発明に係る複
合ボードは、図１に示す如く芯材２と、芯材２の外面に
貼付される表層材１とから成る。しかして、表層材１
は、少なくとも二枚以上の繊維配向性を有し層板１Ａ、
１Ｂからなり、且つ層板１Ａ、１Ｂ同士が互いの繊維配
向性を直交して配しているものである。
【０００８】上記表層材１の層板１Ａ、１Ｂには、木材
から成る単板或いは繊維配向性を有するカーボン繊維強
化板を挙げることができ、表層材１は、木材から成る単
板を単独で重合わせるものでも、また繊維配向性を有す
るカーボン繊維強化板と共に重合わせるものでも、更に
は繊維強化板を単独で重合わせるものであってもよい。
表層材１としての単板にはロータリー単板、スライス単
板等が挙げられ、その厚みは０．１〜１０mm、特に０．
５〜５mmであることが望ましい。また、単板の繊維配向
の曲げヤング係数は、６０×１０3 Kg/cm2以上で、好ま
しくは８０×１０3 Kg/cm2以上であることが望ましい。
から成る単板或いは繊維配向性を有するカーボン繊維強
化板を挙げることができ、表層材１は、木材から成る単
板を単独で重合わせるものでも、また繊維配向性を有す
るカーボン繊維強化板と共に重合わせるものでも、更に
は繊維強化板を単独で重合わせるものであってもよい。
表層材１としての単板にはロータリー単板、スライス単
板等が挙げられ、その厚みは０．１〜１０mm、特に０．
５〜５mmであることが望ましい。また、単板の繊維配向
の曲げヤング係数は、６０×１０3 Kg/cm2以上で、好ま
しくは８０×１０3 Kg/cm2以上であることが望ましい。
【０００９】また、単板の複合ボードへの曲げ強度に対
する寄与は、下記に示す如く芯材の厚みに左右され、複
合ボードの曲げヤング係数Ｅは、下式（１）で求めるこ
とができる。 Ｅ＝〔ΣＥi Ｉi 〕／Ｉ・・・・（１） ここで、Ｉi ＝ＩNi＋Ａi ｅi 2 である。 Ｅi ：各部材の曲げヤング係数 Ｉi ：各部材の断面二次モーメント ＩNi：ｉに位置する部材断面の中心を通る断面二次モー
メント Ａi ：ｉに位置する部材の断面積 ｅi ：ｉに位置する部材断面の中心と複合ボード断面の
中立軸との距離 Ｉ：複合ボードの断面二次モーメント
する寄与は、下記に示す如く芯材の厚みに左右され、複
合ボードの曲げヤング係数Ｅは、下式（１）で求めるこ
とができる。 Ｅ＝〔ΣＥi Ｉi 〕／Ｉ・・・・（１） ここで、Ｉi ＝ＩNi＋Ａi ｅi 2 である。 Ｅi ：各部材の曲げヤング係数 Ｉi ：各部材の断面二次モーメント ＩNi：ｉに位置する部材断面の中心を通る断面二次モー
メント Ａi ：ｉに位置する部材の断面積 ｅi ：ｉに位置する部材断面の中心と複合ボード断面の
中立軸との距離 Ｉ：複合ボードの断面二次モーメント
【００１０】従って、単板の断面積が同一であれば、上
記中立軸から離れた方が断面二次モーメントが大きくな
り、曲げヤング係数の向上に対する寄与が大きくなる。
即ち単板の厚みが薄くても中立軸から離れた距離であれ
ば中立軸に近い厚い単板と同等の複合ボードへの曲げ強
度の寄与を達成する。このため、表層材１が複数の重合
単板から成る場合は、その単板の最外層板１Ａの厚みが
内層板１Ｂの厚みと同等又はそれ以下であることが、複
合ボードの縦及び横方向に対する強度を一定させる点で
好ましい。尚、単板の巾は、後述の芯材２の巾に応じて
適宜なものとすることができる他に、図３に示す如く、
単板１Ａを並べて巾継ぎしても良い。
記中立軸から離れた方が断面二次モーメントが大きくな
り、曲げヤング係数の向上に対する寄与が大きくなる。
即ち単板の厚みが薄くても中立軸から離れた距離であれ
ば中立軸に近い厚い単板と同等の複合ボードへの曲げ強
度の寄与を達成する。このため、表層材１が複数の重合
単板から成る場合は、その単板の最外層板１Ａの厚みが
内層板１Ｂの厚みと同等又はそれ以下であることが、複
合ボードの縦及び横方向に対する強度を一定させる点で
好ましい。尚、単板の巾は、後述の芯材２の巾に応じて
適宜なものとすることができる他に、図３に示す如く、
単板１Ａを並べて巾継ぎしても良い。
【００１１】表層材１の各層板として上記単板と共に、
或いは単独で用いることのできる強化板は、カーボン繊
維、アラミド繊維等の強化繊維等を挙げることができ、
その厚みは０．１〜１mm、特に０．１〜０．５mmである
ことが望ましい。また、強化板の繊維配向の曲げヤング
係数は、２００×１０3 Kg/cm2以上で、好ましくは５０
０×１０3 Kg/cm2以上であることが望ましい。かかる強
化板は上記単板より曲げヤング係数が数十倍であること
から、図１においては表層材１の内層板１Ｂとして用い
ることが望ましい。
或いは単独で用いることのできる強化板は、カーボン繊
維、アラミド繊維等の強化繊維等を挙げることができ、
その厚みは０．１〜１mm、特に０．１〜０．５mmである
ことが望ましい。また、強化板の繊維配向の曲げヤング
係数は、２００×１０3 Kg/cm2以上で、好ましくは５０
０×１０3 Kg/cm2以上であることが望ましい。かかる強
化板は上記単板より曲げヤング係数が数十倍であること
から、図１においては表層材１の内層板１Ｂとして用い
ることが望ましい。
【００１２】芯材２としては、パーティクルボードや木
質繊維板等を挙げることができるが、その使用には特に
制限はなく、複合ボードに用いる公知のボードを用いる
ことができる。また、芯材２の積層方向の厚みは５〜３
０mm程度であり、上記表層材の厚みの２〜３００倍程度
のものが望ましい。また芯材２と表層材１と、又は表層
材１に於ける層板１Ａ、１Ｂ同士の接着剤としては、ユ
リア、メラミンユリア、メラミン、フェノール、水性高
分子イソシアネート系、エポキシ系等のそれ自体公知の
接着剤を用いることができ、接着剤は接着層間に塗布或
いはスプレー等の方法により賦与することができる。ま
た、これらの接着においては冷圧或いは熱圧を行うこと
ができる。
質繊維板等を挙げることができるが、その使用には特に
制限はなく、複合ボードに用いる公知のボードを用いる
ことができる。また、芯材２の積層方向の厚みは５〜３
０mm程度であり、上記表層材の厚みの２〜３００倍程度
のものが望ましい。また芯材２と表層材１と、又は表層
材１に於ける層板１Ａ、１Ｂ同士の接着剤としては、ユ
リア、メラミンユリア、メラミン、フェノール、水性高
分子イソシアネート系、エポキシ系等のそれ自体公知の
接着剤を用いることができ、接着剤は接着層間に塗布或
いはスプレー等の方法により賦与することができる。ま
た、これらの接着においては冷圧或いは熱圧を行うこと
ができる。
【００１３】このように構成した複合ボードは、後述す
る実施例１の結果からも明らかなように曲げ強度及び寸
法安定性が向上し、更に釘引抜き抵抗及び木ネジ引抜き
抵抗が増大してその保持力が高まる。
る実施例１の結果からも明らかなように曲げ強度及び寸
法安定性が向上し、更に釘引抜き抵抗及び木ネジ引抜き
抵抗が増大してその保持力が高まる。
【００１４】次に本発明に係る別の複合ボードを添付図
面の図２に従って詳述する。かかる複合ボードは、芯材
３と、芯材３の外側に貼付される表層材１とから成る点
において従来と略同様に構成される。しかしながら、複
合ボードの表層材１は、少なくとも一枚以上の繊維配向
性を有した層板から成り、且つ芯材３は、繊維配向性の
ある繊維板からなり、層板１と芯材３は、互いの繊維配
向性を直交させて配するものである。
面の図２に従って詳述する。かかる複合ボードは、芯材
３と、芯材３の外側に貼付される表層材１とから成る点
において従来と略同様に構成される。しかしながら、複
合ボードの表層材１は、少なくとも一枚以上の繊維配向
性を有した層板から成り、且つ芯材３は、繊維配向性の
ある繊維板からなり、層板１と芯材３は、互いの繊維配
向性を直交させて配するものである。
【００１５】少なくとも一枚以上の繊維配向性を有した
表層材１の層材は、上述の単板或いは強化板である。表
層材１が単板である場合はその単板の厚みは０．１〜１
０mmが望ましく、繊維強化板の場合はその強化板の厚み
は０．１〜１mmが望ましい。また芯材３は、繊維配向性
を有する配向ボードである点を除いて上述の芯材２と略
同様を素材を用いることができる。そして、図２に示す
如く、複合ボードの表層材１、１と芯材３とは、互いの
繊維配向性を直交させて配している。このように構成し
た複合ボードにおいても、後述する実施例２の結果から
も明らかなように曲げ強度及び寸法安定性が向上し、更
に釘引抜き抵抗及び木ネジ引抜き抵抗が増大してその保
持力が高まる。
表層材１の層材は、上述の単板或いは強化板である。表
層材１が単板である場合はその単板の厚みは０．１〜１
０mmが望ましく、繊維強化板の場合はその強化板の厚み
は０．１〜１mmが望ましい。また芯材３は、繊維配向性
を有する配向ボードである点を除いて上述の芯材２と略
同様を素材を用いることができる。そして、図２に示す
如く、複合ボードの表層材１、１と芯材３とは、互いの
繊維配向性を直交させて配している。このように構成し
た複合ボードにおいても、後述する実施例２の結果から
も明らかなように曲げ強度及び寸法安定性が向上し、更
に釘引抜き抵抗及び木ネジ引抜き抵抗が増大してその保
持力が高まる。
【００１６】
【実施例】以下、本発明に係る複合ボードの実施例を比
較例と共に更に詳しく説明する。尚、本発明は以下の実
施例に限るものではない。 （実施例１）本実施例の複合ボード（３′×６′×１２
mm）は図１に示す如く、表層材１に二枚の単板（厚み１
mm）１Ａ、１Ｂを用い、芯材２には厚さ９mmのパーティ
クルボード（市販：ＰＢのＵタイプボード）を用い、芯
材２の両面に上記表層材１を貼付させた。各材の接着は
メラミン・ユリア樹脂接着剤を用いて１２０℃、１０Kg
/cm2、１．５mimsで熱圧成形した。上記複合ボードの曲
げ性能、水膨潤による寸法安定性、及び釘、木ネジの引
き抜き抵抗の評価を行った。その結果を表１に示す。
較例と共に更に詳しく説明する。尚、本発明は以下の実
施例に限るものではない。 （実施例１）本実施例の複合ボード（３′×６′×１２
mm）は図１に示す如く、表層材１に二枚の単板（厚み１
mm）１Ａ、１Ｂを用い、芯材２には厚さ９mmのパーティ
クルボード（市販：ＰＢのＵタイプボード）を用い、芯
材２の両面に上記表層材１を貼付させた。各材の接着は
メラミン・ユリア樹脂接着剤を用いて１２０℃、１０Kg
/cm2、１．５mimsで熱圧成形した。上記複合ボードの曲
げ性能、水膨潤による寸法安定性、及び釘、木ネジの引
き抜き抵抗の評価を行った。その結果を表１に示す。
【００１７】（実施例２）本実施例の複合ボード（３′
×６′×１２mm）は図２に示す如く、表層材１に一枚の
単板（厚み１mm）を用い、芯材３には厚さ１０mmの繊維
配向性パーティクルボード（市販：ＯＳＢ）を用い、芯
材３の繊維配向と表層材１の繊維配向とを直交せた状態
で、芯材３の両面に上記表層材１を貼付させた。各材の
接着は実施例１と同様で、同様な方法で熱圧成形した。
上記複合ボードの曲げ性能、水膨潤による寸法安定性、
及び釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価を行った。その結
果を表１に示す。
×６′×１２mm）は図２に示す如く、表層材１に一枚の
単板（厚み１mm）を用い、芯材３には厚さ１０mmの繊維
配向性パーティクルボード（市販：ＯＳＢ）を用い、芯
材３の繊維配向と表層材１の繊維配向とを直交せた状態
で、芯材３の両面に上記表層材１を貼付させた。各材の
接着は実施例１と同様で、同様な方法で熱圧成形した。
上記複合ボードの曲げ性能、水膨潤による寸法安定性、
及び釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価を行った。その結
果を表１に示す。
【００１８】（比較例１）厚さ９mmのパーティクルボー
ド（３′×６′×９mm、市販：ＰＢのＵタイプボード）
の芯材２のみの曲げ性能、水膨潤による寸法安定性、及
び釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価を行った。その結果
を表１に示す。
ド（３′×６′×９mm、市販：ＰＢのＵタイプボード）
の芯材２のみの曲げ性能、水膨潤による寸法安定性、及
び釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価を行った。その結果
を表１に示す。
【００１９】（比較例２）複合ボード（３′×６′×１
２mm）は図４に示す如く、表層材１に一枚の単板（厚み
１．５mm）を用い、芯材３には芯材２には厚さ９mmのパ
ーティクルボード（市販：ＰＢのＵタイプボード）を用
いて芯材２の両面に上記表層材１を貼付させた。各材の
接着は実施例１と同様で、同様な方法で熱圧成形した。
上記複合ボードの曲げ性能、水膨潤による寸法安定性、
及び釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価を行った。その結
果を表１に示す。
２mm）は図４に示す如く、表層材１に一枚の単板（厚み
１．５mm）を用い、芯材３には芯材２には厚さ９mmのパ
ーティクルボード（市販：ＰＢのＵタイプボード）を用
いて芯材２の両面に上記表層材１を貼付させた。各材の
接着は実施例１と同様で、同様な方法で熱圧成形した。
上記複合ボードの曲げ性能、水膨潤による寸法安定性、
及び釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価を行った。その結
果を表１に示す。
【００２０】（比較例３）厚さ１０mmの繊維配向性パー
ティクルボード（３′×６′×１０mm、市販：ＯＳＢ）
の芯材３のみの曲げ性能、水膨潤による寸法安定性、及
び釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価を行った。その結果
を表１に示す。
ティクルボード（３′×６′×１０mm、市販：ＯＳＢ）
の芯材３のみの曲げ性能、水膨潤による寸法安定性、及
び釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価を行った。その結果
を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】尚、ＭＯＲは複合ボードの曲げ強度であ
り、ＭＯＥは複合ボードの曲げヤング係数である。ま
た、水膨潤による耐水性試験はＪＩＳ Ａ５９０８に準
ずる。
り、ＭＯＥは複合ボードの曲げヤング係数である。ま
た、水膨潤による耐水性試験はＪＩＳ Ａ５９０８に準
ずる。
【００２３】以上の結果から曲げ性能において、実施例
１と比較例２の比較では、実施例１の複合ボードが縦及
び横方向ともに４５０Kg/cm2以上の高い数値を示すのに
対して、比較例２のものでは縦及び横方向の少なくと一
方が低値であり曲げ強度が小さい。また、耐水試験及び
釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価においても、実施例１
の複合ボードは比較例１及び比較例２に比べて優れ、そ
の有意性がある。更に、繊維配向性パーティクルボード
を用いた実施例２及び比較例３の比較においても、実施
例２の複合ボードの曲げ強度は縦及び横方向の差が小さ
く、その値も４００Kg/cm2以上と高い。また、耐水試験
及び釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価においても同様に
高まることが判る。
１と比較例２の比較では、実施例１の複合ボードが縦及
び横方向ともに４５０Kg/cm2以上の高い数値を示すのに
対して、比較例２のものでは縦及び横方向の少なくと一
方が低値であり曲げ強度が小さい。また、耐水試験及び
釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価においても、実施例１
の複合ボードは比較例１及び比較例２に比べて優れ、そ
の有意性がある。更に、繊維配向性パーティクルボード
を用いた実施例２及び比較例３の比較においても、実施
例２の複合ボードの曲げ強度は縦及び横方向の差が小さ
く、その値も４００Kg/cm2以上と高い。また、耐水試験
及び釘、木ネジの引き抜き抵抗の評価においても同様に
高まることが判る。
【００２４】
【発明の効果】本発明に係る複合ボードは、曲げ強度及
び寸法安定性を向上させ、しかも釘等の打ち込み保持力
にも優れている。
び寸法安定性を向上させ、しかも釘等の打ち込み保持力
にも優れている。
【図１】本発明の第一実施例に係る複合ボードの斜視図
である。
である。
【図２】本発明の第二実施例に係る複合ボードの斜視図
である。
である。
【図３】図１の第一実施例において単板を巾継ぎを行っ
た場合の斜視図である。
た場合の斜視図である。
【図４】従来の複合ボードの斜視図である。
【符号の説明】 １ 表層材 １Ａ、１Ｂ 層板 ２、３ 芯材
Claims (4)
- 【請求項１】 芯材と、該芯材の外面に貼付される表層
材とから成る複合ボードにおいて、 上記表層材は、少なくとも二枚以上の繊維配向性を有し
た層板からなり、且つ上記層板同士が互いの繊維配向を
直交させて配されることを特徴とする複合ボード。 - 【請求項２】 上記表層材は木材から成る単板、及び／
又は繊維配向性を有するカーボン繊維強化板からなり、
上記単板はその繊維配向の曲げヤング係数が６０×１０
3 Kg/cm2以上であり、上記強化板はその繊維配向の曲げ
ヤング係数が２００×１０3 Kg/cm2以上であることを特
徴とする請求項１記載の複合ボード。 - 【請求項３】 上記表層材は複数の重合した単板から成
り、該単板の最外層板の厚みが内層板の厚みと同等又は
それ以下であることを特徴とする請求項２記載の複合ボ
ード。 - 【請求項４】 芯材と、該芯材の外面に貼付される表層
材とから成る複合ボードにおいて、 上記表層材は、少なくとも一枚以上の繊維配向性を有し
た層板から成り、且つ上記芯材は、繊維配向性のある繊
維板からなり、上記層板と芯材は、互いの繊維配向を直
交させて配されることを特徴とする複合ボード。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22885793A JPH0780805A (ja) | 1993-09-14 | 1993-09-14 | 複合ボード |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22885793A JPH0780805A (ja) | 1993-09-14 | 1993-09-14 | 複合ボード |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0780805A true JPH0780805A (ja) | 1995-03-28 |
Family
ID=16882975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22885793A Pending JPH0780805A (ja) | 1993-09-14 | 1993-09-14 | 複合ボード |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0780805A (ja) |
-
1993
- 1993-09-14 JP JP22885793A patent/JPH0780805A/ja active Pending
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