JPH0780830A - フェノール樹脂成形材料の製造方法 - Google Patents
フェノール樹脂成形材料の製造方法Info
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- JPH0780830A JPH0780830A JP5227068A JP22706893A JPH0780830A JP H0780830 A JPH0780830 A JP H0780830A JP 5227068 A JP5227068 A JP 5227068A JP 22706893 A JP22706893 A JP 22706893A JP H0780830 A JPH0780830 A JP H0780830A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 フェノール樹脂１００重量部、カット長６ｍ
ｍのチョップドストランド・ガラス繊維１６０重量部、
ＮＢＲ１５重量部及び沸点６０℃以下のフェノール樹脂
の溶剤８重量部を高速ミキサーで混合して、前記ガラス
繊維を単繊維化してチップ状フェノール樹脂・ガラス繊
維配合物を得、これを更にＬ／Ｄ＝３の単軸または２軸
スクリュー押出し造粒機でペレット化するフェノール樹
脂成形材料の製造方法。 【効果】 成形材料中にガラス繊維及びＮＢＲが良好に
分散し、ガラス繊維が長く残り、かつ、ガラス繊維とフ
ェノール樹脂との密着性が高まって、高い静的強度と衝
撃強度を発揮する。
ｍのチョップドストランド・ガラス繊維１６０重量部、
ＮＢＲ１５重量部及び沸点６０℃以下のフェノール樹脂
の溶剤８重量部を高速ミキサーで混合して、前記ガラス
繊維を単繊維化してチップ状フェノール樹脂・ガラス繊
維配合物を得、これを更にＬ／Ｄ＝３の単軸または２軸
スクリュー押出し造粒機でペレット化するフェノール樹
脂成形材料の製造方法。 【効果】 成形材料中にガラス繊維及びＮＢＲが良好に
分散し、ガラス繊維が長く残り、かつ、ガラス繊維とフ
ェノール樹脂との密着性が高まって、高い静的強度と衝
撃強度を発揮する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形材料中のガラス繊
維を長く残し、樹脂との密着性を高め、ＮＢＲの配合に
より強靭性を向上させて、静的強度と衝撃強度が共に優
れバランスがとれている高強度フェノール樹脂成形材料
の製造方法に関するものである。
維を長く残し、樹脂との密着性を高め、ＮＢＲの配合に
より強靭性を向上させて、静的強度と衝撃強度が共に優
れバランスがとれている高強度フェノール樹脂成形材料
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、フェノール樹脂成形材料は、
耐熱性、機械強度特性、電気的性質などの性能が優れ、
比較的低コストであることから、自動車・電気・機械等
幅広い分野の産業で、使用されている。これまでのフェ
ノール樹脂成形材料は、樹脂とガラス繊維及び充填材、
硬化剤、離型剤、着色剤などの配合原料を混合し、主に
ロール混練機を用いて加熱混練する方法が一般的であ
る。近年、熱時の粘度安定性が優れ、且つ速硬化性のフ
ェノール樹脂が開発されたことにより、２軸押出しによ
るフェノール樹脂成形材料の製造が可能になった。２軸
押出機のスクリューは、ロール混練に比べてせん断作用
が低いのでガラス繊維が長く残りやすい。それ故、高強
度を必要とするガラス繊維配合の成形材料の混練方式と
して望ましい。しかしながら、フェノール樹脂とガラス
繊維との密着性を高めるには２軸スクリューの一部にニ
ーデイングディスクを搭載する必要がある。この結果、
混練物が混練用ディスクを通過するのに伴い、ガラス繊
維相互の干渉によってガラス繊維が折れて短くなり、ガ
ラス繊維の補強効果を飛躍的に向上させることが難し
い。自動車・電気部品を始めに、小型化・軽量化が進
み、且つさらに高い機能性が要求されている。このた
め、薄肉の部品設計でも、強度面における信頼性が高い
フェノール樹脂成形材料を、経済的に、且つ大量に提供
できる製造方法の開発が切に望まれている。
耐熱性、機械強度特性、電気的性質などの性能が優れ、
比較的低コストであることから、自動車・電気・機械等
幅広い分野の産業で、使用されている。これまでのフェ
ノール樹脂成形材料は、樹脂とガラス繊維及び充填材、
硬化剤、離型剤、着色剤などの配合原料を混合し、主に
ロール混練機を用いて加熱混練する方法が一般的であ
る。近年、熱時の粘度安定性が優れ、且つ速硬化性のフ
ェノール樹脂が開発されたことにより、２軸押出しによ
るフェノール樹脂成形材料の製造が可能になった。２軸
押出機のスクリューは、ロール混練に比べてせん断作用
が低いのでガラス繊維が長く残りやすい。それ故、高強
度を必要とするガラス繊維配合の成形材料の混練方式と
して望ましい。しかしながら、フェノール樹脂とガラス
繊維との密着性を高めるには２軸スクリューの一部にニ
ーデイングディスクを搭載する必要がある。この結果、
混練物が混練用ディスクを通過するのに伴い、ガラス繊
維相互の干渉によってガラス繊維が折れて短くなり、ガ
ラス繊維の補強効果を飛躍的に向上させることが難し
い。自動車・電気部品を始めに、小型化・軽量化が進
み、且つさらに高い機能性が要求されている。このた
め、薄肉の部品設計でも、強度面における信頼性が高い
フェノール樹脂成形材料を、経済的に、且つ大量に提供
できる製造方法の開発が切に望まれている。
【０００３】図２において、従来の押出し造粒方法につ
いて述べる。ブレンドマター・フレコン（２１）内のフ
ェノール樹脂配合組成物を定量供給装置（２２）により
２軸押出機のホッパー（２３）に定量供給し、２軸スク
リュー（２５）の回転に伴って加熱シリンダー（２４）
内を前進せしめ、ニーデイングディスク（２６）の混練
作用によりフェノール樹脂とその他の配合成分を均一混
練して押し出し、混練物を造粒機のホッパー（２７）に
移す。造粒機のシリンダー（２８）に入った混練物は、
スクリュー（２９）の回転に伴ってダイス（３０）から
押し出される。（３１）はカッター刃、（３２）はカッ
ター回転装置である。（３３）及び（３４）は、それぞ
れ造粒機及びカッター回転装置のモーターである。ダイ
ス（３０）から押し出された混練材料は、回転するカッ
ター刃（３１）により所定の長さに切断して成形材料と
される。
いて述べる。ブレンドマター・フレコン（２１）内のフ
ェノール樹脂配合組成物を定量供給装置（２２）により
２軸押出機のホッパー（２３）に定量供給し、２軸スク
リュー（２５）の回転に伴って加熱シリンダー（２４）
内を前進せしめ、ニーデイングディスク（２６）の混練
作用によりフェノール樹脂とその他の配合成分を均一混
練して押し出し、混練物を造粒機のホッパー（２７）に
移す。造粒機のシリンダー（２８）に入った混練物は、
スクリュー（２９）の回転に伴ってダイス（３０）から
押し出される。（３１）はカッター刃、（３２）はカッ
ター回転装置である。（３３）及び（３４）は、それぞ
れ造粒機及びカッター回転装置のモーターである。ダイ
ス（３０）から押し出された混練材料は、回転するカッ
ター刃（３１）により所定の長さに切断して成形材料と
される。
【０００４】従来の製造方法では、チョップドストラン
ド・ガラス繊維を単繊維にほぐし、配合組成物内に良く
分散させるため、使用する２軸押出機のスクリューはＬ
／Ｄ＝１３〜２０、また押出造粒機のスクリューはＬ／
Ｄ＝５〜１０と比較的長いスクリューが使用される。ガ
ラス繊維は良く分散して均質なガラス繊維分布が得られ
るが、成形材料中のガラス繊維長には限界があった。ま
た、従来の製造方法として、フェノール樹脂配合組成物
を高速回転ミキサーに納め、フェノール樹脂の溶剤を添
加し加熱しながら高速混合することにより粒状のフェノ
ール樹脂成形材料をつくる方法がある。この製造方法で
は、混練作用が弱いため、融点の高いフェノール樹脂を
使用する場合ガラス繊維の分散が悪くなる傾向があり、
ＮＢＲなどのゴムを配合した場合は、ゴムが十分に分散
せず、成形したときに成形品の外観不良等が生じる。
ド・ガラス繊維を単繊維にほぐし、配合組成物内に良く
分散させるため、使用する２軸押出機のスクリューはＬ
／Ｄ＝１３〜２０、また押出造粒機のスクリューはＬ／
Ｄ＝５〜１０と比較的長いスクリューが使用される。ガ
ラス繊維は良く分散して均質なガラス繊維分布が得られ
るが、成形材料中のガラス繊維長には限界があった。ま
た、従来の製造方法として、フェノール樹脂配合組成物
を高速回転ミキサーに納め、フェノール樹脂の溶剤を添
加し加熱しながら高速混合することにより粒状のフェノ
ール樹脂成形材料をつくる方法がある。この製造方法で
は、混練作用が弱いため、融点の高いフェノール樹脂を
使用する場合ガラス繊維の分散が悪くなる傾向があり、
ＮＢＲなどのゴムを配合した場合は、ゴムが十分に分散
せず、成形したときに成形品の外観不良等が生じる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な従来のガラス繊維基材・フェノール樹脂成形材料の製
造上の問題点を解決するため種々研究の結果得られたも
ので、その目的とするところは成形材料中のガラス繊維
を長く残し、樹脂とガラス繊維との密着性を高めＮＢＲ
の分散性を向上させて静的強度と衝撃強度がバランスし
て、共に優れているフェノール樹脂成形材料の製造方法
を提供することにある。
な従来のガラス繊維基材・フェノール樹脂成形材料の製
造上の問題点を解決するため種々研究の結果得られたも
ので、その目的とするところは成形材料中のガラス繊維
を長く残し、樹脂とガラス繊維との密着性を高めＮＢＲ
の分散性を向上させて静的強度と衝撃強度がバランスし
て、共に優れているフェノール樹脂成形材料の製造方法
を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、フェノール樹
脂１００重量部、カット長０．５〜１２ｍｍのチョップ
ドストランド・ガラス繊維７５〜２６０重量部、ＮＢＲ
５〜２０重量部、及び沸点６０℃以下のフェノール樹脂
の溶剤５〜１０重量部を高速ミキサーで混合して、前記
ガラス繊維を単繊維化してチップ状フェノール樹脂・ガ
ラス繊維配合物を得、これを更に加熱混練することを特
徴とするフェノール樹脂成形材料の製造方法であり、更
には、高速ミキサーで混合されたチップ状フェノール樹
脂・ガラス繊維配合物を、Ｌ／Ｄ＝１〜４の単軸または
２軸スクリュー押出し造粒機でペレット化することを特
徴とするフェノール樹脂成形材料の製造方法、に関する
ものである。
脂１００重量部、カット長０．５〜１２ｍｍのチョップ
ドストランド・ガラス繊維７５〜２６０重量部、ＮＢＲ
５〜２０重量部、及び沸点６０℃以下のフェノール樹脂
の溶剤５〜１０重量部を高速ミキサーで混合して、前記
ガラス繊維を単繊維化してチップ状フェノール樹脂・ガ
ラス繊維配合物を得、これを更に加熱混練することを特
徴とするフェノール樹脂成形材料の製造方法であり、更
には、高速ミキサーで混合されたチップ状フェノール樹
脂・ガラス繊維配合物を、Ｌ／Ｄ＝１〜４の単軸または
２軸スクリュー押出し造粒機でペレット化することを特
徴とするフェノール樹脂成形材料の製造方法、に関する
ものである。
【０００７】図１は、本発明のフェノール樹脂成形材料
の製造方法を説明するための概略図である。図１に従っ
て本発明の方法の一例を次に述べる。（１）はヘンシェ
ルミキサー装置本体、（５）はその排出装置、（２）は
吸引装置である。フェノール樹脂配合組成物をヘンシェ
ルミキサー装置本体（１）に入れ、上羽根（３）及び下
羽根（４）を周速８〜１２ｍ／秒程度の高速で回転し、
１０〜３０秒間混合撹拌する。次いでメタノールをフェ
ノール樹脂１００重量部に対して５〜１５重量部添加す
る。ヘンシェルミキサー本体は、予め６０〜８５℃程度
に加温する。メタノール添加後３〜１０分間ミキサーを
回転しながら吸引装置（２）でメタノールを脱気するこ
とにより３〜１０ｍｍの大きさのチップ状にし、排出装
置（５）から定量供給装置（６）によって、造粒機のホ
ッパー（７）に移し、前述した図２と同様の方法により
押出し造粒を行う。押出し造粒機は単軸スクリュー方
式、２軸スクリュー方式のいずれも使用できるが、溶剤
とともに加熱混合されたチップ状配合物を投入し、押出
しを行うので可塑化工程は短くてよい。従って、従来の
製造方法に比べて押出し造粒機シリンダー内の混練用ス
クリューの長さが短くても容易に造粒化できる。スクリ
ューのＬ／Ｄは１〜４で十分であり、よってガラス繊維
を折らずに良好な分散性が発揮される。
の製造方法を説明するための概略図である。図１に従っ
て本発明の方法の一例を次に述べる。（１）はヘンシェ
ルミキサー装置本体、（５）はその排出装置、（２）は
吸引装置である。フェノール樹脂配合組成物をヘンシェ
ルミキサー装置本体（１）に入れ、上羽根（３）及び下
羽根（４）を周速８〜１２ｍ／秒程度の高速で回転し、
１０〜３０秒間混合撹拌する。次いでメタノールをフェ
ノール樹脂１００重量部に対して５〜１５重量部添加す
る。ヘンシェルミキサー本体は、予め６０〜８５℃程度
に加温する。メタノール添加後３〜１０分間ミキサーを
回転しながら吸引装置（２）でメタノールを脱気するこ
とにより３〜１０ｍｍの大きさのチップ状にし、排出装
置（５）から定量供給装置（６）によって、造粒機のホ
ッパー（７）に移し、前述した図２と同様の方法により
押出し造粒を行う。押出し造粒機は単軸スクリュー方
式、２軸スクリュー方式のいずれも使用できるが、溶剤
とともに加熱混合されたチップ状配合物を投入し、押出
しを行うので可塑化工程は短くてよい。従って、従来の
製造方法に比べて押出し造粒機シリンダー内の混練用ス
クリューの長さが短くても容易に造粒化できる。スクリ
ューのＬ／Ｄは１〜４で十分であり、よってガラス繊維
を折らずに良好な分散性が発揮される。
【０００８】本発明の製造方法に適用するフェノール樹
脂配合組成物は次の通りである。フェノール樹脂はノボ
ラック系及びレゾール系いずれも使用できる。ノボラッ
ク系の場合は常法により硬化剤としてヘキサメチレンテ
トラミンを配合する。いずれのフェノール樹脂も、塊
状、フレーク状、球状、微粉状、液状ものを用いること
ができるが、混合作業性の面から微粉状のフェノール樹
脂が好ましい。ガラス繊維の種類は、Ｅガラスからなる
チョップドストランドが用いられる。ただし、用途によ
っては、Ｅガラス以外のガラス繊維を用いることもでき
る。ガラス繊維のカット長は、成形材料中に残るガラス
繊維の長さに影響する要素の一つとして重要である。本
発明の製造方法では０．５〜１２ｍｍのチョップドスト
ランドが使用できるが、生産効率の上で１．５〜６ｍｍ
のものが望ましい。
脂配合組成物は次の通りである。フェノール樹脂はノボ
ラック系及びレゾール系いずれも使用できる。ノボラッ
ク系の場合は常法により硬化剤としてヘキサメチレンテ
トラミンを配合する。いずれのフェノール樹脂も、塊
状、フレーク状、球状、微粉状、液状ものを用いること
ができるが、混合作業性の面から微粉状のフェノール樹
脂が好ましい。ガラス繊維の種類は、Ｅガラスからなる
チョップドストランドが用いられる。ただし、用途によ
っては、Ｅガラス以外のガラス繊維を用いることもでき
る。ガラス繊維のカット長は、成形材料中に残るガラス
繊維の長さに影響する要素の一つとして重要である。本
発明の製造方法では０．５〜１２ｍｍのチョップドスト
ランドが使用できるが、生産効率の上で１．５〜６ｍｍ
のものが望ましい。
【０００９】また、強度、電気絶縁性のほかに耐熱性、
寸法安定性、低線膨張率、耐摩耗性、耐水性、吸湿性等
の物理的諸性質の良好なバランスを保つため、ガラス繊
維以外にガラスビーズ、水酸化マグネシウム、水酸化ア
ルミニウム、クレー、マイカ、シリカ等の無機充填材を
単独使用または併用するフェノール樹脂成形材料にも本
発明の製造方法を適用することができる。以上の配合組
成物において、さらにフェノール樹脂１００重量部にＮ
ＢＲ５〜２０重量部配合したものは、高速ミキサーのみ
ではＮＢＲの分散が悪いが、押出し造粒機スクリューの
混練発熱作用によりフェノール樹脂とＮＢＲとの相溶性
が高まり、ガラス繊維長を損なわずに良好な分散性を発
揮する。ＮＢＲは市販のものを使用できる。
寸法安定性、低線膨張率、耐摩耗性、耐水性、吸湿性等
の物理的諸性質の良好なバランスを保つため、ガラス繊
維以外にガラスビーズ、水酸化マグネシウム、水酸化ア
ルミニウム、クレー、マイカ、シリカ等の無機充填材を
単独使用または併用するフェノール樹脂成形材料にも本
発明の製造方法を適用することができる。以上の配合組
成物において、さらにフェノール樹脂１００重量部にＮ
ＢＲ５〜２０重量部配合したものは、高速ミキサーのみ
ではＮＢＲの分散が悪いが、押出し造粒機スクリューの
混練発熱作用によりフェノール樹脂とＮＢＲとの相溶性
が高まり、ガラス繊維長を損なわずに良好な分散性を発
揮する。ＮＢＲは市販のものを使用できる。
【００１０】次に本発明の製造方法による特徴を述べ
る。加温した高速ミキサー内で、フェノール樹脂、チョ
ップドストランド・ガラス繊維及び他の配合成分を混合
する。その混合前または混合後にメタノールは添加され
る。ガラス繊維が単繊維化するまで混合撹拌を続け、続
いて、メタノールの蒸発により単繊維ガラス表面にフェ
ノール樹脂が均一にぬれ、その結果ガラス繊維が初めの
長さを保ったまま、単繊維化したガラス繊維同士が付着
しあった、チップ状の配合物を得る。このチップ状配合
物を押出し造粒機等の混練装置に導くことにより、従来
の製造方法に比べ成形材料中にガラス繊維が良好に分散
して、かつガラス繊維長を長く残すことが初めて可能に
なった。好ましくは、チップ状配合物を高速ミキサーで
の混練温度に保持したまま押出し造粒機に導入すること
によりガラス繊維の分散性をより向上させることができ
る。
る。加温した高速ミキサー内で、フェノール樹脂、チョ
ップドストランド・ガラス繊維及び他の配合成分を混合
する。その混合前または混合後にメタノールは添加され
る。ガラス繊維が単繊維化するまで混合撹拌を続け、続
いて、メタノールの蒸発により単繊維ガラス表面にフェ
ノール樹脂が均一にぬれ、その結果ガラス繊維が初めの
長さを保ったまま、単繊維化したガラス繊維同士が付着
しあった、チップ状の配合物を得る。このチップ状配合
物を押出し造粒機等の混練装置に導くことにより、従来
の製造方法に比べ成形材料中にガラス繊維が良好に分散
して、かつガラス繊維長を長く残すことが初めて可能に
なった。好ましくは、チップ状配合物を高速ミキサーで
の混練温度に保持したまま押出し造粒機に導入すること
によりガラス繊維の分散性をより向上させることができ
る。
【００１１】
【実施例】表１は、比較例１、２及び実施例１、２、３
の配合組成表である。
の配合組成表である。
【表１】
【００１２】比較例１、２は従来の製造方法である。比
較例１は、表１の配合組成で、カット長×径＝３ｍｍ×
１３μｍのチョップドストランド・ガラス繊維を使用し
た組成物１００重量部に水１０重量部を添加混合後、図
１に示す２軸押出し機で、シリンダー温度勾配＝２０℃
（後部）〜８０℃（前部）、スクリュー回転速度２００
ｒｐｍでシリンダー内を移送し、２軸スクリュー前部の
ニーディング・ディスク部分で加熱混練して、押出し機
出口から排出した。混練配合物を、直ちにシリンダー温
度約７０℃の押出し造粒機に導入し、スクリュー回転数
１０〜２０ｒｐｍで３ｍｍφ・４００穴のダイスより押
出し、カッター回転装置によって長さ３ｍｍ程度にカッ
トし、直ちに空冷することにより円柱形の粒状フェノー
ル樹脂成形材料を得た。成形材料中のガラス繊維は２５
４μｍ、アイゾット衝撃強さは５０Ｊ／ｍ、曲げ強さは
１２０Ｎ／ｍｍ2であった。
較例１は、表１の配合組成で、カット長×径＝３ｍｍ×
１３μｍのチョップドストランド・ガラス繊維を使用し
た組成物１００重量部に水１０重量部を添加混合後、図
１に示す２軸押出し機で、シリンダー温度勾配＝２０℃
（後部）〜８０℃（前部）、スクリュー回転速度２００
ｒｐｍでシリンダー内を移送し、２軸スクリュー前部の
ニーディング・ディスク部分で加熱混練して、押出し機
出口から排出した。混練配合物を、直ちにシリンダー温
度約７０℃の押出し造粒機に導入し、スクリュー回転数
１０〜２０ｒｐｍで３ｍｍφ・４００穴のダイスより押
出し、カッター回転装置によって長さ３ｍｍ程度にカッ
トし、直ちに空冷することにより円柱形の粒状フェノー
ル樹脂成形材料を得た。成形材料中のガラス繊維は２５
４μｍ、アイゾット衝撃強さは５０Ｊ／ｍ、曲げ強さは
１２０Ｎ／ｍｍ2であった。
【００１３】比較例２は、比較例１と同様の配合組成物
を、温度約７０℃のヘンシェルミキサーで１０秒間混合
し、メタノールをフェノール樹脂１００重量部当り１０
重量部添加し５分間混合し、混合物を排出して、１０ｍ
ｍ長の籾殻状のチップ成形材料を得た。成形材料中のガ
ラス繊維長は２５９０μｍと長く、アイゾット衝撃強さ
は２５０Ｊ／ｍと高いが、曲げ強度が８９Ｎ／ｍｍと低
く、成形品外観表面にＮＢＲ粒子による小ブクレ欠陥が
生じるため成形材料としては適さない。
を、温度約７０℃のヘンシェルミキサーで１０秒間混合
し、メタノールをフェノール樹脂１００重量部当り１０
重量部添加し５分間混合し、混合物を排出して、１０ｍ
ｍ長の籾殻状のチップ成形材料を得た。成形材料中のガ
ラス繊維長は２５９０μｍと長く、アイゾット衝撃強さ
は２５０Ｊ／ｍと高いが、曲げ強度が８９Ｎ／ｍｍと低
く、成形品外観表面にＮＢＲ粒子による小ブクレ欠陥が
生じるため成形材料としては適さない。
【００１４】実施例１は、表１の配合組成で、カット長
×径＝６ｍｍ×１３μｍのチョップドストランド・ガラ
ス繊維を使用した組成物を図１に示す本発明の製造装置
により、比較例１と同様に、温度約７０℃のヘンシェル
ミキサーで１０秒間混合し、メタノールをフェノール樹
脂１００重量部に対し１０重量部添加し、５分間混合し
て排出し、チップ状配合物を得た。この配合物をＬ／Ｄ
＝３のスクリュー押出し造粒機に移し、シリンダー温度
約７０℃、スクリュー回転数２０ｒｐｍで３ｍｍφ・４
００穴ダイスより押出し、カッター装置によって長さ３
ｍｍ程度にカットし、直ちに空冷して円柱形の粒状フェ
ノール樹脂成形材料を得た。成形材料のガラス繊維長と
アイゾット衝撃強さは比較例２より低いが、ＮＢＲはフ
ェノール樹脂に良く相溶し、成形品外観の欠点が無く、
かつ比較例１より十分長いガラス繊維が良く分散して存
在することによりアイゾット衝撃強さと曲げ強さがとも
に優れ、バランスしているという結果を得た。
×径＝６ｍｍ×１３μｍのチョップドストランド・ガラ
ス繊維を使用した組成物を図１に示す本発明の製造装置
により、比較例１と同様に、温度約７０℃のヘンシェル
ミキサーで１０秒間混合し、メタノールをフェノール樹
脂１００重量部に対し１０重量部添加し、５分間混合し
て排出し、チップ状配合物を得た。この配合物をＬ／Ｄ
＝３のスクリュー押出し造粒機に移し、シリンダー温度
約７０℃、スクリュー回転数２０ｒｐｍで３ｍｍφ・４
００穴ダイスより押出し、カッター装置によって長さ３
ｍｍ程度にカットし、直ちに空冷して円柱形の粒状フェ
ノール樹脂成形材料を得た。成形材料のガラス繊維長と
アイゾット衝撃強さは比較例２より低いが、ＮＢＲはフ
ェノール樹脂に良く相溶し、成形品外観の欠点が無く、
かつ比較例１より十分長いガラス繊維が良く分散して存
在することによりアイゾット衝撃強さと曲げ強さがとも
に優れ、バランスしているという結果を得た。
【００１５】実施例２は、実施例１と同様に表１の配合
組成でカット長×径＝３ｍｍ×９μｍのチョップドスト
ランド・ガラス繊維を使用し、ヘンシェルミキサー混合
後のメタノール添加量をフェノール樹脂１００重量部に
対し１６重量部に増やし、図１の本発明の製造装置によ
り実施例１と同一条件で、長さ３ｍｍ程度の円柱形の粒
状フェノール樹脂成形材料を容易に得ることができた。
成形材料中のガラス繊維長、アイゾット衝撃強さ、曲げ
強さ、成形品外観評価は表２にまとめた通りであり、い
ずれも比較例１より優れていることを示している。
組成でカット長×径＝３ｍｍ×９μｍのチョップドスト
ランド・ガラス繊維を使用し、ヘンシェルミキサー混合
後のメタノール添加量をフェノール樹脂１００重量部に
対し１６重量部に増やし、図１の本発明の製造装置によ
り実施例１と同一条件で、長さ３ｍｍ程度の円柱形の粒
状フェノール樹脂成形材料を容易に得ることができた。
成形材料中のガラス繊維長、アイゾット衝撃強さ、曲げ
強さ、成形品外観評価は表２にまとめた通りであり、い
ずれも比較例１より優れていることを示している。
【００１６】実施例３は、実施例１と同様に表１の配合
組成でカット長×径＝３ｍｍ×１３μｍのチョップドス
トランド・ガラス繊維を使用し、ヘンシェルミキサー混
合後のメタノール添加量をフェノール樹脂１００重量部
に対し６重量部に減らし、図１の本発明の製造装置によ
り実施例１と同一条件で、長さ３ｍｍ程度の円柱形の粒
状フェノール樹脂成形材料を容易に得ることができた。
成形材料中のガラス繊維長、アイゾット衝撃強さ、曲げ
強さ、成形品外観評価は表２にまとめた通りであり、い
ずれも比較例１より優れていることを示している。
組成でカット長×径＝３ｍｍ×１３μｍのチョップドス
トランド・ガラス繊維を使用し、ヘンシェルミキサー混
合後のメタノール添加量をフェノール樹脂１００重量部
に対し６重量部に減らし、図１の本発明の製造装置によ
り実施例１と同一条件で、長さ３ｍｍ程度の円柱形の粒
状フェノール樹脂成形材料を容易に得ることができた。
成形材料中のガラス繊維長、アイゾット衝撃強さ、曲げ
強さ、成形品外観評価は表２にまとめた通りであり、い
ずれも比較例１より優れていることを示している。
【００１７】
【表２】 （成形材料中のガラス繊維長さ測定方法）成形材料２ｇ
程度を電気炉温度６２０℃で灼熱し、残った灰を５０倍
の顕微鏡写真を撮影した後、写真上の全てガラス繊維を
測定した平均長さする。 （機械強度特性）ＪＩＳ Ｋ ６９１１による。テスト
ピースはコンプレション成形により作成した。 （成形品外観）上記の機械強度特性用試験片の外観を目
視して評価した。
程度を電気炉温度６２０℃で灼熱し、残った灰を５０倍
の顕微鏡写真を撮影した後、写真上の全てガラス繊維を
測定した平均長さする。 （機械強度特性）ＪＩＳ Ｋ ６９１１による。テスト
ピースはコンプレション成形により作成した。 （成形品外観）上記の機械強度特性用試験片の外観を目
視して評価した。
【００１８】
【発明の効果】本発明の製造方法を用いると、成形材料
中に分散しているガラス繊維が長く残り、かつ、ガラス
繊維とフェノール樹脂との密着性が高まって、高い強度
を発揮する。また、ＮＢＲとフェノール樹脂との良好に
相溶することにより、優れた強靭性及び良好な外観を発
揮する。このようにし高速ミキサーで混合し押出し造粒
することにより、優れた静的強度と耐衝撃性のような動
的強度とがバランスした高強度フェノール樹脂成形材料
を経済性良く、大量に製造することができる。
中に分散しているガラス繊維が長く残り、かつ、ガラス
繊維とフェノール樹脂との密着性が高まって、高い強度
を発揮する。また、ＮＢＲとフェノール樹脂との良好に
相溶することにより、優れた強靭性及び良好な外観を発
揮する。このようにし高速ミキサーで混合し押出し造粒
することにより、優れた静的強度と耐衝撃性のような動
的強度とがバランスした高強度フェノール樹脂成形材料
を経済性良く、大量に製造することができる。
【図１】本発明に使用する装置の概略断面図
【図２】従来のフェノール樹脂成形材料の製造装置の概
略断面図
略断面図
１ ヘンシェルミキサー装置本体 ２ 吸引装置 ３ 上羽根 ４ 下羽根 ５ 排出装置 ６ 定量供給装置 ７ ホッパー ８ シリンダー ９ スクリュー １０ ダイス １１ カッター刃 １２ カッター回転装置 １３ 造粒機のモーター １４ カッター回転装置のモーター ２１ ブレンドマター・フレコン ２２ 定量供給装置 ２３ ホッパー ２４ 加熱シリンダー ２５ ２軸スクリュー ２６ ニーデイングディスク ２７ ホッパー ２８ シリンダー ２９ スクリュー ３０ ダイス ３１ カッター刃 ３２ カッター回転装置 ３３ 造粒機のモーター ３４ カッター回転装置のモーター
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｋ 105:12 Ｃ０８Ｌ 61:06
Claims (2)
- 【請求項１】 フェノール樹脂１００重量部、カット長
０．５〜１２ｍｍのチョップドストランド・ガラス繊維
７５〜２６０重量部、ＮＢＲ５〜２０重量部、及び沸点
６０℃以下のフェノール樹脂の溶剤５〜１０重量部を高
速ミキサーで混合して、前記ガラス繊維を単繊維化して
チップ状フェノール樹脂・ガラス繊維配合物を得、これ
を更に加熱混練することを特徴とするフェノール樹脂成
形材料の製造方法。 - 【請求項２】 チップ状フェノール樹脂・ガラス繊維配
合物を、Ｌ／Ｄ＝１〜４の単軸または２軸スクリュー押
出し造粒機でペレット化することを特徴とする、請求項
１又は２記載のフェノール樹脂成形材料の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5227068A JPH0780830A (ja) | 1993-09-13 | 1993-09-13 | フェノール樹脂成形材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5227068A JPH0780830A (ja) | 1993-09-13 | 1993-09-13 | フェノール樹脂成形材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0780830A true JPH0780830A (ja) | 1995-03-28 |
Family
ID=16855033
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5227068A Pending JPH0780830A (ja) | 1993-09-13 | 1993-09-13 | フェノール樹脂成形材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0780830A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6818119B2 (en) | 2000-06-30 | 2004-11-16 | Honeywell International Inc. | Method for processing metals |
-
1993
- 1993-09-13 JP JP5227068A patent/JPH0780830A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6818119B2 (en) | 2000-06-30 | 2004-11-16 | Honeywell International Inc. | Method for processing metals |
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