JPH0794341B2 - 高強度モルタルコンクリ−ト - Google Patents
高強度モルタルコンクリ−トInfo
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- JPH0794341B2 JPH0794341B2 JP61050661A JP5066186A JPH0794341B2 JP H0794341 B2 JPH0794341 B2 JP H0794341B2 JP 61050661 A JP61050661 A JP 61050661A JP 5066186 A JP5066186 A JP 5066186A JP H0794341 B2 JPH0794341 B2 JP H0794341B2
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- Japan
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/04—Portland cements
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- Ceramic Engineering (AREA)
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- Inorganic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はセメント質物質と超微粉系水硬性組成物におい
て、骨材成分として高強度骨材と球形骨材を用いたこと
を特徴とする高強度モルタルコンクリートに関する。
て、骨材成分として高強度骨材と球形骨材を用いたこと
を特徴とする高強度モルタルコンクリートに関する。
従来、モルタルやコンクリートの強度を向上させる方法
として、使用水量を極力抑制する方法、例えば減水剤を
用いて（水／セメント）比を低下させたり、水中あるい
は蒸気養生などの養生方法を採用したりあるいは、セメ
ント質物質の選択等が行なわれてきた。
として、使用水量を極力抑制する方法、例えば減水剤を
用いて（水／セメント）比を低下させたり、水中あるい
は蒸気養生などの養生方法を採用したりあるいは、セメ
ント質物質の選択等が行なわれてきた。
しかしながら、セメント質物質の選択には限度があり、
養生を水中あるいは蒸気中で行なうには大きなモルタル
やコンクリート成形物においては困難が伴う。また（水
／セメント）比を低減させる方法においては、同時に流
動性が低下してしまい作業性を損う。この種の問題を解
決するために減水剤と超微粉をセメント質物質に配合す
ることが提唱されている（例えば、特表昭55−500863
号）。これにより作業性を大きく低下させることなく
（水／セメント）比を下げることが可能となるが、更に
低い（水／セメント）比を達成しようとすると流動性が
損われたり、練り混ぜが困難となってしまう欠点が生じ
る。
養生を水中あるいは蒸気中で行なうには大きなモルタル
やコンクリート成形物においては困難が伴う。また（水
／セメント）比を低減させる方法においては、同時に流
動性が低下してしまい作業性を損う。この種の問題を解
決するために減水剤と超微粉をセメント質物質に配合す
ることが提唱されている（例えば、特表昭55−500863
号）。これにより作業性を大きく低下させることなく
（水／セメント）比を下げることが可能となるが、更に
低い（水／セメント）比を達成しようとすると流動性が
損われたり、練り混ぜが困難となってしまう欠点が生じ
る。
本発明らは、低い（水／セメント）比の高強度モルタル
コンクリートを得る場合において強度を損うことなく、
かつ流動性を改善する方法を種々検討した結果、通常用
いられる高強度骨材に球状の骨材を加えると、顕著な効
果のあることを見い出し本発明を完成するに至った。
コンクリートを得る場合において強度を損うことなく、
かつ流動性を改善する方法を種々検討した結果、通常用
いられる高強度骨材に球状の骨材を加えると、顕著な効
果のあることを見い出し本発明を完成するに至った。
この発明を概説すると、本発明は、セメント質物質、前
記セメント質物質の平均粒径よりも少なくとも１オーダ
小さい超微粉、減水剤、水、及び高強度骨材と球状骨材
との混合系の骨材、とから成ることを特徴とする高強度
と高流動性を発現する高強度モルタルコンクリートに関
するものである。
記セメント質物質の平均粒径よりも少なくとも１オーダ
小さい超微粉、減水剤、水、及び高強度骨材と球状骨材
との混合系の骨材、とから成ることを特徴とする高強度
と高流動性を発現する高強度モルタルコンクリートに関
するものである。
以下、本発明に構成について詳しく説明する。
まず、本発明において低い（水／セメント）比のもとで
作業性、流動性の改善効果に大きく寄与する骨材成分、
即ち高強度骨材と球形骨材で構成される骨材成分につい
て説明する。
作業性、流動性の改善効果に大きく寄与する骨材成分、
即ち高強度骨材と球形骨材で構成される骨材成分につい
て説明する。
本発明でいう高強度骨材とは、通常のモルタルコンクリ
ートに使用されているものより硬質なものであって、高
強度モルタルコンクリートを得るためにはモース硬度６
以上、スープ圧子硬度700Kg/mm2以上のものが好まし
い。この基準を満足するものを例示すれば、硅石、エメ
リー、黄鉄鋼、磁鉄鋼、黄玉、ローソン石、ジルコン、
焼成ボーキサイト、重焼ばん土頁岩、炭化硼素、炭化タ
ングステン、アルミナ、溶融シリカ、炭化珪素、陶磁器
粉砕品などがあげられる。また、鉄、ステンレスなどの
金属材料等を用いても高強度モルタルコンクリートを得
ることが可能である。これらの高強度骨材として天然の
もの、人工のものを問わないが、セメント質物質（結合
材料）などとの付着性、経済性（価格面）、あるいは供
給の安定性などを考慮するとやや角ばった形状の人工骨
材が好ましい。一般に高強度骨材の形状は、不規則状、
角状、粒状、樹枝状、針状、海綿状、片状の形状のもの
が良く、後述する球形骨材とはその形状を大きく相異し
ている。
ートに使用されているものより硬質なものであって、高
強度モルタルコンクリートを得るためにはモース硬度６
以上、スープ圧子硬度700Kg/mm2以上のものが好まし
い。この基準を満足するものを例示すれば、硅石、エメ
リー、黄鉄鋼、磁鉄鋼、黄玉、ローソン石、ジルコン、
焼成ボーキサイト、重焼ばん土頁岩、炭化硼素、炭化タ
ングステン、アルミナ、溶融シリカ、炭化珪素、陶磁器
粉砕品などがあげられる。また、鉄、ステンレスなどの
金属材料等を用いても高強度モルタルコンクリートを得
ることが可能である。これらの高強度骨材として天然の
もの、人工のものを問わないが、セメント質物質（結合
材料）などとの付着性、経済性（価格面）、あるいは供
給の安定性などを考慮するとやや角ばった形状の人工骨
材が好ましい。一般に高強度骨材の形状は、不規則状、
角状、粒状、樹枝状、針状、海綿状、片状の形状のもの
が良く、後述する球形骨材とはその形状を大きく相異し
ている。
また、球状骨材とは、通常、金属やセラミックを熔融
後、気圧によって吹き飛散させ冷却して得られるもので
あり、前記高強度硬質骨材とあまり大きな比重差がない
ことが好ましい。その形状は丸味を帯びた球状あるいは
それに近いものであって、骨材を構成する成分的な制限
はないが、高強度のものが好ましい。
後、気圧によって吹き飛散させ冷却して得られるもので
あり、前記高強度硬質骨材とあまり大きな比重差がない
ことが好ましい。その形状は丸味を帯びた球状あるいは
それに近いものであって、骨材を構成する成分的な制限
はないが、高強度のものが好ましい。
この種の球状骨材としては、転炉スラグや高炉スラグの
急冷品（空気により冷却したもので風砕ともいう）、鉄
球、ステンレス球、ガラス球、アルミナやジルコンムラ
イトなどのセラミックス球などがある。特に高強度のも
のとしては転炉スラグの急冷品、金属球、セラミックス
球が好ましい。
急冷品（空気により冷却したもので風砕ともいう）、鉄
球、ステンレス球、ガラス球、アルミナやジルコンムラ
イトなどのセラミックス球などがある。特に高強度のも
のとしては転炉スラグの急冷品、金属球、セラミックス
球が好ましい。
なお、前記した骨材成分は、一般に100μｍ以上の粒径
を有するものが使用されるが、流動性を損うことなく多
量に配合させるという観点から通常0.1〜1.0mmの粒径の
ものが好ましい。
を有するものが使用されるが、流動性を損うことなく多
量に配合させるという観点から通常0.1〜1.0mmの粒径の
ものが好ましい。
前記高強度骨材と球状骨材とからなる骨材において、球
状骨材の配合比を0.05〜0.7（容量比）にすると低い
（水／セメント）比において流動性向上をまたらす。0.
7（容量比）を越えると結合材との付着性が低下するた
め、圧縮強度が100MPa程度より大きいモルタルコンクリ
ート成形品を得るためには好ましくなく、又、0.05（容
量比）より小さいと流動性の改善効果が見られない。
状骨材の配合比を0.05〜0.7（容量比）にすると低い
（水／セメント）比において流動性向上をまたらす。0.
7（容量比）を越えると結合材との付着性が低下するた
め、圧縮強度が100MPa程度より大きいモルタルコンクリ
ート成形品を得るためには好ましくなく、又、0.05（容
量比）より小さいと流動性の改善効果が見られない。
次に、本発明で使用される他の配合成分について説明す
る。
る。
本発明で使用するセメント質物質とは、普通、早強、超
早強、白色もしくは耐硫酸塩等の各種ポルトランドセメ
ント、さらには高炉セメント、フライアッシュセメント
などの混合セメントやエーライトやLD−Slagを原料とし
たエーライト、高炉スラグと刺激材の組合わせなどが一
般に用いられる。さらに、セメント質物質の一部を、そ
れとほぼ同等の粒径を有する不活性な無機材料や金属材
料で置き換えたものを用いることができる。また、膨脹
セメントを用いて収縮補償したり、急硬セメントを用い
て短時間に所要強度を発現させたり、石膏系の高強度混
和材を併用することもできる。
早強、白色もしくは耐硫酸塩等の各種ポルトランドセメ
ント、さらには高炉セメント、フライアッシュセメント
などの混合セメントやエーライトやLD−Slagを原料とし
たエーライト、高炉スラグと刺激材の組合わせなどが一
般に用いられる。さらに、セメント質物質の一部を、そ
れとほぼ同等の粒径を有する不活性な無機材料や金属材
料で置き換えたものを用いることができる。また、膨脹
セメントを用いて収縮補償したり、急硬セメントを用い
て短時間に所要強度を発現させたり、石膏系の高強度混
和材を併用することもできる。
これらのセメント質物質は、通常10〜30μｍ粒径を有す
るものであり、これよりも小さいもの、あるいは大きい
粒径を有するものも使用できることはいうまでもない。
一般的に10〜20μｍ程度のものが使用される。
るものであり、これよりも小さいもの、あるいは大きい
粒径を有するものも使用できることはいうまでもない。
一般的に10〜20μｍ程度のものが使用される。
なお、これらセメント質物質に対して、通常、セメント
コンクリートにおいて用いられる急硬剤、高強度混和
剤、化学混和剤などの配合剤も使用することができる。
コンクリートにおいて用いられる急硬剤、高強度混和
剤、化学混和剤などの配合剤も使用することができる。
本発明で使用する超微粉とは、セメント質物質の平均粒
径10〜30μｍより少なくとも１オーダー小さいものであ
り、特に２オーダー小さいものが好ましい。超微粉は前
記セメント質物質と骨材成分の混合系の流動性や作業性
を改善したり、該混合系において形成される粒子間空隙
を充填、近似最密充填となして硬化体の強度を確保する
ために必須の成分である。
径10〜30μｍより少なくとも１オーダー小さいものであ
り、特に２オーダー小さいものが好ましい。超微粉は前
記セメント質物質と骨材成分の混合系の流動性や作業性
を改善したり、該混合系において形成される粒子間空隙
を充填、近似最密充填となして硬化体の強度を確保する
ために必須の成分である。
超微粉としてはシリコン、含シリコン合金及びジルコニ
アを製造する際に副生するシリカダストやシリカ質ダス
トが好適であり、炭酸カルシウム、シリカゲル、オパー
ル質硅石、フライアッシュ、高炉スラグ、酸化チタン、
酸化アルミニウムなども使用できる。
アを製造する際に副生するシリカダストやシリカ質ダス
トが好適であり、炭酸カルシウム、シリカゲル、オパー
ル質硅石、フライアッシュ、高炉スラグ、酸化チタン、
酸化アルミニウムなども使用できる。
超微粉の使用量はセメント質物質60〜95重量部に対して
好ましくは５〜40量部、さらに好ましくはセメント質物
質65〜90重量部に対し、10〜35量部である。５重量部未
満では高強度を得ることは不可能であり、40重量部を越
えると流動性が低下する。
好ましくは５〜40量部、さらに好ましくはセメント質物
質65〜90重量部に対し、10〜35量部である。５重量部未
満では高強度を得ることは不可能であり、40重量部を越
えると流動性が低下する。
本発明で使用する減水剤とは、前記各種配合成分と水の
系において湿潤性や流動性を向上させるために用いるも
ので、セメントに多量添加しても凝結の過遅延や過度の
空気連行を伴わず、分散力の大きな界面活性剤を意味す
る。例えば、アルキルナフタリンスホン酸ホルムアルデ
ヒド縮合物の塩、ナフタリンスルホン酸ホルムアルデヒ
ド縮合物の塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮
合物の塩、高分子量リグニンスルホン酸塩、ポリカルボ
ン酸塩等を主成分とするものなどがあげられる。
系において湿潤性や流動性を向上させるために用いるも
ので、セメントに多量添加しても凝結の過遅延や過度の
空気連行を伴わず、分散力の大きな界面活性剤を意味す
る。例えば、アルキルナフタリンスホン酸ホルムアルデ
ヒド縮合物の塩、ナフタリンスルホン酸ホルムアルデヒ
ド縮合物の塩、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮
合物の塩、高分子量リグニンスルホン酸塩、ポリカルボ
ン酸塩等を主成分とするものなどがあげられる。
これら減水剤の使用量は、通常、セメントに対して0.3
〜１重量部が使用されているが、本発明ではそれより多
量に添加することが好ましく、セメント質物質と超微粉
の合計重量に対して１〜５重量部が好ましく、1.5〜３
重量部が更に好ましい。減水剤は混練物を低い（水／セ
メント）比にするために必要なものであるが、10重量部
を越えると硬化反応に悪影響を与える。
〜１重量部が使用されているが、本発明ではそれより多
量に添加することが好ましく、セメント質物質と超微粉
の合計重量に対して１〜５重量部が好ましく、1.5〜３
重量部が更に好ましい。減水剤は混練物を低い（水／セ
メント）比にするために必要なものであるが、10重量部
を越えると硬化反応に悪影響を与える。
本発明においては、前記減水剤と超微粉を組合わせるこ
とにより、水／（セメント質物質＋超微粉）が25％以下
でも通常の方法により成形可能な流動性を得ることがで
きる。
とにより、水／（セメント質物質＋超微粉）が25％以下
でも通常の方法により成形可能な流動性を得ることがで
きる。
本発明で使用する水は成形上必要なものであるが、高強
度硬化体を得るためにはできるだけ少量が良く、セメン
ト質物質と超微粉との混合物100重量部に対し水10〜30
重量部が好ましく、12〜25重量部が更に好ましい。水量
が30重量部より多いと高強度硬化体を得ることが困難で
あり、10重量部より少ない場合においては、通常の流し
込み等の成形が困難になる。なお、圧密成形等において
はこれに制限されるものではなく、10重量部より少ない
場合においても成形が可能となる。
度硬化体を得るためにはできるだけ少量が良く、セメン
ト質物質と超微粉との混合物100重量部に対し水10〜30
重量部が好ましく、12〜25重量部が更に好ましい。水量
が30重量部より多いと高強度硬化体を得ることが困難で
あり、10重量部より少ない場合においては、通常の流し
込み等の成形が困難になる。なお、圧密成形等において
はこれに制限されるものではなく、10重量部より少ない
場合においても成形が可能となる。
以上のような配合成分の他に、本発明においては補強材
として各種繊維や網を使用することもできる。繊維とし
ては、スチール繊維、ステンレス繊維、石綿やアルミナ
繊維などの各種天然および合成鉱物繊維、炭素繊維、ガ
ラス繊維、ポリプロピレン、ビニロン、アクリロニトリ
ル、セルロースなどの天然又は合成の有機繊維等があげ
られる。また、補強材として従来より用いられている鋼
棒やFRPロッド棒を用いることも可能である。
として各種繊維や網を使用することもできる。繊維とし
ては、スチール繊維、ステンレス繊維、石綿やアルミナ
繊維などの各種天然および合成鉱物繊維、炭素繊維、ガ
ラス繊維、ポリプロピレン、ビニロン、アクリロニトリ
ル、セルロースなどの天然又は合成の有機繊維等があげ
られる。また、補強材として従来より用いられている鋼
棒やFRPロッド棒を用いることも可能である。
その他、機能材料、例えば摺動性を付与するものとして
二硫化モリブデン、六方晶窒化硼素などのいわゆる固体
潤滑剤を配合することも可能であり、さらに、油浸み込
み性のあるカーボなどを用いることも可能である。ま
た、熱伝導性、電気伝導性などの特殊な性能を付与する
骨材、繊維、微粉等を配合させることも可能である。
二硫化モリブデン、六方晶窒化硼素などのいわゆる固体
潤滑剤を配合することも可能であり、さらに、油浸み込
み性のあるカーボなどを用いることも可能である。ま
た、熱伝導性、電気伝導性などの特殊な性能を付与する
骨材、繊維、微粉等を配合させることも可能である。
前記各配合成分の混合及び混練方法は均一に混合混練で
きればいずれの方法でも良く、配合成分の添加順序にも
特に制限されるものではない。
きればいずれの方法でも良く、配合成分の添加順序にも
特に制限されるものではない。
混練物から成形して得られた成形品は養生されるが、養
生には各種の養生方法が適用可能であり、常温養生、常
圧蒸気養生、高温高圧養生、高温養生のいずれの方法も
採用することができ、必要ならば、これらの組合わせを
行なって高強度硬化体を得ることもできる。
生には各種の養生方法が適用可能であり、常温養生、常
圧蒸気養生、高温高圧養生、高温養生のいずれの方法も
採用することができ、必要ならば、これらの組合わせを
行なって高強度硬化体を得ることもできる。
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本
発明の技術思想を逸脱しない限り、本発明はこれら実施
例に何等制限されるものではない。
発明の技術思想を逸脱しない限り、本発明はこれら実施
例に何等制限されるものではない。
実施例−１ 市販の白色ポルトランドセメント（粒径10.5μｍ）81.7
重量部と、シリカヒューム（日本重化学工業（株））
製、粒径0.1μｍ）16.3重量部、ナフタレンスルホン酸
ホルムアルデヒド縮合物の塩、「セルフロー110P」（第
一工業製薬（株）製）２重量部から成る結合材部と、重
焼ばん土頁岩（粒径0.3〜1.0mm,中国長城焼き）とNKグ
リット（粒径0.3〜1.2mm鉄球、日本鋼管（株）製）を重
量比で1:1となるように混合した骨材部100重量部、およ
びこれら結合材部と骨材部との混合物に対し、10.5及び
9.5重量部の水を加えて２モルタルミキサーで混練
し、JIS−Ｒ−5201に従ってテーブルフローを測定し
た。また、これらの試料を用いて４×４×16cm供試体を
作成し20℃、１日後脱型、50℃で６日間養生してから圧
縮強度を測定した。
重量部と、シリカヒューム（日本重化学工業（株））
製、粒径0.1μｍ）16.3重量部、ナフタレンスルホン酸
ホルムアルデヒド縮合物の塩、「セルフロー110P」（第
一工業製薬（株）製）２重量部から成る結合材部と、重
焼ばん土頁岩（粒径0.3〜1.0mm,中国長城焼き）とNKグ
リット（粒径0.3〜1.2mm鉄球、日本鋼管（株）製）を重
量比で1:1となるように混合した骨材部100重量部、およ
びこれら結合材部と骨材部との混合物に対し、10.5及び
9.5重量部の水を加えて２モルタルミキサーで混練
し、JIS−Ｒ−5201に従ってテーブルフローを測定し
た。また、これらの試料を用いて４×４×16cm供試体を
作成し20℃、１日後脱型、50℃で６日間養生してから圧
縮強度を測定した。
なお、骨材中のNKグリットと重焼ばん土頁岩の比重はほ
ぼ等しく、重量部は体積部と考えられる。
ぼ等しく、重量部は体積部と考えられる。
結果を第１表に示す。
第１表に示されるように、球形骨材と高強度骨材を組合
わせることにより、強度を損うことなく、流動性を著し
く改善できることがわかる。
わせることにより、強度を損うことなく、流動性を著し
く改善できることがわかる。
実施例−２ 骨材として不規則状のステンレスとステンレス球（粒径
0.3〜1.0mm）のものを用いて実験した。配合割合は、結
合材部を白色ポルトランドセメント（秩父セメント）80
重量部、シリカヒューム20重量部、「セルフロー110P」
２重量部とし、骨材部をステンレス球と不規則ステレン
スの合計量で100重量部とした。あとは実施例−１に準
じた。結果を第２表に示す。（実験No.1と５は比較例で
ある。） 第２表からわかるように、球状のステンレスを配合する
ことにより強度を損うことなく流動性が著しく改善され
ることが明らかである。
0.3〜1.0mm）のものを用いて実験した。配合割合は、結
合材部を白色ポルトランドセメント（秩父セメント）80
重量部、シリカヒューム20重量部、「セルフロー110P」
２重量部とし、骨材部をステンレス球と不規則ステレン
スの合計量で100重量部とした。あとは実施例−１に準
じた。結果を第２表に示す。（実験No.1と５は比較例で
ある。） 第２表からわかるように、球状のステンレスを配合する
ことにより強度を損うことなく流動性が著しく改善され
ることが明らかである。
（発明の結果） 本発明により流動性に優れ、かつ硬化体の強度特性に優
れた高強度モルタルコンクリートが提供される。本発明
になる高強度モルタルコンクリートは金属やセラミック
スの代替物として、例えば成形型などへの利用が可能で
ある。
れた高強度モルタルコンクリートが提供される。本発明
になる高強度モルタルコンクリートは金属やセラミック
スの代替物として、例えば成形型などへの利用が可能で
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 7:24 24:22 14:10 Ｚ 14:34） 103:32
Claims (2)
- 【請求項１】（１）セメント質物質、 （２）前記セメント質物質の平均粒径よりも少なくとも
１オーダ小さい超微粉、 （３）減水剤、 （４）水、及び、 （５）高強度骨材と球状骨材との混合系の骨材、 とから成ることを特徴とする高強度モルタルコンクリー
ト。 - 【請求項２】高強度骨材と球形骨材の混合比において、
球形骨材が0.05〜0.7（容量比）である特許請求の範囲
第１項に記載の高強度モルタルコンクリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61050661A JPH0794341B2 (ja) | 1986-03-10 | 1986-03-10 | 高強度モルタルコンクリ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61050661A JPH0794341B2 (ja) | 1986-03-10 | 1986-03-10 | 高強度モルタルコンクリ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62207744A JPS62207744A (ja) | 1987-09-12 |
| JPH0794341B2 true JPH0794341B2 (ja) | 1995-10-11 |
Family
ID=12865133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61050661A Expired - Fee Related JPH0794341B2 (ja) | 1986-03-10 | 1986-03-10 | 高強度モルタルコンクリ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0794341B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006151801A (ja) * | 2004-11-01 | 2006-06-15 | Xiaonan Yang | シート状成形物 |
| JP5095430B2 (ja) * | 2008-01-29 | 2012-12-12 | 太平洋セメント株式会社 | 重量骨材 |
| JP5313514B2 (ja) * | 2008-02-05 | 2013-10-09 | 太平洋セメント株式会社 | カウンターウェイトの製造方法 |
| US8343613B2 (en) * | 2008-02-12 | 2013-01-01 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Anti-skid sheet for thermoformed articles |
| CN109592934A (zh) * | 2017-12-19 | 2019-04-09 | 杭州墨泰科技股份有限公司 | 一种用于机械化施工的界面剂 |
| CN112645652B (zh) * | 2020-10-11 | 2022-08-30 | 北京科宁丰外加剂有限公司 | 高性能砼掺合料、制备及应用 |
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