JPH0796186A - 排気ガス浄化用触媒およびその製造方法 - Google Patents
排気ガス浄化用触媒およびその製造方法Info
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- JPH0796186A JPH0796186A JP5243351A JP24335193A JPH0796186A JP H0796186 A JPH0796186 A JP H0796186A JP 5243351 A JP5243351 A JP 5243351A JP 24335193 A JP24335193 A JP 24335193A JP H0796186 A JPH0796186 A JP H0796186A
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- alumina
- phase
- catalyst
- activated alumina
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れたＮＯ浄化能を有する排気ガス浄化用触
媒を提供する。 【構成】 触媒は、θ相およびα相を有し、且つα化率
Ｒが０．５％≦Ｒ≦９５％である混相アルミナと、その
混相アルミナに担持されたＰｔとより構成される。
媒を提供する。 【構成】 触媒は、θ相およびα相を有し、且つα化率
Ｒが０．５％≦Ｒ≦９５％である混相アルミナと、その
混相アルミナに担持されたＰｔとより構成される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は排気ガス浄化用触媒、特
に、アルミナと、そのアルミナに担持された触媒用金属
とからなり、その触媒用金属は白金属から選択される少
なくとも一種である触媒およびその製造方法に関する。
に、アルミナと、そのアルミナに担持された触媒用金属
とからなり、その触媒用金属は白金属から選択される少
なくとも一種である触媒およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、前記触媒におけるアルミナとして
は、γ相および／またはη相を有する活性アルミナが用
いられ、また触媒用金属としてはＰｔが用いられている
（例えば、特公昭５６−２７２９５号公報参照）。
は、γ相および／またはη相を有する活性アルミナが用
いられ、また触媒用金属としてはＰｔが用いられている
（例えば、特公昭５６−２７２９５号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、活性ア
ルミナにＰｔを担持させると、その活性アルミナが多孔
質であって大きな比表面積を持つことから、Ｐｔが高分
散されるため触媒能は向上するが、その反面、酸素過剰
雰囲気においては、触媒によってＨＣ（炭化水素）の完
全酸化、つまりＨＣ→ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏの酸化反応が進行
し、またＰｔ表面に吸着した酸素による還元阻害作用が
生じ易いため、ＮＯｘ（窒素酸化物）の還元浄化を十分
に行うことができず、またＮＯｘの浄化温度域が狭くな
る、という問題がある。
ルミナにＰｔを担持させると、その活性アルミナが多孔
質であって大きな比表面積を持つことから、Ｐｔが高分
散されるため触媒能は向上するが、その反面、酸素過剰
雰囲気においては、触媒によってＨＣ（炭化水素）の完
全酸化、つまりＨＣ→ＣＯ2 ＋Ｈ2 Ｏの酸化反応が進行
し、またＰｔ表面に吸着した酸素による還元阻害作用が
生じ易いため、ＮＯｘ（窒素酸化物）の還元浄化を十分
に行うことができず、またＮＯｘの浄化温度域が狭くな
る、という問題がある。
【０００４】本発明は前記に鑑み、アルミナとして、活
性アルミナよりも比表面積を低下させたものを用いるこ
とによって、ＨＣの部分酸化を広い排気ガス温度範囲で
現出させ、これにより酸素過剰雰囲気においてもＮＯｘ
浄化率を向上させることのできる前記触媒およびその触
媒の製造方法を提供することを目的とする。
性アルミナよりも比表面積を低下させたものを用いるこ
とによって、ＨＣの部分酸化を広い排気ガス温度範囲で
現出させ、これにより酸素過剰雰囲気においてもＮＯｘ
浄化率を向上させることのできる前記触媒およびその触
媒の製造方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、アルミナと、
そのアルミナに担持された触媒用金属とからなり、その
触媒用金属は白金属から選択される少なくとも一種であ
る排気ガス浄化用触媒において、前記アルミナは、θ相
およびα相を有し、且つα化率Ｒが０．５％≦Ｒ≦９５
％である混相アルミナより構成されることを特徴とす
る。
そのアルミナに担持された触媒用金属とからなり、その
触媒用金属は白金属から選択される少なくとも一種であ
る排気ガス浄化用触媒において、前記アルミナは、θ相
およびα相を有し、且つα化率Ｒが０．５％≦Ｒ≦９５
％である混相アルミナより構成されることを特徴とす
る。
【０００６】本発明に係る排気ガス浄化用触媒の製造方
法は、活性アルミナに、加熱温度Ｔを８００℃≦Ｔ≦１
１００℃に設定した熱処理を施して、その活性アルミナ
を、θ相およびα相を有し、且つα化率Ｒが０．５％≦
Ｒ≦９５％である混相アルミナに相変化させる工程と、
その混相アルミナに、白金属から選択される少なくとも
一種の触媒用金属を担持させる工程と、を順次行うこと
を特徴とする。
法は、活性アルミナに、加熱温度Ｔを８００℃≦Ｔ≦１
１００℃に設定した熱処理を施して、その活性アルミナ
を、θ相およびα相を有し、且つα化率Ｒが０．５％≦
Ｒ≦９５％である混相アルミナに相変化させる工程と、
その混相アルミナに、白金属から選択される少なくとも
一種の触媒用金属を担持させる工程と、を順次行うこと
を特徴とする。
【０００７】また本発明に係る排気ガス浄化用触媒の製
造方法は、活性アルミナに、白金属から選択される少な
くとも一種の触媒用金属を担持させる工程と、その触媒
用金属を担持した活性アルミナに、加熱温度Ｔを８００
℃≦Ｔ≦１１００℃に設定した熱処理を施して、その活
性アルミナを、θ相およびα相を有し、且つα化率Ｒが
０．５％≦Ｒ≦９５％である混相アルミナに相変化させ
る工程と、を順次行うことを特徴とする。
造方法は、活性アルミナに、白金属から選択される少な
くとも一種の触媒用金属を担持させる工程と、その触媒
用金属を担持した活性アルミナに、加熱温度Ｔを８００
℃≦Ｔ≦１１００℃に設定した熱処理を施して、その活
性アルミナを、θ相およびα相を有し、且つα化率Ｒが
０．５％≦Ｒ≦９５％である混相アルミナに相変化させ
る工程と、を順次行うことを特徴とする。
【０００８】
【作用】例えば、構造式４［ＡｌＯ（ＯＨ）］で表わさ
れるベーマイトを加熱すると、その温度上昇に伴いベー
マイト相→γ相→δ相→θ相→α相の相変化を生じ、ま
た比表面積はγ相＞δ相＞θ相＞α相となる。
れるベーマイトを加熱すると、その温度上昇に伴いベー
マイト相→γ相→δ相→θ相→α相の相変化を生じ、ま
た比表面積はγ相＞δ相＞θ相＞α相となる。
【０００９】前記触媒において、その混相アルミナはθ
相およびα相を有することから、γ相等を持つ活性アル
ミナに比べて比表面積が小さい。したがって、この混相
アルミナに前記触媒用金属を担持させると、活性アルミ
ナに比べてその金属の分散性が抑制されるので、触媒は
ＨＣに対して比較的弱い酸化能を発揮する。
相およびα相を有することから、γ相等を持つ活性アル
ミナに比べて比表面積が小さい。したがって、この混相
アルミナに前記触媒用金属を担持させると、活性アルミ
ナに比べてその金属の分散性が抑制されるので、触媒は
ＨＣに対して比較的弱い酸化能を発揮する。
【００１０】これにより、ＨＣが部分酸化されて還元能
を有する活性ＣＨＯが生成され、この活性ＣＨＯの生成
は、広い排気ガス温度範囲で行われるので、その活性Ｃ
ＨＯによりＮＯｘが還元浄化され、またその浄化温度域
も拡張される。
を有する活性ＣＨＯが生成され、この活性ＣＨＯの生成
は、広い排気ガス温度範囲で行われるので、その活性Ｃ
ＨＯによりＮＯｘが還元浄化され、またその浄化温度域
も拡張される。
【００１１】また前記触媒のＮＯｘ浄化能は排気ガスの
低温側で高いので、その高温側で高いＮＯｘ浄化能を発
揮する触媒、例えばゼオライトにＣｅＯ2 を担持させた
ものと組合わせると、ＮＯｘの浄化温度範囲を一層拡張
することができる。
低温側で高いので、その高温側で高いＮＯｘ浄化能を発
揮する触媒、例えばゼオライトにＣｅＯ2 を担持させた
ものと組合わせると、ＮＯｘの浄化温度範囲を一層拡張
することができる。
【００１２】さらに、混相アルミナは、準安定相である
θ相と安定相であるα相とを有するので、活性アルミナ
における相変化に伴う細孔閉塞、それによる触媒用金属
の埋没等を生じにくく、したがって優れた耐熱性を有
し、触媒能の高温劣化度合が小さい。
θ相と安定相であるα相とを有するので、活性アルミナ
における相変化に伴う細孔閉塞、それによる触媒用金属
の埋没等を生じにくく、したがって優れた耐熱性を有
し、触媒能の高温劣化度合が小さい。
【００１３】ただし、混相アルミナにおいて、α化率Ｒ
がＲ＜０．５％ではその比表面積の縮小程度が小さいた
め所期の目的を達成することができず、一方、Ｒ＞９５
％ではその比表面積が小さくなり過ぎて触媒用金属の機
能が低下する。
がＲ＜０．５％ではその比表面積の縮小程度が小さいた
め所期の目的を達成することができず、一方、Ｒ＞９５
％ではその比表面積が小さくなり過ぎて触媒用金属の機
能が低下する。
【００１４】前記製造方法によれば、前記のような特性
を有する触媒を容易に得ることができる。ただし、熱処
理における加熱温度ＴがＴ＜８００℃では前記相変化を
スムーズに進行させることができず、一方、Ｔ＞１１０
０℃では、α化率Ｒの上限値（Ｒ＝９５％）の制御が困
難となる。
を有する触媒を容易に得ることができる。ただし、熱処
理における加熱温度ＴがＴ＜８００℃では前記相変化を
スムーズに進行させることができず、一方、Ｔ＞１１０
０℃では、α化率Ｒの上限値（Ｒ＝９５％）の制御が困
難となる。
【００１５】
【実施例】排気ガス浄化用触媒は、混相アルミナと、そ
の混相アルミナに担持された触媒用金属とから構成され
る。
の混相アルミナに担持された触媒用金属とから構成され
る。
【００１６】混相アルミナは、θ相およびα相を有し、
且つα化率Ｒを０．５％≦Ｒ≦９５％に設定されてい
る。触媒用金属としては、白金属から選択される少なく
とも一種、この実施例ではＰｔが用いられている。
且つα化率Ｒを０．５％≦Ｒ≦９５％に設定されてい
る。触媒用金属としては、白金属から選択される少なく
とも一種、この実施例ではＰｔが用いられている。
【００１７】α化率Ｒの測定は次のような方法で行われ
た。
た。
【００１８】Ａ．市販のα−アルミナとγ−アルミナ
（活性アルミナ）とを所定の重量比率で配合し、各配合
物を乳鉢にて３０分間粉砕しつつ混合した。表１は、各
配合物（１）〜（５）の組成を示す。
（活性アルミナ）とを所定の重量比率で配合し、各配合
物を乳鉢にて３０分間粉砕しつつ混合した。表１は、各
配合物（１）〜（５）の組成を示す。
【００１９】
【表１】 Ｂ．各配合物（２）〜（５）について粉末Ｘ線回折を行
い、ＣｕＫα線における２θ＝４３．４±０．２に現出
するα−アルミナの｛１１３｝面のＸ線反射強度を測定
した。
い、ＣｕＫα線における２θ＝４３．４±０．２に現出
するα−アルミナの｛１１３｝面のＸ線反射強度を測定
した。
【００２０】Ｃ．配合物（５）のＸ線反射強度を１００
％として、配合物（２）〜（４）のＸ線反射強度比率を
求め、α−アルミナの重量比率とＸ線反射強度比率との
関係を求めたところ、図１の結果を得た。
％として、配合物（２）〜（４）のＸ線反射強度比率を
求め、α−アルミナの重量比率とＸ線反射強度比率との
関係を求めたところ、図１の結果を得た。
【００２１】図１から明らかなように、α−アルミナの
重量比率とＸ線反射強度比率とは正比例関係にあり、し
たがってα−アルミナの重量比率をα化率Ｒとし、混相
アルミナのα化率Ｒの決定に当っては、その混相アルミ
ナにおけるα−アルミナの｛１１３｝面のＸ線反射強度
を測定して、配合物（５）のＸ線反射強度からＸ線反射
強度比率を求め、そのＸ線反射強度比率に基づき図１よ
りα化率Ｒを求める。
重量比率とＸ線反射強度比率とは正比例関係にあり、し
たがってα−アルミナの重量比率をα化率Ｒとし、混相
アルミナのα化率Ｒの決定に当っては、その混相アルミ
ナにおけるα−アルミナの｛１１３｝面のＸ線反射強度
を測定して、配合物（５）のＸ線反射強度からＸ線反射
強度比率を求め、そのＸ線反射強度比率に基づき図１よ
りα化率Ｒを求める。
【００２２】触媒の製造に当っては、２つの方法が適用
される。第１法は、基本的にはγ、η、δ、θ−アルミ
ナ等の活性アルミナに、加熱温度Ｔを８００℃≦Ｔ≦１
１００℃、好ましくは９００℃≦Ｔ≦１０５０℃に設定
した熱処理を施して、その活性アルミナを、θ相および
α相を有し、且つα化率Ｒが０．５％≦Ｒ≦９５％であ
る混相アルミナに相変化させる工程と、その混相アルミ
ナに触媒用金属Ｐｔを担持させる工程と、を順次行う。
される。第１法は、基本的にはγ、η、δ、θ−アルミ
ナ等の活性アルミナに、加熱温度Ｔを８００℃≦Ｔ≦１
１００℃、好ましくは９００℃≦Ｔ≦１０５０℃に設定
した熱処理を施して、その活性アルミナを、θ相および
α相を有し、且つα化率Ｒが０．５％≦Ｒ≦９５％であ
る混相アルミナに相変化させる工程と、その混相アルミ
ナに触媒用金属Ｐｔを担持させる工程と、を順次行う。
【００２３】第２法は、基本的には前記同様の活性アル
ミナに触媒用金属Ｐｔを担持させる工程と、Ｐｔを担持
した活性アルミナに、加熱温度Ｔを８００℃≦Ｔ≦１１
００℃、好ましくは９００℃≦Ｔ≦１０５０℃に設定し
た熱処理を施して、その活性アルミナを、θ相およびα
相を有し、且つα化率Ｒが０．５％≦Ｒ≦９５％である
混相アルミナに相変化させる工程と、を順次行う。
ミナに触媒用金属Ｐｔを担持させる工程と、Ｐｔを担持
した活性アルミナに、加熱温度Ｔを８００℃≦Ｔ≦１１
００℃、好ましくは９００℃≦Ｔ≦１０５０℃に設定し
た熱処理を施して、その活性アルミナを、θ相およびα
相を有し、且つα化率Ｒが０．５％≦Ｒ≦９５％である
混相アルミナに相変化させる工程と、を順次行う。
【００２４】第１，第２法において、Ｐｔの担持に当っ
ては、Ｐｔ担持量が０．５±０．２重量％となるよう
に、塩化白金酸溶液のＰｔ濃度を調整する。
ては、Ｐｔ担持量が０．５±０．２重量％となるよう
に、塩化白金酸溶液のＰｔ濃度を調整する。
【００２５】以下、触媒およびその製造方法の具体例に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００２６】〔実施例Ｉ〕 （ａ）活性アルミナ（γ−アルミナ）に、電気炉を用い
て加熱温度ＴをＴ＝１０００℃に、加熱時間ｔをｔ＝２
時間にそれぞれ設定した熱処理を施して、活性アルミナ
の相変化による混相アルミナを得た。
て加熱温度ＴをＴ＝１０００℃に、加熱時間ｔをｔ＝２
時間にそれぞれ設定した熱処理を施して、活性アルミナ
の相変化による混相アルミナを得た。
【００２７】（ｂ）混相アルミナにボールミルを用いた
湿式粉砕処理を施して混相アルミナスラリを得た。
湿式粉砕処理を施して混相アルミナスラリを得た。
【００２８】（ｃ）混相アルミナスラリを１５０℃にて
蒸発乾固し、次いで混相アルミナに電気炉を用い６００
℃、１時間の焼成処理を施して塊状混相アルミナを得
た。 （ｄ）塊状混相アルミナに粉砕処理を施し、次いで篩別
作業を行って粒子径が１．４〜３．４mmのペレット状混
相アルミナを得た。
蒸発乾固し、次いで混相アルミナに電気炉を用い６００
℃、１時間の焼成処理を施して塊状混相アルミナを得
た。 （ｄ）塊状混相アルミナに粉砕処理を施し、次いで篩別
作業を行って粒子径が１．４〜３．４mmのペレット状混
相アルミナを得た。
【００２９】（ｅ）ペレット状混相アルミナ２５ｇを塩
化白金酸溶液３７．３ｇ（Ｐｔ濃度０．７０％）に１２
時間浸漬した。
化白金酸溶液３７．３ｇ（Ｐｔ濃度０．７０％）に１２
時間浸漬した。
【００３０】（ｆ） ペレット状混相アルミナを濾別
し、その混相アルミナに８０℃、５時間の乾燥処理を施
し、次いで電気炉を用い６００℃、１時間の焼成処理を
施して塩化白金酸を分解し、これにより混相アルミナに
Ｐｔを担持させた触媒を得た。この触媒を例１とする。
し、その混相アルミナに８０℃、５時間の乾燥処理を施
し、次いで電気炉を用い６００℃、１時間の焼成処理を
施して塩化白金酸を分解し、これにより混相アルミナに
Ｐｔを担持させた触媒を得た。この触媒を例１とする。
【００３１】〔実施例II〕実施例Ｉと同様の活性アルミ
ナに、電気炉を用いて加熱温度ＴをＴ＝１０００℃に、
加熱時間ｔをｔ＝５時間にそれぞれ設定した熱処理を施
して、活性アルミナの相変化による混相アルミナを得
た。以後、実施例Ｉで述べた（ｂ）〜（ｆ）工程を行っ
て、混相アルミナにＰｔを担持させた触媒を得た。この
触媒を例２とする。
ナに、電気炉を用いて加熱温度ＴをＴ＝１０００℃に、
加熱時間ｔをｔ＝５時間にそれぞれ設定した熱処理を施
して、活性アルミナの相変化による混相アルミナを得
た。以後、実施例Ｉで述べた（ｂ）〜（ｆ）工程を行っ
て、混相アルミナにＰｔを担持させた触媒を得た。この
触媒を例２とする。
【００３２】〔実施例III 〕 （ａ）実施例Ｉと同様の活性アルミナにボールミルを用
いた湿式粉砕処理を施して活性アルミナスラリを得た。
いた湿式粉砕処理を施して活性アルミナスラリを得た。
【００３３】（ｂ）活性アルミナスラリを１５０℃にて
蒸発乾固し、次いで活性アルミナに電気炉を用い６００
℃、１時間の焼成処理を施して塊状活性アルミナを得
た。
蒸発乾固し、次いで活性アルミナに電気炉を用い６００
℃、１時間の焼成処理を施して塊状活性アルミナを得
た。
【００３４】（ｃ）塊状活性アルミナに粉砕処理を施
し、次いで篩別作業を行って粒子径が１．４〜３．４mm
のペレット状活性アルミナを得た。
し、次いで篩別作業を行って粒子径が１．４〜３．４mm
のペレット状活性アルミナを得た。
【００３５】（ｄ）ペレット状活性アルミナ２５ｇを塩
化白金酸溶液３７．３ｇ（Ｐｔ濃度０．７０％）に１２
時間浸漬した。
化白金酸溶液３７．３ｇ（Ｐｔ濃度０．７０％）に１２
時間浸漬した。
【００３６】（ｅ） ペレット状活性アルミナを濾別
し、その活性アルミナに８０℃、５時間の乾燥処理を施
し、次いで電気炉を用い６００℃、１時間の焼成処理を
施して塩化白金酸を分解し、これにより活性アルミナに
Ｐｔを担持させた触媒素材を得た。
し、その活性アルミナに８０℃、５時間の乾燥処理を施
し、次いで電気炉を用い６００℃、１時間の焼成処理を
施して塩化白金酸を分解し、これにより活性アルミナに
Ｐｔを担持させた触媒素材を得た。
【００３７】（ｆ）触媒素材に、電気炉を用いて加熱温
度ＴをＴ＝１０００℃に、加熱時間ｔをｔ＝２時間にそ
れぞれ設定した熱処理を施して活性アルミナを混相アル
ミナに相変化させ、これにより混相アルミナにＰｔを担
持させた触媒を得た。この触媒を例３とする。
度ＴをＴ＝１０００℃に、加熱時間ｔをｔ＝２時間にそ
れぞれ設定した熱処理を施して活性アルミナを混相アル
ミナに相変化させ、これにより混相アルミナにＰｔを担
持させた触媒を得た。この触媒を例３とする。
【００３８】〔比較例Ｉ〕 （ａ）実施例III で述べた（ａ）〜（ｃ）工程を行って
ペレット状活性アルミナを得た。
ペレット状活性アルミナを得た。
【００３９】（ｂ）ペレット状活性アルミナ２５ｇを塩
化白金酸溶液３９．０ｇ（Ｐｔ濃度０．４５％）に１２
時間浸漬した。
化白金酸溶液３９．０ｇ（Ｐｔ濃度０．４５％）に１２
時間浸漬した。
【００４０】（ｃ）ペレット状活性アルミナを濾別し、
その活性アルミナに８０℃、５時間の乾燥処理を施し、
次いで電気炉を用い６００℃、１時間の焼成処理を施し
て塩化白金酸を分解し、これにより活性アルミナにＰｔ
を担持させた触媒を得た。この触媒を例１ａとする。
その活性アルミナに８０℃、５時間の乾燥処理を施し、
次いで電気炉を用い６００℃、１時間の焼成処理を施し
て塩化白金酸を分解し、これにより活性アルミナにＰｔ
を担持させた触媒を得た。この触媒を例１ａとする。
【００４１】図２は、実施例Ｉ〜III および比較例Ｉで
用いられた活性アルミナの粉末Ｘ線回折結果を示し、図
２においてγ相のピークが観察される。
用いられた活性アルミナの粉末Ｘ線回折結果を示し、図
２においてγ相のピークが観察される。
【００４２】また図３，図４は、それぞれ実施例Ｉ，II
における混相アルミナの粉末Ｘ線回折結果を示し、図
３，図４において、θ相およびα相のピークが観察され
る。図４におけるα相のＸ線反射強度が図３のそれより
も高くなっており、これは実施例IIの熱処理における加
熱時間が実施例Ｉのそれよりも長いためα化がより進行
したことに起因する。
における混相アルミナの粉末Ｘ線回折結果を示し、図
３，図４において、θ相およびα相のピークが観察され
る。図４におけるα相のＸ線反射強度が図３のそれより
も高くなっており、これは実施例IIの熱処理における加
熱時間が実施例Ｉのそれよりも長いためα化がより進行
したことに起因する。
【００４３】表２は、触媒の例１〜３、１ａにおける混
相アルミナまたは活性アルミナのα化率Ｒ，ＢＥＴ比表
面積およびＰｔ担持量を示す。
相アルミナまたは活性アルミナのα化率Ｒ，ＢＥＴ比表
面積およびＰｔ担持量を示す。
【００４４】
【表２】 触媒の例１〜３、１ａについてＮＯ浄化テストを行うた
め、テスト用ガスとして、体積比率で、１０％Ｈ2 Ｏ、
１２００ppm Ｃ3 Ｈ6 、１０００ppm ＣＯ、１２００pp
m ＮＯ、５００ppm Ｈ2 、１０％ＣＯ2 、１０％Ｏ2 お
よび残部Ｎ2 よりなるガスを調製した。
め、テスト用ガスとして、体積比率で、１０％Ｈ2 Ｏ、
１２００ppm Ｃ3 Ｈ6 、１０００ppm ＣＯ、１２００pp
m ＮＯ、５００ppm Ｈ2 、１０％ＣＯ2 、１０％Ｏ2 お
よび残部Ｎ2 よりなるガスを調製した。
【００４５】ＮＯ浄化テストは、テスト用ガスを、２０
ｇの触媒を充填した常圧固定床反応管内に流量１０００
０ml／min で流通させると共にテスト用ガスの温度を常
温〜４００℃まで１５℃／min で昇温させ、この間のＮ
Ｏ浄化率を測定することによって行われた。
ｇの触媒を充填した常圧固定床反応管内に流量１０００
０ml／min で流通させると共にテスト用ガスの温度を常
温〜４００℃まで１５℃／min で昇温させ、この間のＮ
Ｏ浄化率を測定することによって行われた。
【００４６】図５は、ＮＯ浄化テスト結果を示し、図５
より、触媒の例１〜３は例１ａに比べてＮＯ浄化率が高
く、また浄化温度域も拡張されていることが判る。特
に、触媒の例１，２はそのＮＯ浄化能が例１ａに比べて
ガス温度の低温側へ移行している。
より、触媒の例１〜３は例１ａに比べてＮＯ浄化率が高
く、また浄化温度域も拡張されていることが判る。特
に、触媒の例１，２はそのＮＯ浄化能が例１ａに比べて
ガス温度の低温側へ移行している。
【００４７】また触媒の例１と例２とを比較すると、α
化率Ｒの高い混相アルミナを用いた例２の方が例１より
もＮＯ浄化率が高く、その最大値もより低温側へ移行し
ている。
化率Ｒの高い混相アルミナを用いた例２の方が例１より
もＮＯ浄化率が高く、その最大値もより低温側へ移行し
ている。
【００４８】触媒の例３の場合は、Ｐｔ担持後において
活性アルミナの相変化を行っていることから、Ｐｔが例
１に比べて高分散化されるためＮＯ浄化率は例１に比べ
て低下する。
活性アルミナの相変化を行っていることから、Ｐｔが例
１に比べて高分散化されるためＮＯ浄化率は例１に比べ
て低下する。
【００４９】〔実施例IV〕実施例Ｉと同様の活性アルミ
ナを用い、熱処理における加熱時間ｔを変化させ、その
外は実施例Ｉと同様の方法で各種触媒を得た。ただし、
加熱時間ｔの増加に伴い混相アルミナにおけるα化率Ｒ
が上昇するため、同一Ｐｔ濃度の塩化白金酸溶液を用い
た場合、Ｐｔ担持量が減少する。そこで、Ｐｔ担持量を
前記のように０．５±０．２重量％に維持するため、混
相アルミナのα化率Ｒの上昇に伴い塩化白金酸溶液にお
けるＰｔ濃度を高めた。
ナを用い、熱処理における加熱時間ｔを変化させ、その
外は実施例Ｉと同様の方法で各種触媒を得た。ただし、
加熱時間ｔの増加に伴い混相アルミナにおけるα化率Ｒ
が上昇するため、同一Ｐｔ濃度の塩化白金酸溶液を用い
た場合、Ｐｔ担持量が減少する。そこで、Ｐｔ担持量を
前記のように０．５±０．２重量％に維持するため、混
相アルミナのα化率Ｒの上昇に伴い塩化白金酸溶液にお
けるＰｔ濃度を高めた。
【００５０】表３は、触媒の例４〜７における熱処理の
加熱温度Ｔおよび加熱時間ｔ、混相アルミナのα化率
Ｒ，ＢＥＴ比表面積ならびにＰｔ担持量を示す。なお、
α化率Ｒを求めるための粉末Ｘ線回折において、各混相
アルミナがθ相とα相を有することが確認されている。
加熱温度Ｔおよび加熱時間ｔ、混相アルミナのα化率
Ｒ，ＢＥＴ比表面積ならびにＰｔ担持量を示す。なお、
α化率Ｒを求めるための粉末Ｘ線回折において、各混相
アルミナがθ相とα相を有することが確認されている。
【００５１】
【表３】 〔比較例II〕 （ａ）市販のα−アルミナと実施例Ｉと同様の活性アル
ミナとを所定の重量比率で配合して各種配合アルミナを
得た。
ミナとを所定の重量比率で配合して各種配合アルミナを
得た。
【００５２】表４は、各配合アルミナ（１）〜（６）の
組成を示す。
組成を示す。
【００５３】
【表４】 以後、実施例Ｉで述べた（ｂ）〜（ｆ）工程を行って、
各配合アルミナにＰｔを担持させた各種触媒を得た。た
だし、Ｐｔの担持に当っては、実施例IVと同様に塩化白
金酸溶液のＰｔ濃度を調整した。これら触媒を、配合ア
ルミナ（１）〜（６）に対応して例２ａ〜７ａとする。
例２ａ〜７ａにおけるα化率Ｒは、α−アルミナ量に対
応して、２０，３５，５０，７０，９０，１００％とみ
なされる。
各配合アルミナにＰｔを担持させた各種触媒を得た。た
だし、Ｐｔの担持に当っては、実施例IVと同様に塩化白
金酸溶液のＰｔ濃度を調整した。これら触媒を、配合ア
ルミナ（１）〜（６）に対応して例２ａ〜７ａとする。
例２ａ〜７ａにおけるα化率Ｒは、α−アルミナ量に対
応して、２０，３５，５０，７０，９０，１００％とみ
なされる。
【００５４】触媒の例４〜７および例２ａ〜７ａについ
て前記同様のＮＯ浄化テストを行って、混相アルミナ等
のα化率Ｒと最大ＮＯ浄化率との関係を求めたところ、
表５の結果を得た。表５には触媒の例１〜３、１ａにつ
いての最大ＮＯ浄化率も示されている。
て前記同様のＮＯ浄化テストを行って、混相アルミナ等
のα化率Ｒと最大ＮＯ浄化率との関係を求めたところ、
表５の結果を得た。表５には触媒の例１〜３、１ａにつ
いての最大ＮＯ浄化率も示されている。
【００５５】
【表５】 図６は表５に基づいて、α化率Ｒと最大ＮＯ浄化率との
関係をプロットしたもので、図中の各点は各例に対応す
る。
関係をプロットしたもので、図中の各点は各例に対応す
る。
【００５６】表５，図６から明らかなように、実施例に
係る触媒の例１〜７は比較例に係る触媒の例１ａ〜７ａ
に比べて最大ＮＯ浄化率が高い。これは、各例１〜７の
混相アルミナがθ相およびα相を有し、またα化率Ｒを
０．５％≦Ｒ≦９５％に設定されていることに起因す
る。触媒の例１ａ〜６ａにおいてはγ相を有する活性ア
ルミナが用いられ、また例７ａはα−アルミナのみから
なることに起因して最大ＮＯ浄化率が低い。
係る触媒の例１〜７は比較例に係る触媒の例１ａ〜７ａ
に比べて最大ＮＯ浄化率が高い。これは、各例１〜７の
混相アルミナがθ相およびα相を有し、またα化率Ｒを
０．５％≦Ｒ≦９５％に設定されていることに起因す
る。触媒の例１ａ〜６ａにおいてはγ相を有する活性ア
ルミナが用いられ、また例７ａはα−アルミナのみから
なることに起因して最大ＮＯ浄化率が低い。
【００５７】
【発明の効果】請求項１記載の発明によれば、前記のよ
うに特定された混相アルミナを用いることによって、広
い排気ガス温度範囲においてＮＯｘ浄化率を向上させ得
る排気ガス浄化用触媒を提供することができる。
うに特定された混相アルミナを用いることによって、広
い排気ガス温度範囲においてＮＯｘ浄化率を向上させ得
る排気ガス浄化用触媒を提供することができる。
【００５８】請求項２および３記載の発明によれば、前
記のように優れた特性を有する排気ガス浄化用触媒を容
易に得ることができる。
記のように優れた特性を有する排気ガス浄化用触媒を容
易に得ることができる。
【図１】α−アルミナの重量比率とＸ線反射強度比率と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図２】活性アルミナの粉末Ｘ線回折図である。
【図３】混相アルミナの一例における粉末Ｘ線回折図で
ある。
ある。
【図４】混相アルミナの他例における粉末Ｘ線回折図で
ある。
ある。
【図５】ガス温度とＮＯ浄化率との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図６】α化率と最大ＮＯ浄化率との関係を示すグラフ
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２ Ｂ (72)発明者 藤澤 義和 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 アルミナと、そのアルミナに担持された
触媒用金属とからなり、その触媒用金属は白金属から選
択される少なくとも一種である排気ガス浄化用触媒にお
いて、前記アルミナは、θ相およびα相を有し、且つα
化率Ｒが０．５％≦Ｒ≦９５％である混相アルミナより
構成されることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。 - 【請求項２】 活性アルミナに、加熱温度Ｔを８００℃
≦Ｔ≦１１００℃に設定した熱処理を施して、その活性
アルミナを、θ相およびα相を有し、且つα化率Ｒが
０．５％≦Ｒ≦９５％である混相アルミナに相変化させ
る工程と、その混相アルミナに、白金属から選択される
少なくとも一種の触媒用金属を担持させる工程と、を順
次行うことを特徴とする排気ガス浄化用触媒の製造方
法。 - 【請求項３】 活性アルミナに、白金属から選択される
少なくとも一種の触媒用金属を担持させる工程と、その
触媒用金属を担持した活性アルミナに、加熱温度Ｔを８
００℃≦Ｔ≦１１００℃に設定した熱処理を施して、そ
の活性アルミナを、θ相およびα相を有し、且つα化率
Ｒが０．５％≦Ｒ≦９５％である混相アルミナに相変化
させる工程と、を順次行うことを特徴とする排気ガス浄
化用触媒の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5243351A JPH0796186A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 排気ガス浄化用触媒およびその製造方法 |
| PCT/JP1994/001614 WO1995009048A1 (en) | 1993-09-29 | 1994-09-29 | Catalyst for exhaust emission control and method for producing the same |
| DE69421796T DE69421796T2 (de) | 1993-09-29 | 1994-09-29 | Katalysator zur regelung der abgasemission und methode zur dessen herstellung |
| CA002150379A CA2150379C (en) | 1993-09-29 | 1994-09-29 | Exhaust emission control catalyst and process for producing the same |
| EP94927803A EP0671211B1 (en) | 1993-09-29 | 1994-09-29 | Catalyst for exhaust emission control and method for producing the same |
| US08/919,482 US6008155A (en) | 1993-09-29 | 1997-08-28 | Exhaust emission control catalyst and process for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5243351A JPH0796186A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 排気ガス浄化用触媒およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0796186A true JPH0796186A (ja) | 1995-04-11 |
Family
ID=17102545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5243351A Pending JPH0796186A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 排気ガス浄化用触媒およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0796186A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005238173A (ja) * | 2004-02-27 | 2005-09-08 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 水素生成触媒 |
| JP2007152286A (ja) * | 2005-12-07 | 2007-06-21 | Toyota Motor Corp | 高耐熱性触媒担体及びその製造方法 |
| DE112014006276B4 (de) | 2014-01-28 | 2018-05-30 | Nippon Chemical Industrial Co., Ltd. | Verfahren zur Herstellung von α-Lithiumaluminat |
-
1993
- 1993-09-29 JP JP5243351A patent/JPH0796186A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005238173A (ja) * | 2004-02-27 | 2005-09-08 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 水素生成触媒 |
| JP2007152286A (ja) * | 2005-12-07 | 2007-06-21 | Toyota Motor Corp | 高耐熱性触媒担体及びその製造方法 |
| DE112014006276B4 (de) | 2014-01-28 | 2018-05-30 | Nippon Chemical Industrial Co., Ltd. | Verfahren zur Herstellung von α-Lithiumaluminat |
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