JPH0797539B2 - 両面蒸着用ポリプロピレンフィルム - Google Patents
両面蒸着用ポリプロピレンフィルムInfo
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- JPH0797539B2 JPH0797539B2 JP3043791A JP4379191A JPH0797539B2 JP H0797539 B2 JPH0797539 B2 JP H0797539B2 JP 3043791 A JP3043791 A JP 3043791A JP 4379191 A JP4379191 A JP 4379191A JP H0797539 B2 JPH0797539 B2 JP H0797539B2
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- H01G—CAPACITORS; CAPACITORS, RECTIFIERS, DETECTORS, SWITCHING DEVICES, LIGHT-SENSITIVE OR TEMPERATURE-SENSITIVE DEVICES OF THE ELECTROLYTIC TYPE
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- H01G4/018—Dielectrics
- H01G4/06—Solid dielectrics
- H01G4/14—Organic dielectrics
- H01G4/145—Organic dielectrics vapour deposited
-
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
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- Fixed Capacitors And Capacitor Manufacturing Machines (AREA)
Description
【０００１】
【０００２】
【従来の技術】ポリプロピレンフィルムは、優れた電気
特性を有することから、コンデンサに広く用いられてい
る。該用途において、コンデンサの製造工程における生
産性向上などを目的に、ポリプロピレンフィルムの両面
に蒸着することが検討されてきたが、さらに最近になっ
て、コンデンサの性能向上のために、蒸着金属を従来の
アルミニウムから、電気特性のより優れた亜鉛系金属に
仕様変更する要求が高まってきた。
特性を有することから、コンデンサに広く用いられてい
る。該用途において、コンデンサの製造工程における生
産性向上などを目的に、ポリプロピレンフィルムの両面
に蒸着することが検討されてきたが、さらに最近になっ
て、コンデンサの性能向上のために、蒸着金属を従来の
アルミニウムから、電気特性のより優れた亜鉛系金属に
仕様変更する要求が高まってきた。
【０００３】すなわち、アルミニウムでは長期課電に対
する静電容量の減少が大きく、コンデンサの電位頻度を
高めるためには限界がある。これに対し、亜鉛は静電容
量の減少が極めて小さく、高電位頻度化が計れるという
利点を有する。反面、亜鉛にはアルミニウムに比べ、耐
湿性やクリアリング性が劣るという欠点があるので、そ
れぞれ、アルミニウム等の異種金属を混合蒸着する、蒸
着膜厚を薄くするなどの手法が併用されることが多い。
いずれの場合も、亜鉛の特徴を引き出すには、亜鉛比率
を５０重量％以上にする必要がある。
する静電容量の減少が大きく、コンデンサの電位頻度を
高めるためには限界がある。これに対し、亜鉛は静電容
量の減少が極めて小さく、高電位頻度化が計れるという
利点を有する。反面、亜鉛にはアルミニウムに比べ、耐
湿性やクリアリング性が劣るという欠点があるので、そ
れぞれ、アルミニウム等の異種金属を混合蒸着する、蒸
着膜厚を薄くするなどの手法が併用されることが多い。
いずれの場合も、亜鉛の特徴を引き出すには、亜鉛比率
を５０重量％以上にする必要がある。
【０００４】蒸着用ポリプロピレンフィルム、易接着用
ポリプロピレンフィルムとして、特開平１−２２３１４
４号公報あるいは特公昭６１−９３３２号公報などが知
られている。
ポリプロピレンフィルムとして、特開平１−２２３１４
４号公報あるいは特公昭６１−９３３２号公報などが知
られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の方法によって得
られたフィルム、すなわち特開平１−２２３１４４号公
報に記載された方法ではフィルムと蒸着金属との付着力
が不充分であり、かつ蒸着膜厚に部分的抜けが発生しや
すく、蒸着膜厚の均一性に劣る欠点がある。特に亜鉛は
アルミニウムに比べ、フィルムへの付着力が弱いため、
亜鉛比率が５０重量％以上の蒸着金属層を設ける場合に
は、蒸着最終工程で巻き取った蒸着フィルムにおいて、
巻層間ブロッキングにより、細幅スリット等の次工程で
巻き出される際に蒸着金属が剥がれて実用に耐えない。
このことは、厚さの薄いフィルム、特に暑さ１０μｍ以
下のフィルムにおいて顕著である。
られたフィルム、すなわち特開平１−２２３１４４号公
報に記載された方法ではフィルムと蒸着金属との付着力
が不充分であり、かつ蒸着膜厚に部分的抜けが発生しや
すく、蒸着膜厚の均一性に劣る欠点がある。特に亜鉛は
アルミニウムに比べ、フィルムへの付着力が弱いため、
亜鉛比率が５０重量％以上の蒸着金属層を設ける場合に
は、蒸着最終工程で巻き取った蒸着フィルムにおいて、
巻層間ブロッキングにより、細幅スリット等の次工程で
巻き出される際に蒸着金属が剥がれて実用に耐えない。
このことは、厚さの薄いフィルム、特に暑さ１０μｍ以
下のフィルムにおいて顕著である。
【０００６】また特公昭６１−９３３２号公報で得られ
たフィルムでは、フィルムとフィルムがブロッキングし
フィルム破れを起こしたり、蒸着時皺の発生が見られ満
足する蒸着フィルムが得られないという欠点がある。
たフィルムでは、フィルムとフィルムがブロッキングし
フィルム破れを起こしたり、蒸着時皺の発生が見られ満
足する蒸着フィルムが得られないという欠点がある。
【０００７】本発明はかかる課題を解決し、ブロッキン
グの発生が少なく、フィルムと金属蒸着との付着力が強
く、蒸着膜厚の均一性に優れ、蒸着金属が剥がれること
なく、かつ蒸着時皺の発生のない両面蒸着用ポリプロピ
レンフィルムを提供することを目的とする。
グの発生が少なく、フィルムと金属蒸着との付着力が強
く、蒸着膜厚の均一性に優れ、蒸着金属が剥がれること
なく、かつ蒸着時皺の発生のない両面蒸着用ポリプロピ
レンフィルムを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の両面蒸着用ポリ
プロピレンフィルムは、フィルムの表面粗さ（Ｒａ）が
０．０２５〜０．１３６μｍ、Ａ面とＢ面の摩擦係数が
０．７５以下であり、かつ、該フィルムのＡ面の表層の
原子構成比が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１５〜０．３４、 窒素原子の数／炭素原子の数＝０．００５〜０．０８の
範囲であり、 Ｂ面の表層の原子構成比が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１０〜０．４０の範
囲、にあることを特徴とする。
プロピレンフィルムは、フィルムの表面粗さ（Ｒａ）が
０．０２５〜０．１３６μｍ、Ａ面とＢ面の摩擦係数が
０．７５以下であり、かつ、該フィルムのＡ面の表層の
原子構成比が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１５〜０．３４、 窒素原子の数／炭素原子の数＝０．００５〜０．０８の
範囲であり、 Ｂ面の表層の原子構成比が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１０〜０．４０の範
囲、にあることを特徴とする。
【０００９】本発明のポリプロピレンフィルムのポリマ
ーは、ホモポリマー以外に、プロピレンと他のα−オレ
フィン重合体（例えばエチレン、ブテン等）の共重合体
であっても、ポリプロピレンと他のα−オレフィン重合
体（例えばポリエチレン、ポリブテン等）のブレンド品
であっても構わない。
ーは、ホモポリマー以外に、プロピレンと他のα−オレ
フィン重合体（例えばエチレン、ブテン等）の共重合体
であっても、ポリプロピレンと他のα−オレフィン重合
体（例えばポリエチレン、ポリブテン等）のブレンド品
であっても構わない。
【００１０】本発明の場合、特にホモポリマーが好まし
く、またアイソタクチック度は９７．０％以上が特に好
ましい。
く、またアイソタクチック度は９７．０％以上が特に好
ましい。
【００１１】本発明におけるポリプロピレンフィルムの
両面あるいは片面（Ａ面）の表層の原子構成比が、酸素
原子の数／炭素原子の数（以下Ｏ／Ｃと略記する）＝
０．１５〜０．３４、の範囲にあることが必要であり、
さらに好ましくはＯ／Ｃ＝０．２０〜０．３０の範囲に
あることが望ましい。この範囲よりも小さな値になる
と、蒸着金属との付着力に劣ったものとなる。また逆
に、この範囲よりも大きな値になると、フィルムがブロ
ッキングしやすくなり、かつ蒸着時に皺が発生する。次
に、窒素原子の数／炭素原子の数（Ｎ／Ｃと略記する）
＝０．００５〜０．０８の範囲にあることが必要であ
り、さらに好ましくはＮ／Ｃ＝０．０１０〜０．０５の
範囲にあることが望ましい。Ｎ／Ｃの値がこの範囲より
小さな値になると、蒸着金属との付着力に劣ったものと
なるし、また逆にこの範囲よりも大きい値となると、フ
ィルムがブロッキングしやすくなり、かつ蒸着時に皺が
発生する。
両面あるいは片面（Ａ面）の表層の原子構成比が、酸素
原子の数／炭素原子の数（以下Ｏ／Ｃと略記する）＝
０．１５〜０．３４、の範囲にあることが必要であり、
さらに好ましくはＯ／Ｃ＝０．２０〜０．３０の範囲に
あることが望ましい。この範囲よりも小さな値になる
と、蒸着金属との付着力に劣ったものとなる。また逆
に、この範囲よりも大きな値になると、フィルムがブロ
ッキングしやすくなり、かつ蒸着時に皺が発生する。次
に、窒素原子の数／炭素原子の数（Ｎ／Ｃと略記する）
＝０．００５〜０．０８の範囲にあることが必要であ
り、さらに好ましくはＮ／Ｃ＝０．０１０〜０．０５の
範囲にあることが望ましい。Ｎ／Ｃの値がこの範囲より
小さな値になると、蒸着金属との付着力に劣ったものと
なるし、また逆にこの範囲よりも大きい値となると、フ
ィルムがブロッキングしやすくなり、かつ蒸着時に皺が
発生する。
【００１２】本発明の重要な点は、ポリプロピレンフィ
ルムに両面あるいは片面（Ａ面）の表層（通常表面から
１０ｎｍ程度までの極薄層）が、酸素原子と窒素原子を
上記の範囲内の量で同時に保有していることである。な
お表層が酸素原子のみを保有している場合、あるいは、
その逆に窒素原子のみを保有している場合は、両面蒸着
最終工程で巻き取った蒸着フィルムを、次工程で巻き出
される際に蒸着金属が剥がれて実用に絶えなくなる。特
に蒸着金属が亜鉛となるとこの傾向は強くなる。
ルムに両面あるいは片面（Ａ面）の表層（通常表面から
１０ｎｍ程度までの極薄層）が、酸素原子と窒素原子を
上記の範囲内の量で同時に保有していることである。な
お表層が酸素原子のみを保有している場合、あるいは、
その逆に窒素原子のみを保有している場合は、両面蒸着
最終工程で巻き取った蒸着フィルムを、次工程で巻き出
される際に蒸着金属が剥がれて実用に絶えなくなる。特
に蒸着金属が亜鉛となるとこの傾向は強くなる。
【００１３】なお本発明においてフィルム両面の原子構
成比が上述の範囲にあることが特に好ましいが、少なく
とも片面（Ａ面）表層の原子構成比が上述の範囲にあっ
て、該フィルムの他面の表面（Ｂ面）のＯ／Ｃが０．１
０〜０．４０の範囲にあれば本願発明を包含する。
成比が上述の範囲にあることが特に好ましいが、少なく
とも片面（Ａ面）表層の原子構成比が上述の範囲にあっ
て、該フィルムの他面の表面（Ｂ面）のＯ／Ｃが０．１
０〜０．４０の範囲にあれば本願発明を包含する。
【００１４】（Ｂ面）の表面のＯ／Ｃが０．１０より小
さいと蒸着金属との付着力に劣ったものとなり、また
０．４０を越えるとフィルムがステッキーとなり、滑り
にくくかつブロッキングしやすくなる。また蒸着時に皺
の発生が見られる。
さいと蒸着金属との付着力に劣ったものとなり、また
０．４０を越えるとフィルムがステッキーとなり、滑り
にくくかつブロッキングしやすくなる。また蒸着時に皺
の発生が見られる。
【００１５】本発明のポリプロピレンフィルムの表面粗
さ（Ｒａ）は０．０２５〜０．１３μｍの範囲にあるこ
とが必要である。表面粗さ（Ｒａ）が０．０２５μｍ未
満では、耐ブロッキング性におとり実用に欠ける。また
０．１３μｍを越えると蒸着金属との付着力に劣り、特
に亜鉛薄膜では蒸着膜厚の均一性に劣ったものとなって
しまう。
さ（Ｒａ）は０．０２５〜０．１３μｍの範囲にあるこ
とが必要である。表面粗さ（Ｒａ）が０．０２５μｍ未
満では、耐ブロッキング性におとり実用に欠ける。また
０．１３μｍを越えると蒸着金属との付着力に劣り、特
に亜鉛薄膜では蒸着膜厚の均一性に劣ったものとなって
しまう。
【００１６】また本発明フィルムのＡ面とＢ面の摩擦係
数は、０．７５以下であることが必要である。０．７５
を越えると、蒸着時に皺が発生し、かつ最終製品で巻き
取った蒸着フィルムを次工程で巻き出される際に、蒸着
金属が剥がれて実用に絶えない。
数は、０．７５以下であることが必要である。０．７５
を越えると、蒸着時に皺が発生し、かつ最終製品で巻き
取った蒸着フィルムを次工程で巻き出される際に、蒸着
金属が剥がれて実用に絶えない。
【００１７】なお摩擦係数の下限値は特に限定されない
がおおよそ０．４程度である。
がおおよそ０．４程度である。
【００１８】ポリプロピレンフィルムの厚さは、特に限
定するものではないが、好ましくは１０μｍ以下であ
り、より好ましくは２〜８μｍである。
定するものではないが、好ましくは１０μｍ以下であ
り、より好ましくは２〜８μｍである。
【００１９】またポリマー中に公知の各種添加剤類、例
えば熱安定剤、酸化防止剤、帯電圧向上剤等を添加する
こともできる。
えば熱安定剤、酸化防止剤、帯電圧向上剤等を添加する
こともできる。
【００２０】次に、本発明の両面蒸着用ポリプロピレン
フィルムの製造方法の一例を説明する。ただし、以下の
製造方法に限定されるものではない。
フィルムの製造方法の一例を説明する。ただし、以下の
製造方法に限定されるものではない。
【００２１】ポリプロピレン樹脂を２２０〜２８０℃の
温度で溶融し、スリットを施したＴダイよりシート状に
押出、３０〜９６℃の冷却ロールで冷却固化した後、１
２２〜１５５℃の温度で長さ方向の３〜７倍に延伸し、
次いで１５０〜１６７℃の温度で幅方向に６〜１２倍に
延伸し、さらに１５０〜１６５℃の温度で熱処理する。
続いてフィルムの両面あるいは片面（Ａ面）を窒素と二
酸化炭素の混合気体（二酸化炭素の体積比０．５〜５０
％）の中に置き、フィルムのに温度を３０〜１００℃、
好ましくは４０〜８０℃に保ちつつ、処理電力１０〜４
０Ｗ／ｍ２／ｍｉｎでコロナ放電処理する。なお片面
（Ａ面）のみ処理した場合はＢ面を窒素と酸素の混合気
体（酸素の体積比１〜３０％）中で上記温度にてコロナ
放電処理を施す。このような製法によって、特定の原子
構成比のフィルムを作ることができる。なお、面粗さＲ
ａは、エチレン成分、ブテン成分等の量によりコントロ
ールする方法、エチレン・プロピレンブロックコポリマ
ーを積層する方法、またポリプロピレンの結晶変態を利
用して表面を粗らす方法等が利用できる。
温度で溶融し、スリットを施したＴダイよりシート状に
押出、３０〜９６℃の冷却ロールで冷却固化した後、１
２２〜１５５℃の温度で長さ方向の３〜７倍に延伸し、
次いで１５０〜１６７℃の温度で幅方向に６〜１２倍に
延伸し、さらに１５０〜１６５℃の温度で熱処理する。
続いてフィルムの両面あるいは片面（Ａ面）を窒素と二
酸化炭素の混合気体（二酸化炭素の体積比０．５〜５０
％）の中に置き、フィルムのに温度を３０〜１００℃、
好ましくは４０〜８０℃に保ちつつ、処理電力１０〜４
０Ｗ／ｍ２／ｍｉｎでコロナ放電処理する。なお片面
（Ａ面）のみ処理した場合はＢ面を窒素と酸素の混合気
体（酸素の体積比１〜３０％）中で上記温度にてコロナ
放電処理を施す。このような製法によって、特定の原子
構成比のフィルムを作ることができる。なお、面粗さＲ
ａは、エチレン成分、ブテン成分等の量によりコントロ
ールする方法、エチレン・プロピレンブロックコポリマ
ーを積層する方法、またポリプロピレンの結晶変態を利
用して表面を粗らす方法等が利用できる。
【００２２】本発明のポリプロピレンフィルムは、両面
蒸着用として使用される。蒸着する金属は、特に限定す
るものではないが、本発明のフィルムは、特のアルミニ
ウム、亜鉛、銅、ニッケルもしくは銀、またはそれらの
合金の蒸着用として好適である。合金の具体例として
は、アルミニウム／亜鉛、アルミニウム／銅、アルミニ
ウム／ニッケル、カドミウム／ビスマス／亜鉛などを例
示することができる。アルミニウムの合金の場合は、ア
ルミニウム含有量が２〜４０％のものが好適の使用でき
る。蒸着金属層の厚さは、特に限定されないが、好まし
くは７〜４０ｎｍ、より好ましくは１０〜３０ｎｍであ
る。本発明の場合、亜鉛比率が５０重量％以上の蒸着金
属を蒸着するのに特に好ましい。
蒸着用として使用される。蒸着する金属は、特に限定す
るものではないが、本発明のフィルムは、特のアルミニ
ウム、亜鉛、銅、ニッケルもしくは銀、またはそれらの
合金の蒸着用として好適である。合金の具体例として
は、アルミニウム／亜鉛、アルミニウム／銅、アルミニ
ウム／ニッケル、カドミウム／ビスマス／亜鉛などを例
示することができる。アルミニウムの合金の場合は、ア
ルミニウム含有量が２〜４０％のものが好適の使用でき
る。蒸着金属層の厚さは、特に限定されないが、好まし
くは７〜４０ｎｍ、より好ましくは１０〜３０ｎｍであ
る。本発明の場合、亜鉛比率が５０重量％以上の蒸着金
属を蒸着するのに特に好ましい。
【００２３】本発明のポリプロピレンフィルムは、両面
蒸着用として使用されるが、片面蒸着あるいは、蒸着を
せずに使用しても差し支えない。
蒸着用として使用されるが、片面蒸着あるいは、蒸着を
せずに使用しても差し支えない。
【００２４】特性の測定方法並びに効果の評価方法は以
下の通りである。
下の通りである。
【００２５】（１）表面粗さ（Ｒａ） ＪＩＳ Ｂ０６０１−１９７６による。カットオフは
０．２５ｍｍとする。
０．２５ｍｍとする。
【００２６】（２）フィルム表層の原子構成比 国際電気株式会社製のＥＳＣＡスペクトロメーターＥＳ
２００型を用い、次の条件でフィルム表面を測定した。
２００型を用い、次の条件でフィルム表面を測定した。
【００２７】励起Ｘ線 ： Ａｌ Ｋα線（１４８６．
６ｅＶ） Ｘ線出力 ： １０ｋＶ、２０ｍＡ 温度 ： ２０℃ 運動エネルギー補正 ： 中性炭素（−ＣＨ２−）の運
動エネルギー値を１２０２．０ｅＶに合わせた。得られ
たエネルギー値から、Ｃ１ｓのピークとＯ１ｓのピーク
の面積の比を、酸素原子の数／炭素原子の数の比（Ｏ／
Ｃ）の値とし、またＣ１ｓのピークとＮ１ｓのピークの
面積の比を、窒素原子の数／炭素原子の数の比（Ｎ／
Ｃ）の値とした。
６ｅＶ） Ｘ線出力 ： １０ｋＶ、２０ｍＡ 温度 ： ２０℃ 運動エネルギー補正 ： 中性炭素（−ＣＨ２−）の運
動エネルギー値を１２０２．０ｅＶに合わせた。得られ
たエネルギー値から、Ｃ１ｓのピークとＯ１ｓのピーク
の面積の比を、酸素原子の数／炭素原子の数の比（Ｏ／
Ｃ）の値とし、またＣ１ｓのピークとＮ１ｓのピークの
面積の比を、窒素原子の数／炭素原子の数の比（Ｎ／
Ｃ）の値とした。
【００２８】（３）摩擦係数 ２３℃、５０％ＲＨ雰囲気下に２４ｈｒ放置したフィル
ムをＡＳＴＭ Ｄ １８９４に準じて測定し、動摩擦係
数で示した。なお、この測定はＡ面とＢ面が接するよう
に重ね合わせて行なった。
ムをＡＳＴＭ Ｄ １８９４に準じて測定し、動摩擦係
数で示した。なお、この測定はＡ面とＢ面が接するよう
に重ね合わせて行なった。
【００２９】（４）耐ブロッキング性 幅３ｃｍ×長さ１０ｃｍの試料を４ｃｍ×３ｃｍに渡っ
て重ね合わせて、４０℃，８５％ＲＨの雰囲気中に５０
０ｇの加重で２４時間放置した後、引張試験機で剪断剥
離に要する力（ｇ／１２ｃｍ２）を測定した。なお、こ
の測定はＡ面とＢ面が接するように重ね合わせて行なっ
た。
て重ね合わせて、４０℃，８５％ＲＨの雰囲気中に５０
０ｇの加重で２４時間放置した後、引張試験機で剪断剥
離に要する力（ｇ／１２ｃｍ２）を測定した。なお、こ
の測定はＡ面とＢ面が接するように重ね合わせて行なっ
た。
【００３０】（５）金属蒸着付着指数（接着力） 両面蒸着機にてフィルムの両面にアルミニウムを各々３
０ｎｍ蒸着し、ニチバン株式会社製セロハン粘着テープ
（登録商標“セロテープ”）で剥離し、アルミニウムが
フィルムに付着残存していた面積を画像処理して求め、 残存面積 付着指数 ７５％以上 ４ ５０％以上７５％未満 ３ ２５％以上５０％未満 ２ ２５％未満 １ の基準で判定した。付着指数が高いほど接着力は良好で
ある。
０ｎｍ蒸着し、ニチバン株式会社製セロハン粘着テープ
（登録商標“セロテープ”）で剥離し、アルミニウムが
フィルムに付着残存していた面積を画像処理して求め、 残存面積 付着指数 ７５％以上 ４ ５０％以上７５％未満 ３ ２５％以上５０％未満 ２ ２５％未満 １ の基準で判定した。付着指数が高いほど接着力は良好で
ある。
【００３１】（６）蒸着膜厚の均一性 蒸着フィルムの下部蛍光灯を点灯させて、蒸着フィルム
の上部より目視観察をする。幅１ｍで長さ方向に２０ｍ
検査を行なう ○ ： 蒸着膜厚にむらがない。
の上部より目視観察をする。幅１ｍで長さ方向に２０ｍ
検査を行なう ○ ： 蒸着膜厚にむらがない。
【００３２】× ： 蒸着膜厚にむらがあり、透視観察
により濃淡部が生じる。
により濃淡部が生じる。
【００３３】（７）蒸着金属ブロッキング（蒸着金属剥
れ） 両面蒸着機にて両面に蒸着を施し、巻き取り品を温度２
５℃、相対湿度が６５％ＲＨの雰囲気に放置し、１日毎
に２００ｍ／分の速度で巻き返し、ブロッキングによる
蒸着金属の剥れが、フィルムの両端から幅方向にそれぞ
れ３０ｍｍに達する日数で評価した。日数が長いほど蒸
着金属に耐ブロッキングに優れる。
れ） 両面蒸着機にて両面に蒸着を施し、巻き取り品を温度２
５℃、相対湿度が６５％ＲＨの雰囲気に放置し、１日毎
に２００ｍ／分の速度で巻き返し、ブロッキングによる
蒸着金属の剥れが、フィルムの両端から幅方向にそれぞ
れ３０ｍｍに達する日数で評価した。日数が長いほど蒸
着金属に耐ブロッキングに優れる。
【００３４】
【実施例】実施例１ 二台の押出機を用意し、一台の押出機からＡ層の樹脂と
してアイソタクチック度９７．６％、極限粘度〔η〕＝
２．０のポリプロピレンを２６０℃で押出し、もう１つ
の押出機からＢ層の樹脂としてエチレン含有量１．２重
量％のエチレン・プロピレンランダム共重合体９０重量
％と高密度ポリエチレン１０重量％の配合割合で重合し
て得られたエチレン・プロピレンブロック共重合体を押
出温度２５０℃で溶融し、二層複合口金に導いて二層積
層シートとしたのち、５５℃のキャステングドラムで冷
却固化させた後に、１４４℃の温度で長さ方向に４．８
倍の延伸を行ない、ついで幅方向に１６８℃の温度で
９．０倍延伸し、その後１５０℃で熱処理を施しＡ層厚
み９．５μｍ、Ｂ層厚み０．５μｍ、総厚み１０μｍの
フィルムを得た。続いてフィルムに両面に窒素と二酸化
炭素の混合気体（二酸化炭素の体積比１０％）の中に置
き、６０℃のフィルム温度で２３Ｗ／ｍ２／ｍｉｎのコ
ロナ放電処理を施した。ついで該フィルムを両面蒸着機
にて亜鉛とアルミニウムの混合蒸着を蒸着金属層の厚さ
が４０ｎｍ、亜鉛比率９０重量％となるようにサンプル
の両面に施し、巻き取った。得られたフィルムの特性お
よび蒸着フィルムの特性を表１、２に示した 実施例２ 実施例１と同様にして製膜したフィルムのＢ面を空気中
にて２６Ｗ／ｍ２／ｍｉｎに処理強度でコロナ放電処理
をした以外は実施例１とまったく同様にして実施した。
結果を表１、２に示す。
してアイソタクチック度９７．６％、極限粘度〔η〕＝
２．０のポリプロピレンを２６０℃で押出し、もう１つ
の押出機からＢ層の樹脂としてエチレン含有量１．２重
量％のエチレン・プロピレンランダム共重合体９０重量
％と高密度ポリエチレン１０重量％の配合割合で重合し
て得られたエチレン・プロピレンブロック共重合体を押
出温度２５０℃で溶融し、二層複合口金に導いて二層積
層シートとしたのち、５５℃のキャステングドラムで冷
却固化させた後に、１４４℃の温度で長さ方向に４．８
倍の延伸を行ない、ついで幅方向に１６８℃の温度で
９．０倍延伸し、その後１５０℃で熱処理を施しＡ層厚
み９．５μｍ、Ｂ層厚み０．５μｍ、総厚み１０μｍの
フィルムを得た。続いてフィルムに両面に窒素と二酸化
炭素の混合気体（二酸化炭素の体積比１０％）の中に置
き、６０℃のフィルム温度で２３Ｗ／ｍ２／ｍｉｎのコ
ロナ放電処理を施した。ついで該フィルムを両面蒸着機
にて亜鉛とアルミニウムの混合蒸着を蒸着金属層の厚さ
が４０ｎｍ、亜鉛比率９０重量％となるようにサンプル
の両面に施し、巻き取った。得られたフィルムの特性お
よび蒸着フィルムの特性を表１、２に示した 実施例２ 実施例１と同様にして製膜したフィルムのＢ面を空気中
にて２６Ｗ／ｍ２／ｍｉｎに処理強度でコロナ放電処理
をした以外は実施例１とまったく同様にして実施した。
結果を表１、２に示す。
【００３５】実施例３ アイソタクチック度９６．５％、極限粘度〔η〕＝２．
０のポリプロピレン樹脂を、押出機温度２６０℃で溶融
押出し、７０℃のキャステングドラムにて冷却固化した
後、該シートを長さ方向に１３９℃の温度で５．０倍に
延伸し、次いで幅方向１６７℃の温度で８．０倍延伸
し、さらに１６０℃の温度で熱処理し厚み１０μｍの二
軸延伸フィルムを得た。続いてフィルムの両面に窒素と
二酸化炭素の混合気体（二酸化炭素の体積比８％）の雰
囲気中、４０℃のフィルム温度で１５Ｗ／ｍ２／ｍｉｎ
のコロナ放電処理を施した以外は実施例１と同様にして
実施した。結果を表１、２に示す。
０のポリプロピレン樹脂を、押出機温度２６０℃で溶融
押出し、７０℃のキャステングドラムにて冷却固化した
後、該シートを長さ方向に１３９℃の温度で５．０倍に
延伸し、次いで幅方向１６７℃の温度で８．０倍延伸
し、さらに１６０℃の温度で熱処理し厚み１０μｍの二
軸延伸フィルムを得た。続いてフィルムの両面に窒素と
二酸化炭素の混合気体（二酸化炭素の体積比８％）の雰
囲気中、４０℃のフィルム温度で１５Ｗ／ｍ２／ｍｉｎ
のコロナ放電処理を施した以外は実施例１と同様にして
実施した。結果を表１、２に示す。
【００３６】実施例４ キャスチングドラム温度を９６℃とした以外は実施例３
とまったく同様にしてフィルムを製膜し、該フィルムの
Ａ面に窒素と二酸化炭素の混合気体（二酸化炭素の体積
比１５％）の中に置き６０℃のフィルム温度で２６Ｗ／
ｍ２／ｍｉｎのコロナ放電処理を施した。続いてＢ面に
空気中で１０Ｗ／ｍ２／ｍｉｎのコロナ放電処理を施し
た以外は実施例１とまったく同様にして蒸着フィルムを
得た。結果を表１、２に示した。
とまったく同様にしてフィルムを製膜し、該フィルムの
Ａ面に窒素と二酸化炭素の混合気体（二酸化炭素の体積
比１５％）の中に置き６０℃のフィルム温度で２６Ｗ／
ｍ２／ｍｉｎのコロナ放電処理を施した。続いてＢ面に
空気中で１０Ｗ／ｍ２／ｍｉｎのコロナ放電処理を施し
た以外は実施例１とまったく同様にして蒸着フィルムを
得た。結果を表１、２に示した。
【００３７】比較例１ 実施例１で得た二軸延伸フィルムの両面を空気中でコロ
ナ放電した以外は実施例１とまったく同様にして実施し
た。結果を表１、２に示す。
ナ放電した以外は実施例１とまったく同様にして実施し
た。結果を表１、２に示す。
【００３８】比較例２ 実施例３の方法で製膜した二軸延伸フィルムのＡ面を窒
素と二酸化炭素の混合気体（二酸化炭素の体積比６％）
中で、７０℃のフィルム温度で２９Ｗ／ｍ２／ｍｉｎの
コロナ放電処理を施し、Ｂ面を空気中にて２０Ｗ／ｍ２
／ｍｉｎのコロナ放電処理を実施した以外は実施例１と
まったく同様にして実施した。結果を表１、２に示す。
素と二酸化炭素の混合気体（二酸化炭素の体積比６％）
中で、７０℃のフィルム温度で２９Ｗ／ｍ２／ｍｉｎの
コロナ放電処理を施し、Ｂ面を空気中にて２０Ｗ／ｍ２
／ｍｉｎのコロナ放電処理を実施した以外は実施例１と
まったく同様にして実施した。結果を表１、２に示す。
【００３９】比較例３ 実施例３の方法で製膜した二軸延伸フィルムのＡ面を窒
素雰囲気中で４０℃のフィルム温度で１５Ｗ／ｍ２／ｍ
ｉｎのコロナ放電処理を施し、Ｂ面を空気中にて２０Ｗ
ｍ２／ｍｉｎのコロナ放電処理を実施した以外は実施例
１とまったく同様にして実施した。結果を表１、２に示
す。
素雰囲気中で４０℃のフィルム温度で１５Ｗ／ｍ２／ｍ
ｉｎのコロナ放電処理を施し、Ｂ面を空気中にて２０Ｗ
ｍ２／ｍｉｎのコロナ放電処理を実施した以外は実施例
１とまったく同様にして実施した。結果を表１、２に示
す。
【００４０】比較例４ 実施例３の方法で製膜した二軸延伸フィルムのＡ面を窒
素と二酸化炭素の混合気体（二酸化炭素の体積比１０
％）の中に置き、６０℃のフィルム温度で２３Ｗ／ｍ２
／ｍｉｎのコロナ放電処理を施した。続いてＢ面を空気
中にて２９Ｗ／ｍ２／ｍｉｎでコロナ放電処理をした以
外は実施例１とまったく同様にして実施した。結果を表
１、２に示す。
素と二酸化炭素の混合気体（二酸化炭素の体積比１０
％）の中に置き、６０℃のフィルム温度で２３Ｗ／ｍ２
／ｍｉｎのコロナ放電処理を施した。続いてＢ面を空気
中にて２９Ｗ／ｍ２／ｍｉｎでコロナ放電処理をした以
外は実施例１とまったく同様にして実施した。結果を表
１、２に示す。
【００４１】比較例５ 比較例４のＢ面のコロナ放電処理強度を１０Ｗ／ｍ２／
ｍｉｎとした以外は実施例３とまったく同様にして実施
した。結果を表１、２に示す。
ｍｉｎとした以外は実施例３とまったく同様にして実施
した。結果を表１、２に示す。
【００４２】比較例６ アイソタクチック度９６．５％、極限粘度〔η〕＝２．
１０のポリプロピレン樹脂を、押出し温度２６０℃で溶
融押出し、２５℃のキャスチングドラムにて冷却固化し
た後、同時二軸延伸機を用いて、１５５℃の温度で縦６
倍、横８倍に延伸し１０μｍの二軸延伸フィルムを得
た。続いてフィルムの両面に窒素と二酸化炭素の混合気
体（二酸化炭素の体積比１０％）の雰囲気中、４０℃の
フィルム温度で２０Ｗ／ｍ２／ｍｉｎのコロナ放電処理
を実施した以外は実施例１とまったく同様に実施した。
結果を表１、２に示す。
１０のポリプロピレン樹脂を、押出し温度２６０℃で溶
融押出し、２５℃のキャスチングドラムにて冷却固化し
た後、同時二軸延伸機を用いて、１５５℃の温度で縦６
倍、横８倍に延伸し１０μｍの二軸延伸フィルムを得
た。続いてフィルムの両面に窒素と二酸化炭素の混合気
体（二酸化炭素の体積比１０％）の雰囲気中、４０℃の
フィルム温度で２０Ｗ／ｍ２／ｍｉｎのコロナ放電処理
を実施した以外は実施例１とまったく同様に実施した。
結果を表１、２に示す。
【００４３】比較例７ 二台の押出機を用意し、一台の押出機からＡ層の樹脂と
してアイソタクチック度９７．６％、極限粘度〔η〕＝
２．１０のポリプロピレンを２６０℃で押出し、もう一
つの押出機からＢ層の樹脂としてエチレン含有量０．８
重量％のエチレン・プロピレンランダム共重合体９６重
量％と高密度ポリエチレン４重量％の配合割合で重合し
て得られたエチレン・プロピレンブロック共重合体を押
出し温度２６０℃で溶融し、二層複合口金に導いて二層
積層シートとしたのち、５５℃のキャスチングドラムで
冷却固化させた後に、１４４℃の温度で長さ方向に４．
８倍の延伸を行ない、次いで幅方向に１６７℃の温度で
９．１倍延伸し、その後１５２℃で熱処理し、Ａ層厚み
９．６μｍ、Ｂ層厚み０．４μｍ、総厚み１０μｍのフ
ィルムを得た。続いてフィルムの両面に窒素を二酸化炭
素の混合気体（二酸化炭素の体積比１０％）の雰囲気
中、４０℃のフィルム温度で２０Ｗ／ｍ２／ｍｉｎのコ
ロナ放電処理を実施した以外は実施例１と全く同様に実
施した。結果を表１、２に示す。
してアイソタクチック度９７．６％、極限粘度〔η〕＝
２．１０のポリプロピレンを２６０℃で押出し、もう一
つの押出機からＢ層の樹脂としてエチレン含有量０．８
重量％のエチレン・プロピレンランダム共重合体９６重
量％と高密度ポリエチレン４重量％の配合割合で重合し
て得られたエチレン・プロピレンブロック共重合体を押
出し温度２６０℃で溶融し、二層複合口金に導いて二層
積層シートとしたのち、５５℃のキャスチングドラムで
冷却固化させた後に、１４４℃の温度で長さ方向に４．
８倍の延伸を行ない、次いで幅方向に１６７℃の温度で
９．１倍延伸し、その後１５２℃で熱処理し、Ａ層厚み
９．６μｍ、Ｂ層厚み０．４μｍ、総厚み１０μｍのフ
ィルムを得た。続いてフィルムの両面に窒素を二酸化炭
素の混合気体（二酸化炭素の体積比１０％）の雰囲気
中、４０℃のフィルム温度で２０Ｗ／ｍ２／ｍｉｎのコ
ロナ放電処理を実施した以外は実施例１と全く同様に実
施した。結果を表１、２に示す。
【００４４】比較例８ 実施例１で複合層の厚み（Ｂ層）を２．０μｍ、Ａ層の
厚み８．０μｍとした以外は実施例１と全く同様にして
実施した。結果を表１、２に示す。
厚み８．０μｍとした以外は実施例１と全く同様にして
実施した。結果を表１、２に示す。
【００４５】
【表１】
【００４６】
【表２】
【００４７】表１、２より、実施例１〜４では、ブロッ
キング剪断力が小さく、蒸着金属膜厚が均一で、接着力
も強く、かつ金属蒸着ブロッキングも小さく、蒸着時の
皺の発生もない優れたものであることが分かる。
キング剪断力が小さく、蒸着金属膜厚が均一で、接着力
も強く、かつ金属蒸着ブロッキングも小さく、蒸着時の
皺の発生もない優れたものであることが分かる。
【００４８】一方比較例１では少なくとも片面の表層の
原子構成比Ｏ／Ｃ、Ｎ／Ｃを特定量同時に保有していな
いと金属蒸着接着力および金属蒸着耐ブロッキング性に
劣ったものとなる。
原子構成比Ｏ／Ｃ、Ｎ／Ｃを特定量同時に保有していな
いと金属蒸着接着力および金属蒸着耐ブロッキング性に
劣ったものとなる。
【００４９】比較例２、３のように、フィルム表面のＯ
／Ｃの値が高すぎるとブロッキングしやすくなり、蒸着
時皺の発生が見られる。また低すぎると蒸着膜厚均一性
および金属蒸着耐ブロッキング性に劣ったものとなる。
／Ｃの値が高すぎるとブロッキングしやすくなり、蒸着
時皺の発生が見られる。また低すぎると蒸着膜厚均一性
および金属蒸着耐ブロッキング性に劣ったものとなる。
【００５０】比較例４、５のように、フィルム表面のＯ
／Ｃの値が高すぎると、ブロッキングしやすくなり蒸着
時皺の発生が見られる。またＯ／Ｃの値が低すぎると蒸
着付着力および蒸着膜の均一性に劣り、また金属蒸着耐
ブロッキング性の劣ったものとなる。
／Ｃの値が高すぎると、ブロッキングしやすくなり蒸着
時皺の発生が見られる。またＯ／Ｃの値が低すぎると蒸
着付着力および蒸着膜の均一性に劣り、また金属蒸着耐
ブロッキング性の劣ったものとなる。
【００５１】比較例６のようにフィルム表面の粗さが小
さすぎるとブロッキングしやすくなり、かつ金属蒸着耐
ブロッキング性に劣ったものとなる。
さすぎるとブロッキングしやすくなり、かつ金属蒸着耐
ブロッキング性に劣ったものとなる。
【００５２】また比較例７のようにフィルムの摩擦係数
が高いと、蒸着時に皺の発生が見られると共に金属蒸着
耐ブロッキング性にも劣ることが分かる。
が高いと、蒸着時に皺の発生が見られると共に金属蒸着
耐ブロッキング性にも劣ることが分かる。
【００５３】比較例８のようにフィルム表面の粗さが大
きすぎると蒸着膜厚均一性の劣ると共に金属蒸着耐ブロ
ッキング性にも劣ったものとなる。
きすぎると蒸着膜厚均一性の劣ると共に金属蒸着耐ブロ
ッキング性にも劣ったものとなる。
【００５４】
【発明の効果】本発明の両面蒸着用ポリプロピレンフィ
ルムは、フィルムの表面粗さ（Ｒａ）が０．０２５〜
０．１３６μｍ、Ａ面とＢ面の摩擦係数が０．７５以下
であり、かつ、該フィルムのＡ面の表層の原子構成比
が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１５〜０．３４、 窒素原子の数／炭素原子の数＝０．００５〜０．０８の
範囲であり、Ｂ面の表層の原子構成比が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１５〜０．３４、 窒素原子の数／炭素原子の数＝０．００５〜０．０８の
範囲であるか、または、Ｂ面の表層の原子構成比が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１０〜０．４０の範
囲、 とすることにより、ブロッキング剪段力が小さく、蒸着
金属膜厚が均一で、接着力も強く、かつ金属蒸着ブロッ
キングも小さく、蒸着時の皺の発生もない、優れたもの
となった。
ルムは、フィルムの表面粗さ（Ｒａ）が０．０２５〜
０．１３６μｍ、Ａ面とＢ面の摩擦係数が０．７５以下
であり、かつ、該フィルムのＡ面の表層の原子構成比
が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１５〜０．３４、 窒素原子の数／炭素原子の数＝０．００５〜０．０８の
範囲であり、Ｂ面の表層の原子構成比が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１５〜０．３４、 窒素原子の数／炭素原子の数＝０．００５〜０．０８の
範囲であるか、または、Ｂ面の表層の原子構成比が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１０〜０．４０の範
囲、 とすることにより、ブロッキング剪段力が小さく、蒸着
金属膜厚が均一で、接着力も強く、かつ金属蒸着ブロッ
キングも小さく、蒸着時の皺の発生もない、優れたもの
となった。
Claims (2)
- 【請求項１】 フィルムの両面の表面粗さ（Ｒａ）が
０．０２５〜０．１３６μｍ、フィルムの一方の面（Ａ
面）ともう一方の面（Ｂ面）の摩擦係数が０．７５以下
であり、かつ、該フィルムのＡ面の表層の原子構成比
が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１５〜０．３４、 窒素原子の数／炭素原子の数＝０．００５〜０．０８の
範囲であり、 Ｂ面の表層の原子構成比が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１０〜０．４０の範
囲、 にあることを特徴とする両面蒸着用ポリプロピレンフィ
ルム。 - 【請求項２】 Ｂ面の表層の原子構成比が、 酸素原子の数／炭素原子の数＝０．１５〜０．３４、 窒素原子の数／炭素原子の数＝０．００５〜０．０８の
範囲であるあることを特徴とする請求項１記載の両面蒸
着用ポリプロピレンフィルム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3043791A JPH0797539B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 両面蒸着用ポリプロピレンフィルム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3043791A JPH0797539B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 両面蒸着用ポリプロピレンフィルム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04280617A JPH04280617A (ja) | 1992-10-06 |
| JPH0797539B2 true JPH0797539B2 (ja) | 1995-10-18 |
Family
ID=12673570
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3043791A Expired - Fee Related JPH0797539B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 両面蒸着用ポリプロピレンフィルム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0797539B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001353807A (ja) * | 2000-06-14 | 2001-12-25 | Dainippon Printing Co Ltd | バリア性フィルムおよびそれを使用した積層材 |
| CN1311485C (zh) * | 2001-06-08 | 2007-04-18 | 松下电器产业株式会社 | 金属化膜电容器 |
-
1991
- 1991-03-08 JP JP3043791A patent/JPH0797539B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04280617A (ja) | 1992-10-06 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |