JPS6342721A - アンモニアの注入量制御装置 - Google Patents
アンモニアの注入量制御装置Info
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- JPS6342721A JPS6342721A JP61185326A JP18532686A JPS6342721A JP S6342721 A JPS6342721 A JP S6342721A JP 61185326 A JP61185326 A JP 61185326A JP 18532686 A JP18532686 A JP 18532686A JP S6342721 A JPS6342721 A JP S6342721A
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はアンモニアの注入量制御装置に係り、特に、排
ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）を除去する乾式脱硝装置
へアンモニア（ＮＨ，）を注入するアンモニアの注入量
制御装置に関するものである。
ガス中の窒素酸化物（ＮＯｘ）を除去する乾式脱硝装置
へアンモニア（ＮＨ，）を注入するアンモニアの注入量
制御装置に関するものである。
近年、我がｆｆｌにおいては重油供給せのひっ迫から石
油依存度の是正を計るために１従米の重油専焼から石炭
専焼、ＬＮＧ （液化天然ガス）専焼へと燃料を変換し
つつあり、特に事業用ボイラにおいては石炭専焼、ＬＮ
Ｇ専焼の大容量火力発電所が建設されている。
油依存度の是正を計るために１従米の重油専焼から石炭
専焼、ＬＮＧ （液化天然ガス）専焼へと燃料を変換し
つつあり、特に事業用ボイラにおいては石炭専焼、ＬＮ
Ｇ専焼の大容量火力発電所が建設されている。
ところが、石炭燃料は石油給料、ガス燃料に比べて燃料
性が悪いので排ガス中に含まれるＮＯｘ及び未燃分が発
生しやすく、特にＮＯｘの低減対策のために火炎の分割
、排ガスの再循環、二段燃焼及び炉内脱硝などを採用し
て緩慢な燃焼を行なわせてＮＯｘを低減することも行な
われている。
性が悪いので排ガス中に含まれるＮＯｘ及び未燃分が発
生しやすく、特にＮＯｘの低減対策のために火炎の分割
、排ガスの再循環、二段燃焼及び炉内脱硝などを採用し
て緩慢な燃焼を行なわせてＮＯｘを低減することも行な
われている。
そしてこの石炭専焼火力、ＬＮＧ専焼火力においては、
ボイラ負荷が常に全負荷で運転されるものは少なく、負
荷を７５チ負荷、５０％負荷、２５チ負向へと負荷を上
げ、下げして運転したり、運転を停止するなど、いわゆ
る毎日起動停止（ＤａｉｌｙＳｔａｒｔ ５ｔｏｐ以下
単にＬ）８８という）運転や、週末起動停止（Ｗｅｅｋ
ｌｙ’ ５ｔａｒｔ ５ｔｏｐ以下単にＷＳＳという）
運転を行なって中間負荷を担う火力発電プラントへ移行
しつつある。
ボイラ負荷が常に全負荷で運転されるものは少なく、負
荷を７５チ負荷、５０％負荷、２５チ負向へと負荷を上
げ、下げして運転したり、運転を停止するなど、いわゆ
る毎日起動停止（ＤａｉｌｙＳｔａｒｔ ５ｔｏｐ以下
単にＬ）８８という）運転や、週末起動停止（Ｗｅｅｋ
ｌｙ’ ５ｔａｒｔ ５ｔｏｐ以下単にＷＳＳという）
運転を行なって中間負荷を担う火力発電プラントへ移行
しつつある。
一方、この中間負荷火力用にはこの火力発電ボイラの他
に、起動特性のよいガスタービンと排熱回収ボイラな組
合せた、いわゆるコンバインドブランドも用いられ、Ｄ
ＳＳ運転やＷＳＳ運転を行なって電力需要の多い昼間の
み運転し、夜間は運転を停止する本のが建設されようと
している。
に、起動特性のよいガスタービンと排熱回収ボイラな組
合せた、いわゆるコンバインドブランドも用いられ、Ｄ
ＳＳ運転やＷＳＳ運転を行なって電力需要の多い昼間の
み運転し、夜間は運転を停止する本のが建設されようと
している。
ところが、この石炭４暁、ＬＮＧ辱焼の中間負荷用ボイ
ラ、ガスタービンにおいてもＮＯｘ排出濃度の規制強化
に伴ない、従来の燃焼改′４に加えて、ＮＨ，を還元剤
として触媒の存在下で脱硝を行なう乾式接触還元脱硝装
ｍを設置するプラントが増加している。
ラ、ガスタービンにおいてもＮＯｘ排出濃度の規制強化
に伴ない、従来の燃焼改′４に加えて、ＮＨ，を還元剤
として触媒の存在下で脱硝を行なう乾式接触還元脱硝装
ｍを設置するプラントが増加している。
それは石炭専焼ボイラにおいては燃料の燃焼性が悪いの
で、Ｎｏｘｌｉｔが増加し、ＬＮＦ専焼ボイラ。
で、Ｎｏｘｌｉｔが増加し、ＬＮＦ専焼ボイラ。
ガスタービンプラントにおいては酸素蓋が多く制温燃焼
を行なうために、石炭専焼ボイラと同様に、排ガス中に
は多量のＮＯｘを含有しているので、第３図に示す様な
脱硝装置が設置−される。
を行なうために、石炭専焼ボイラと同様に、排ガス中に
は多量のＮＯｘを含有しているので、第３図に示す様な
脱硝装置が設置−される。
第３図は脱硝装置が設置ｔされたボイラの代表的な煙風
道系統図である。
道系統図である。
空気ダクト１内の燃焼用空気は押込通風機２にて昇圧さ
れ、空気予熱器３にて排ガスダクト４の排ガスによって
加熱された後ウィンドボックス５よりボイラ６へ供給さ
れる。
れ、空気予熱器３にて排ガスダクト４の排ガスによって
加熱された後ウィンドボックス５よりボイラ６へ供給さ
れる。
一方ボイラ６内で燃焼した排ガスは、排ガスダクト４で
ＮＨ，注入管７からのＮＨ，によって脱硝されると共に
、下流に配噴した脱硝装［８内の触媒９において脱硝を
促進し、排ガス中のＮＯｘは除去されて空気予熱器３．
集塵機１０．誘引通風機１１で昇圧され大気へ放出され
る。
ＮＨ，注入管７からのＮＨ，によって脱硝されると共に
、下流に配噴した脱硝装［８内の触媒９において脱硝を
促進し、排ガス中のＮＯｘは除去されて空気予熱器３．
集塵機１０．誘引通風機１１で昇圧され大気へ放出され
る。
ところが、かかる脱硝装置ｊ１８は触媒９の種類によっ
ても多少反応温度範囲は異るが、酸も脱硝効率の＾い温
度範囲は３００〜４００℃の比較的高温で、温度範囲は
いたって狭いので、中間負荷火力用のボイラやコンバイ
ンドサイクルの様に常にＤＳＳ運転されるものにおいて
は、負荷変動によってθＦカス温度が常圧変動し、触媒
９０使用可能領域をはずれてしまう欠点がある。
ても多少反応温度範囲は異るが、酸も脱硝効率の＾い温
度範囲は３００〜４００℃の比較的高温で、温度範囲は
いたって狭いので、中間負荷火力用のボイラやコンバイ
ンドサイクルの様に常にＤＳＳ運転されるものにおいて
は、負荷変動によってθＦカス温度が常圧変動し、触媒
９０使用可能領域をはずれてしまう欠点がある。
この場合、触媒９の使用カス温度が高過ぎると、触媒９
の組織が変化して触媒９としての機能がそこなわれ、ま
た使用ガス温度が低すぎると排ガス中に存在する無水硫
酸（Ｓｏ、）と反応してやはり触媒９０機能か劣化する
。
の組織が変化して触媒９としての機能がそこなわれ、ま
た使用ガス温度が低すぎると排ガス中に存在する無水硫
酸（Ｓｏ、）と反応してやはり触媒９０機能か劣化する
。
一方、常にＤＳＳ運転やＷＳＳ運転される火力発電用ボ
イラ、コンバインドサイクルにおいては、排ガス量およ
びＮＯｘ濃度が費動じ、これによって脱硝性能の追従性
が悪くなる欠点がある。
イラ、コンバインドサイクルにおいては、排ガス量およ
びＮＯｘ濃度が費動じ、これによって脱硝性能の追従性
が悪くなる欠点がある。
それは、触媒９−ヒでのＮＯｘとＮＨ，の反応機構に起
因する排ガス量およびＮＯｘ濃夏が起動時、負荷変化時
のように変動する場合には、負荷変動に合わせてＮＨ，
注入量を変化させても脱硝性能が負荷変動に追従できな
いからである。
因する排ガス量およびＮＯｘ濃夏が起動時、負荷変化時
のように変動する場合には、負荷変動に合わせてＮＨ，
注入量を変化させても脱硝性能が負荷変動に追従できな
いからである。
これらの問題を回避するために、従来のＮＨ，の注入量
制御装置の代表的な例を第４図に示す。
制御装置の代表的な例を第４図に示す。
第４図において、入口ＮｏＸ＠Ｉ＆検出器１２で検出さ
れた入口ＮＯｘ濃度信号１３と、空気流量検出器】４で
検出された空気流ｊｉｔ−佃号１５を関数変換器１６で
変換、この変換した排ガス流量イど号１７を乗算器１８
で乗算して総Ｎ０８甘信号１９を算出する。一方入口Ｎ
Ｏｘ濃度１可号１３と出口ＮＯｘ濃度設定器２０からの
出口ＮＯｘ濃度設定信号２１によってモル比演算器２２
で先行モル比（ＮＯｘ量とＮＨ。
れた入口ＮＯｘ濃度信号１３と、空気流量検出器】４で
検出された空気流ｊｉｔ−佃号１５を関数変換器１６で
変換、この変換した排ガス流量イど号１７を乗算器１８
で乗算して総Ｎ０８甘信号１９を算出する。一方入口Ｎ
Ｏｘ濃度１可号１３と出口ＮＯｘ濃度設定器２０からの
出口ＮＯｘ濃度設定信号２１によってモル比演算器２２
で先行モル比（ＮＯｘ量とＮＨ。
童の比率）信号２３を算出し、これに出口ＮＯｘ濃度検
出器２４で検出された実測出口ＮＯｘ濃度信号２５と、
出口ＮＯｘ濃度設定器２０からの出口ＮＯｘ濃度設定信
号２１との偏差を調節計２６で修正し゛ た出口ＮＯｘ
（Ｍ差修正信号２７と、先に説明した先行モル比信号２
３を加算器２８で加算し、修正モル比信号２９を演算す
る。
出器２４で検出された実測出口ＮＯｘ濃度信号２５と、
出口ＮＯｘ濃度設定器２０からの出口ＮＯｘ濃度設定信
号２１との偏差を調節計２６で修正し゛ た出口ＮＯｘ
（Ｍ差修正信号２７と、先に説明した先行モル比信号２
３を加算器２８で加算し、修正モル比信号２９を演算す
る。
そして、この修正モル比信号２９と総ＮＯｘ量信号１９
と修正モル比信号２９を乗算器３０で乗算し必要ＮＨ，
流量信号３１を演算する。
と修正モル比信号２９を乗算器３０で乗算し必要ＮＨ，
流量信号３１を演算する。
この必要ＮＨ，流量信号３１とＮＨ，流量検出器３２で
検出された実測ＮＨ，流量信号３３を調節器３４で比較
し偏差を比例積分動作させ、必要弁開度の制＃信号３５
に変換し、ＮＨ，配管３６のＮＨ，流電調節弁３７の開
度を開、閉してアンモニアの注入量が制御されていた。
検出された実測ＮＨ，流量信号３３を調節器３４で比較
し偏差を比例積分動作させ、必要弁開度の制＃信号３５
に変換し、ＮＨ，配管３６のＮＨ，流電調節弁３７の開
度を開、閉してアンモニアの注入量が制御されていた。
この様に従来のＮＨ，注入量制御装置にお（・て（まＮ
Ｏｘ濃度が高く、ガス温度が低い起動時にお（・て第３
図の脱硝装［８を運転すると、リークＮＨ，濃度が異常
に高くなる欠点がある。
Ｏｘ濃度が高く、ガス温度が低い起動時にお（・て第３
図の脱硝装［８を運転すると、リークＮＨ，濃度が異常
に高くなる欠点がある。
第５図は縦軸に脱硝率、横軸にガス温度を示した特性曲
線図であり、第５図に示す様にガス温度が低い起動時に
は触媒の脱硝性能は低下する。
線図であり、第５図に示す様にガス温度が低い起動時に
は触媒の脱硝性能は低下する。
第６図は縦軸にＮＨ，濃度、ガス温度、ＮＯｘ濃度を示
し、横軸に時間を示した特性曲線図である。
し、横軸に時間を示した特性曲線図である。
第６図において、曲線Ａはガス温度曲線、曲線Ｂは脱硝
装置の入口ＮＯｘ濃度曲線、曲線Ｃは脱硝装置の出口Ｎ
Ｏｘ濃度曲線、曲信りはＮＨ，注入量曲線、曲線Ｅは脱
硝装置の出口のＮＨ，濃度曲線を示す。
装置の入口ＮＯｘ濃度曲線、曲線Ｃは脱硝装置の出口Ｎ
Ｏｘ濃度曲線、曲信りはＮＨ，注入量曲線、曲線Ｅは脱
硝装置の出口のＮＨ，濃度曲線を示す。
第６図に示す様に、ボイラ起動時はガス温度が低いため
ＮＨ，を注入しても第５図に示す様に脱硝性能は低い値
いとなり、この様な条件Ｆにおいて第４図に示す従来の
ＮＨ，注入量制御装置でＮＨ，を注入した場合、脱硝装
置の出口ＮＯｘ濃度が出口ＮＯｘ濃度曲線ＣのＦで示す
様に設定値迄低下しないため注入ＮＨ，竜はＮＨ，注入
量曲線りのＧで示す様に極端に増加し、脱硝・装置の出
口ＮＨ，濃度は出口ＮＲ濃度が曲線ＥのＨで示す様に異
常に高くなり、公害規制上好ましくない。
ＮＨ，を注入しても第５図に示す様に脱硝性能は低い値
いとなり、この様な条件Ｆにおいて第４図に示す従来の
ＮＨ，注入量制御装置でＮＨ，を注入した場合、脱硝装
置の出口ＮＯｘ濃度が出口ＮＯｘ濃度曲線ＣのＦで示す
様に設定値迄低下しないため注入ＮＨ，竜はＮＨ，注入
量曲線りのＧで示す様に極端に増加し、脱硝・装置の出
口ＮＨ，濃度は出口ＮＲ濃度が曲線ＥのＨで示す様に異
常に高くなり、公害規制上好ましくない。
従って近年のようにＤＳＳ運転やＷＳＳ運転を頻繁に行
ない、ガス温度が低いボイラ起動時等におけるＮＨ，注
入流電制＃装置としては適していない。
ない、ガス温度が低いボイラ起動時等におけるＮＨ，注
入流電制＃装置としては適していない。
本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするもので、
その目的とするところは、ボイラ等起動直後の排ガス温
度が低い場合でも脱硝装置出口のＮＨ，濃度を抑制し、
起動・停止時のＮＯｘ濃度を抑制することができるアン
モニアの注入量制御装置を提供するものである。
その目的とするところは、ボイラ等起動直後の排ガス温
度が低い場合でも脱硝装置出口のＮＨ，濃度を抑制し、
起動・停止時のＮＯｘ濃度を抑制することができるアン
モニアの注入量制御装置を提供するものである。
本発明は前述の目的を達成するために、加算器と乗算器
の間に切替器を設けると共に、出口ＮＨ。
の間に切替器を設けると共に、出口ＮＨ。
濃度検出器からの出口ＮＨ，！Ｉ＆信号と出口ＮＨ，設
定器からの出口ＮＨ，濃度設定信号からモル比補正１６
号を演算する調節計と、出口ＮＨ，濃度設定信号から先
行モル比信号を演算する先行モル比演算器と、モル比補
正偏号と先行モル比信号から修正モル比信号を演算する
モル比加算器とからなる起動時演算装置を設け、排ガス
湿層が低い場合は起動時演算装置に切替えて必要ＮＨ，
流賢を制御するようにしたものである。
定器からの出口ＮＨ，濃度設定信号からモル比補正１６
号を演算する調節計と、出口ＮＨ，濃度設定信号から先
行モル比信号を演算する先行モル比演算器と、モル比補
正偏号と先行モル比信号から修正モル比信号を演算する
モル比加算器とからなる起動時演算装置を設け、排ガス
湿層が低い場合は起動時演算装置に切替えて必要ＮＨ，
流賢を制御するようにしたものである。
以下、本発明の実施例を図面を用いて説明する。
第１図は本発明の実施例に係るアンモニアの注入量制御
装置の制御系統図、第２図は第１図の制御系統図におけ
る特性曲線図である。
装置の制御系統図、第２図は第１図の制御系統図におけ
る特性曲線図である。
第１図において、符号１から３７は第４図のものと同一
のものを示す。
のものを示す。
３８は加算器２８と乗算器３００間に設けた切替器、３
９は本発明になる起動時演算装置、４０は出口Ｎ比濃度
検出器、４１は出口ＮＨ，濃鹿栖号、４２は出口ＮＨ，
設定器、４３は出口ＮＨ，濃度設定信号、４４はモル比
補正１ｇ号、４５は調節計、４６は先行モル比信号、４
７は先行モル比演算器、４８は修正モル比信号、４９は
モル比加算器、５０はモニターリレーである。
９は本発明になる起動時演算装置、４０は出口Ｎ比濃度
検出器、４１は出口ＮＨ，濃鹿栖号、４２は出口ＮＨ，
設定器、４３は出口ＮＨ，濃度設定信号、４４はモル比
補正１ｇ号、４５は調節計、４６は先行モル比信号、４
７は先行モル比演算器、４８は修正モル比信号、４９は
モル比加算器、５０はモニターリレーである。
この様な構造において、起動時演算装首３９は、出ロＮ
Ｈ，濃度検出器４０．出口ＮＨ，濃度信号４１、出口Ｎ
Ｈ，設定器４２、出口ＮＨ，濃度設定信号４３、モル比
補正信号４４、調節計４５、先行モル比信号４６、先行
モル比演算器４７、修正モル比信号４８およびモル比加
算器４９によって構成され、この起動時演算装＃ｔ３９
はＤＳＳ運転やＷＳＳ運転時のように排ガス温度が低い
場合に切替器３８の接点ｂ ｙ ｃケ接続してＮＨ，注
入量が制御され、出口ＮＯｘ濃度設定信号２１と実測出
口ＮＯｘ濃度信号２５の偏差が零になると切替器３８の
接点ａ。
Ｈ，濃度検出器４０．出口ＮＨ，濃度信号４１、出口Ｎ
Ｈ，設定器４２、出口ＮＨ，濃度設定信号４３、モル比
補正信号４４、調節計４５、先行モル比信号４６、先行
モル比演算器４７、修正モル比信号４８およびモル比加
算器４９によって構成され、この起動時演算装＃ｔ３９
はＤＳＳ運転やＷＳＳ運転時のように排ガス温度が低い
場合に切替器３８の接点ｂ ｙ ｃケ接続してＮＨ，注
入量が制御され、出口ＮＯｘ濃度設定信号２１と実測出
口ＮＯｘ濃度信号２５の偏差が零になると切替器３８の
接点ａ。
ＣがＩＩ ％Ｎされ、接点す、ｃは切断されてＮＨ，の
注入量が制御される。
注入量が制御される。
第１図において、ガス温度が低いボイラ等起動時には出
口Ｎｕ−１．設定器４２により設定された出口ＮＨ，濃
度設定信号４３から先行モル比演算器４７により先行モ
ル比信号４６に変換する。一方出口ＮＨ３ｍ度噴出器４
０により検出された出口ＮＨ８濃度イ６号４１と先の出
口ＮＨ，濃度設定信号４３から調節計４５によりモル比
補正信号４４に変換し、モル比加蜂ｇ：；４９により先
の先行モル比信号４６を補正し修正モル比信号４８に変
棟する。この修正モル比信号４８と総Ｎ０ｘｔ信号１９
とを乗算器３０で乗算して起動時の必要Ｎ Ｈａ流量信
号３１とし、この必要ＮＨ，流量信号３１と実測ＮＨ，
流−Ｉｌ侶号３３の偏差を制御信号３５としてＮＨ，注
入流鎗を制御する。
口Ｎｕ−１．設定器４２により設定された出口ＮＨ，濃
度設定信号４３から先行モル比演算器４７により先行モ
ル比信号４６に変換する。一方出口ＮＨ３ｍ度噴出器４
０により検出された出口ＮＨ８濃度イ６号４１と先の出
口ＮＨ，濃度設定信号４３から調節計４５によりモル比
補正信号４４に変換し、モル比加蜂ｇ：；４９により先
の先行モル比信号４６を補正し修正モル比信号４８に変
棟する。この修正モル比信号４８と総Ｎ０ｘｔ信号１９
とを乗算器３０で乗算して起動時の必要Ｎ Ｈａ流量信
号３１とし、この必要ＮＨ，流量信号３１と実測ＮＨ，
流−Ｉｌ侶号３３の偏差を制御信号３５としてＮＨ，注
入流鎗を制御する。
ガス温度の一ヒ昇に伴ない脱硝性能も上昇し脱硝装置の
出口ＮＯｘ＄２も低下して来る。ここで、出口ＮＯｘ濃
度検出器２４で検出された実測出口ＮＯｘ濃度信号２５
と出口ＮＯｘ濃度設定器２０で設立された出口ＮＯｘ濃
度信号２１の偏差が零の場合モニターリレー５０で切替
器３８の接点なり、ｃからａ ＋ ｅに切替え第４図で
説明した制御と同一にＮＨ３江大甘がせ御される。
出口ＮＯｘ＄２も低下して来る。ここで、出口ＮＯｘ濃
度検出器２４で検出された実測出口ＮＯｘ濃度信号２５
と出口ＮＯｘ濃度設定器２０で設立された出口ＮＯｘ濃
度信号２１の偏差が零の場合モニターリレー５０で切替
器３８の接点なり、ｃからａ ＋ ｅに切替え第４図で
説明した制御と同一にＮＨ３江大甘がせ御される。
この様に排ガス温度が低い起動時においては、第１図の
起動時演′眸装酋３９によって必要ＮＨ，流鍍偏号３１
が従来のものよりも小さくなるので、第２図に示すａｎ
＜ Ｎ Ｈｓ注入讐曲線Ｉ） −Ｉで示す如く増７Ｊ
ｌｌＩＩｌｉ−は少なくなり、ガス温度曲線Ａ１人口Ｎ
Ｏｘ濃度曲線Ｂ１出ＤＮＯｘ濃度曲線Ｃが従来のものと
同様に、傷増しても、出口Ｎｎ、＊ｒｇ曲線Ｅはモ坦に
なり、リークＮＨ，のせも少なく二次公′痔も防出でと
る。
起動時演′眸装酋３９によって必要ＮＨ，流鍍偏号３１
が従来のものよりも小さくなるので、第２図に示すａｎ
＜ Ｎ Ｈｓ注入讐曲線Ｉ） −Ｉで示す如く増７Ｊ
ｌｌＩＩｌｉ−は少なくなり、ガス温度曲線Ａ１人口Ｎ
Ｏｘ濃度曲線Ｂ１出ＤＮＯｘ濃度曲線Ｃが従来のものと
同様に、傷増しても、出口Ｎｎ、＊ｒｇ曲線Ｅはモ坦に
なり、リークＮＨ，のせも少なく二次公′痔も防出でと
る。
本発明の実施例によれば、脱硝装置の出口ＮＨ。
葉を設定し、実際の出口ＮＨ，駄が設定値内に納まる様
ＮＨ，ｉｉが注入されるので、ガス温度が低く所定の脱
硝性能が得られないボイラ起動時であっても、出口リー
クＮＨｓ ｔが少なくなる。
ＮＨ，ｉｉが注入されるので、ガス温度が低く所定の脱
硝性能が得られないボイラ起動時であっても、出口リー
クＮＨｓ ｔが少なくなる。
更に琲ガス温度が上昇し所定の脱硝性能が得られ実際の
出口ＮＯｘ値が設定されたＮＯｘ値と等しくなった時点
では従来のアンモニア注入量の制御装置切替えて運転さ
れるので切替時のＮＯｘ変動もなくスムーズに運転でき
る。
出口ＮＯｘ値が設定されたＮＯｘ値と等しくなった時点
では従来のアンモニア注入量の制御装置切替えて運転さ
れるので切替時のＮＯｘ変動もなくスムーズに運転でき
る。
また、ガス温度が低いボイラ起ｍ ｉ！［ｆ＆から安定
した脱硝装置ｉｆｔの運転がり能となり、ボイラ等起動
時のＮ０Ｘｆも抑制することができる。
した脱硝装置ｉｆｔの運転がり能となり、ボイラ等起動
時のＮ０Ｘｆも抑制することができる。
不発明によればＤＳＳ運転Ｊｆｗｓｓ運転を行なって起
動・１亭１ｈ ｉ［後の排ガス温度が低くても、リーク
Ｎ Ｉｌ、−が少なくなり、起動・停止直後のＮＯｘで
・蕩北な抑制することができる。
動・１亭１ｈ ｉ［後の排ガス温度が低くても、リーク
Ｎ Ｉｌ、−が少なくなり、起動・停止直後のＮＯｘで
・蕩北な抑制することができる。
第１図は本発明の実施例に係るＮＨ，の注入量制御装置
の制御系統図、第２図は第１図の特性曲線図、第３図は
脱硝装置が設置されたボイラの代表的な煙風道系統図、
第４図は従来のＮＨ，の注入譬制御装首の制御系統図、
第５図は脱硝性能の温度特性曲線図、第６図は第４図の
特性曲線図である。 １２・・・・・・入口ＮＯｘ濃度検出器、１３・・・・
・・入口ＮＯｘ濃度信号、１４・・・・・・空気流ｆ検
出器、１５・・・・・・空気流を信号、１６・・・・・
・関数発生器、１７・・・甲排ガス流ｔａ号、１８・・
・・・・乗算器、１９・・・・・・総ＮＯｘ量信号、２
０・・・・・・出口ＮＯｘ＃度設定器、２１・・・・・
・出口ＮＯｘ＋！［設定信号、２２・・・・・・モル比
演眸器、２３・・・・・・先行モル比１ｇ号、２４・・
・・・・出口ＮＯｘ濃度検出器、２５・・・・・・実測
出口ＮＯｘ濃度信号、２６・・・・・・調節針、２７・
・・・・・出口ＮＯｘ偏差修正信号、２８・・・・・・
加算器、２９・・・・・・＋ｈ ｉＥモル比佃号、３０
・・・・・・乗算器、３１・・・・・・必埜ＮＨ１流量
イぎ号、３２・・・・・・Ｎ Ｈｓ流量検出器、３３・
・・・・・実測ＮＨ１ぴｔ峻信号、３７・・・・・・Ｎ
Ｈ，流１調＊Ｉ’ｉ ７Ｆ、３８・・・・・・切替器、
３９・・・・・・起動時演算装置、４０・・・・・・出
口ＮＨ，濃度検出器、４１・・・・・・出口ＮＨ，濃度
信号、４２・・・・・・出口ＮＨ，設定器、４３・・・
・・・出口ＮＨ，＄２設定信号、４４・・・・・・モル
比補正イ＝号、４５・・・・・・調節計、４６・・・・
・・先行モル比信号、４７・・・・・・先行モル比演算
器、４８・・・・・・修正モル比信号、４９・・・・・
・モル比加算器。
の制御系統図、第２図は第１図の特性曲線図、第３図は
脱硝装置が設置されたボイラの代表的な煙風道系統図、
第４図は従来のＮＨ，の注入譬制御装首の制御系統図、
第５図は脱硝性能の温度特性曲線図、第６図は第４図の
特性曲線図である。 １２・・・・・・入口ＮＯｘ濃度検出器、１３・・・・
・・入口ＮＯｘ濃度信号、１４・・・・・・空気流ｆ検
出器、１５・・・・・・空気流を信号、１６・・・・・
・関数発生器、１７・・・甲排ガス流ｔａ号、１８・・
・・・・乗算器、１９・・・・・・総ＮＯｘ量信号、２
０・・・・・・出口ＮＯｘ＃度設定器、２１・・・・・
・出口ＮＯｘ＋！［設定信号、２２・・・・・・モル比
演眸器、２３・・・・・・先行モル比１ｇ号、２４・・
・・・・出口ＮＯｘ濃度検出器、２５・・・・・・実測
出口ＮＯｘ濃度信号、２６・・・・・・調節針、２７・
・・・・・出口ＮＯｘ偏差修正信号、２８・・・・・・
加算器、２９・・・・・・＋ｈ ｉＥモル比佃号、３０
・・・・・・乗算器、３１・・・・・・必埜ＮＨ１流量
イぎ号、３２・・・・・・Ｎ Ｈｓ流量検出器、３３・
・・・・・実測ＮＨ１ぴｔ峻信号、３７・・・・・・Ｎ
Ｈ，流１調＊Ｉ’ｉ ７Ｆ、３８・・・・・・切替器、
３９・・・・・・起動時演算装置、４０・・・・・・出
口ＮＨ，濃度検出器、４１・・・・・・出口ＮＨ，濃度
信号、４２・・・・・・出口ＮＨ，設定器、４３・・・
・・・出口ＮＨ，＄２設定信号、４４・・・・・・モル
比補正イ＝号、４５・・・・・・調節計、４６・・・・
・・先行モル比信号、４７・・・・・・先行モル比演算
器、４８・・・・・・修正モル比信号、４９・・・・・
・モル比加算器。
Claims (1)
- 空気流量検出器からの空気流量信号を基に関数発生器
で変換した排ガス流量信号と入口ＮＯ＿ｘ濃度検出器か
らの入口ＮＯ＿ｘ濃度信号によつて総ＮＯ＿ｘ量信号を
演算する乗算器と、出口ＮＯ＿ｘ濃度設定器からの出口
ＮＯ＿ｘ濃度設定信号と出口ＮＯ＿ｘ濃度検出器からの
実測出口ＮＯ＿ｘ信号から出口ＮＯ＿ｘ偏差修正信号を
演算する調節計と、入口ＮＯ＿ｘ濃度信号と出口ＮＯ＿
ｘ濃度設定信号から先行モル比信号を演算するモル比演
算器と、先行モル比信号と出口ＮＯ＿ｘ偏差修正信号か
ら修正モル比信号を演算する加算器と、総ＮＯ＿ｘ量信
号と修正モル比信号から必要ＮＨ＿３流量信号を演算す
る乗算器とを設け、必要ＮＨ＿３流量信号とＮＨ＿３流
量検出器からの実測ＮＨ＿３流量信号との偏差によりＮ
Ｈ＿３流量調節弁を開・閉するものにおいて、前記加算
器と乗算器の間に切替器を設けると共に、出口ＮＨ＿３
濃度検出器からの出口ＮＨ＿３濃度信号と出口ＮＨ＿３
設定器からの出口ＮＨ＿３濃度設定信号からモル比補正
信号を演算する調節計と、出口ＮＨ＿３濃度設定信号か
ら先行モル比信号を演算する先行モル比演算器と、モル
比補正信号と先行モル比信号から修正モル比信号を演算
するモル比加算器とからなる起動時演算装置を設け、排
ガス温度が低い場合は起動時演算装置に切替えて必要Ｎ
Ｈ＿３流量を制御するようにしたことを特徴とするアン
モニアの注入量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61185326A JPH0811171B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | アンモニアの注入量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61185326A JPH0811171B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | アンモニアの注入量制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6342721A true JPS6342721A (ja) | 1988-02-23 |
| JPH0811171B2 JPH0811171B2 (ja) | 1996-02-07 |
Family
ID=16168868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61185326A Expired - Fee Related JPH0811171B2 (ja) | 1986-08-08 | 1986-08-08 | アンモニアの注入量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0811171B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02198310A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-06 | Fuji Electric Co Ltd | 対象物検査装置 |
| JP2010115611A (ja) * | 2008-11-14 | 2010-05-27 | Babcock Hitachi Kk | 脱硝装置 |
| WO2018025315A1 (ja) * | 2016-08-01 | 2018-02-08 | 株式会社エコ・サポート | 評価試験装置及び評価試験システム |
| JP2018161634A (ja) * | 2017-03-27 | 2018-10-18 | 株式会社東芝 | 脱硝制御装置および脱硝制御方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61153124A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-11 | Toyota Motor Corp | 無触媒脱硝法におけるｎｈ↓３注入量制御方法 |
-
1986
- 1986-08-08 JP JP61185326A patent/JPH0811171B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61153124A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-11 | Toyota Motor Corp | 無触媒脱硝法におけるｎｈ↓３注入量制御方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02198310A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-06 | Fuji Electric Co Ltd | 対象物検査装置 |
| JP2010115611A (ja) * | 2008-11-14 | 2010-05-27 | Babcock Hitachi Kk | 脱硝装置 |
| WO2018025315A1 (ja) * | 2016-08-01 | 2018-02-08 | 株式会社エコ・サポート | 評価試験装置及び評価試験システム |
| JPWO2018025315A1 (ja) * | 2016-08-01 | 2019-02-14 | 株式会社エコ・サポート | 評価試験装置及び評価試験システム |
| JP2018161634A (ja) * | 2017-03-27 | 2018-10-18 | 株式会社東芝 | 脱硝制御装置および脱硝制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0811171B2 (ja) | 1996-02-07 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |