JPH08120385A - 展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金 - Google Patents
展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金Info
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- JPH08120385A JPH08120385A JP26055494A JP26055494A JPH08120385A JP H08120385 A JPH08120385 A JP H08120385A JP 26055494 A JP26055494 A JP 26055494A JP 26055494 A JP26055494 A JP 26055494A JP H08120385 A JPH08120385 A JP H08120385A
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- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 （Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 および（Ｚｒ，Ｔｉ）
Ａｌ3 の両方の巨大化合物の発生を防止することのでき
る展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金を提供する。 【構成】 展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金中に含
まれるＭｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴｉが下記（１）式およ
び（２）式を満足する。 ［Ｍｎ］＋３．２５［Ｃｒ］＜０．７５６ …
（１） ［Ｚｒ］＋０．９０９［Ｔｉ］＜０．１４２ …
（２） 但し、［ ］は、夫々の元素の含有量（重量％）を表
す。
Ａｌ3 の両方の巨大化合物の発生を防止することのでき
る展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金を提供する。 【構成】 展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金中に含
まれるＭｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴｉが下記（１）式およ
び（２）式を満足する。 ［Ｍｎ］＋３．２５［Ｃｒ］＜０．７５６ …
（１） ［Ｚｒ］＋０．９０９［Ｔｉ］＜０．１４２ …
（２） 但し、［ ］は、夫々の元素の含有量（重量％）を表
す。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、航空機や車両等に使用
される展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金に関するも
のであり、特に化学成分組成を適切に制御することによ
って、初晶巨大化合物の発生を防止することに成功した
展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金に関するものであ
る。
される展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金に関するも
のであり、特に化学成分組成を適切に制御することによ
って、初晶巨大化合物の発生を防止することに成功した
展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】板材、棒材および型材等として用いられ
る展伸用Ａｌ合金のなかで、特にＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃ
ｕ系合金は、強度等の諸特性に優れていることから、航
空機や車両等に幅広く使用されている。この様なＡｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金においては、強度、耐応力腐食
割れ性および溶接性等を改善する為に、主要合金元素で
あるＺｎ，ＭｇおよびＣｕ以外に、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒお
よびＴｉ等の合金元素が添加されるのが一般的であり、
現在ではこれらの元素を含有した合金が実用化されてい
る。
る展伸用Ａｌ合金のなかで、特にＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃ
ｕ系合金は、強度等の諸特性に優れていることから、航
空機や車両等に幅広く使用されている。この様なＡｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金においては、強度、耐応力腐食
割れ性および溶接性等を改善する為に、主要合金元素で
あるＺｎ，ＭｇおよびＣｕ以外に、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒお
よびＴｉ等の合金元素が添加されるのが一般的であり、
現在ではこれらの元素を含有した合金が実用化されてい
る。
【０００３】このようにＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金
は、Ｍｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴｉ等の合金元素が添加さ
れるのであるが、これらの元素は強度、耐応力腐食割れ
性および溶接性等が最も良好となる様に適正な含有量が
設定されている。例えば、代表的なＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−
Ｃｕ系合金である７０７５合金の場合、そのＪＩＳ規格
値は、下記表１に示す通りである。
は、Ｍｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴｉ等の合金元素が添加さ
れるのであるが、これらの元素は強度、耐応力腐食割れ
性および溶接性等が最も良好となる様に適正な含有量が
設定されている。例えば、代表的なＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−
Ｃｕ系合金である７０７５合金の場合、そのＪＩＳ規格
値は、下記表１に示す通りである。
【０００４】
【表１】
【０００５】しかしながら、表１に示した様な規格値に
化学成分を調整しても、次の様な不都合が発生すること
がある。即ち、上記規格値に化学成分を調整した合金溶
湯を溶製し、半連続鋳造法等の一般的な方法によって鋳
造して鋳塊を製造しても、鋳塊内には凝固時に巨大な金
属間化合物（以下、巨大化合物と呼ぶ）が生成するとい
う問題がある。この様な巨大化合物は、通常数１０〜数
１００μｍの大きさになり、極端な場合には数ｍｍに達
することがある。この様な巨大化合物が鋳塊内に存在す
ると、その後の圧延、押出し、鍛造等の加工々程中にも
巨大化合物は消失することなく、最終製品の板材や押出
し材等の加工材中に残存することになる。最終製品中に
残存したこれらの巨大化合物は、鉄鋼等の金属材料中に
おける非金属介在物と同様に、最終製品の強度、延性、
靭性および疲労強度等の諸特性を劣化させたり、信頼性
を低下することになる。例えば、巨大化合物の発生が多
く、鋳塊全体に存在する場合には、その鋳造塊から押出
し等の加工々程を経て製造された製品若しくは部品は、
必ず巨大化合物を含むことになるので、これらの巨大化
合物が疲労破壊の起点となったり、亀裂の進展を助長す
るので、疲労強度の低下を引き起こすことになる。また
巨大化合物の発生が比較的少なく、鋳塊内に局部的に散
在する場合には、巨大化合物を含む部分の鋳塊から製造
された製品若しくは部品は、含まない製品や部品に比べ
て、疲労強度特性が低くなってしまう。この様に、巨大
化合物が発生すると、その発生の程度によって、健全な
特性を示す製品や部品の歩留りが変化してしまい、安定
して信頼性の高い製品や部品を供給することが困難にな
ってしまう。しかも巨大化合物は、圧延、押出し、鍛造
等の加工々程の際に割れの原因になり、加工性を著しく
阻害するものである。
化学成分を調整しても、次の様な不都合が発生すること
がある。即ち、上記規格値に化学成分を調整した合金溶
湯を溶製し、半連続鋳造法等の一般的な方法によって鋳
造して鋳塊を製造しても、鋳塊内には凝固時に巨大な金
属間化合物（以下、巨大化合物と呼ぶ）が生成するとい
う問題がある。この様な巨大化合物は、通常数１０〜数
１００μｍの大きさになり、極端な場合には数ｍｍに達
することがある。この様な巨大化合物が鋳塊内に存在す
ると、その後の圧延、押出し、鍛造等の加工々程中にも
巨大化合物は消失することなく、最終製品の板材や押出
し材等の加工材中に残存することになる。最終製品中に
残存したこれらの巨大化合物は、鉄鋼等の金属材料中に
おける非金属介在物と同様に、最終製品の強度、延性、
靭性および疲労強度等の諸特性を劣化させたり、信頼性
を低下することになる。例えば、巨大化合物の発生が多
く、鋳塊全体に存在する場合には、その鋳造塊から押出
し等の加工々程を経て製造された製品若しくは部品は、
必ず巨大化合物を含むことになるので、これらの巨大化
合物が疲労破壊の起点となったり、亀裂の進展を助長す
るので、疲労強度の低下を引き起こすことになる。また
巨大化合物の発生が比較的少なく、鋳塊内に局部的に散
在する場合には、巨大化合物を含む部分の鋳塊から製造
された製品若しくは部品は、含まない製品や部品に比べ
て、疲労強度特性が低くなってしまう。この様に、巨大
化合物が発生すると、その発生の程度によって、健全な
特性を示す製品や部品の歩留りが変化してしまい、安定
して信頼性の高い製品や部品を供給することが困難にな
ってしまう。しかも巨大化合物は、圧延、押出し、鍛造
等の加工々程の際に割れの原因になり、加工性を著しく
阻害するものである。
【０００６】上記の様に有害な巨大化合物に関しては、
これまでにもいくつかのＡｌ合金系について比較的詳細
に調査されており、以下に示す様な報告がなされてい
る。まずＡｌ−Ｍｎ系３００４合金では、巨大化合物は
凝固時にα−Ａｌが晶出する以前に晶出する初晶化合物
であり、その組成は（Ｆｅ，Ｍｎ）Ａｌ6 であると報告
されている（例えば、吉川等：「軽金属」，第３３巻
（１９８３）１０号、第６０２〜６０９頁）。またＡｌ
−Ｍｇ系５０８３合金では、巨大化合物は初晶の（Ｃ
ｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 化合物であると報告されている。更
に、高力系のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系ＪＩＳ７Ｎ０１合金で
は、巨大化合物はＴｉを含有した（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3
系の初晶化合物であり、この巨大化合物の発生を防止す
るには、Ｔｉ，Ｚｒ量の抑制、制御が効果的であるとさ
れている（例えば、軽金属学会 研究部会報告書Ｎｏ．
６，１９８１，Ｐ３３）。但し、この報告には、その制
御の目標値について、Ｚｒに関しては定量的な値が提案
されているものの、Ｔｉに関しては明確な定量値は明ら
かにされていない。
これまでにもいくつかのＡｌ合金系について比較的詳細
に調査されており、以下に示す様な報告がなされてい
る。まずＡｌ−Ｍｎ系３００４合金では、巨大化合物は
凝固時にα−Ａｌが晶出する以前に晶出する初晶化合物
であり、その組成は（Ｆｅ，Ｍｎ）Ａｌ6 であると報告
されている（例えば、吉川等：「軽金属」，第３３巻
（１９８３）１０号、第６０２〜６０９頁）。またＡｌ
−Ｍｇ系５０８３合金では、巨大化合物は初晶の（Ｃ
ｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 化合物であると報告されている。更
に、高力系のＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系ＪＩＳ７Ｎ０１合金で
は、巨大化合物はＴｉを含有した（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3
系の初晶化合物であり、この巨大化合物の発生を防止す
るには、Ｔｉ，Ｚｒ量の抑制、制御が効果的であるとさ
れている（例えば、軽金属学会 研究部会報告書Ｎｏ．
６，１９８１，Ｐ３３）。但し、この報告には、その制
御の目標値について、Ｚｒに関しては定量的な値が提案
されているものの、Ｔｉに関しては明確な定量値は明ら
かにされていない。
【０００７】一方、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系にＣｕを添加し
たＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系７０７５合金では、巨大化
合物は５０８３合金と同じく、初晶の（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａ
ｌ7化合物であると報告されている［例えば、(a)M.K.B.
Day:J.I.M 85(1956-57),263、(b)L.E.Steele,.et al:J.
I.M 88(1959-60),260、(c)Donald J Beerntsen :Metall
urgical Transaction B 8B(1977)687、(d) 吉川等：
「軽金属」，第２９巻（１９７９）４号、第１４４〜１
５２頁等］。またＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系７０７５合
金における巨大化合物の発生を防止する方法として、
（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ 7 相の初晶線以下にＭｎやＣｒを低
減、抑制することが必要であるとされ、これまでに種々
の初晶線に関する式が提案されている。更に、Ａｌ−Ｚ
ｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系７０７５合金にＺｒを添加すると、
（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 初晶化合物の生成を抑制できると
の報告もされている［例えば、寺井，馬場：住友軽金属
技報vol.５，Ｎo.４（１９６４），Ｐ２８５］。
たＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系７０７５合金では、巨大化
合物は５０８３合金と同じく、初晶の（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａ
ｌ7化合物であると報告されている［例えば、(a)M.K.B.
Day:J.I.M 85(1956-57),263、(b)L.E.Steele,.et al:J.
I.M 88(1959-60),260、(c)Donald J Beerntsen :Metall
urgical Transaction B 8B(1977)687、(d) 吉川等：
「軽金属」，第２９巻（１９７９）４号、第１４４〜１
５２頁等］。またＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系７０７５合
金における巨大化合物の発生を防止する方法として、
（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ 7 相の初晶線以下にＭｎやＣｒを低
減、抑制することが必要であるとされ、これまでに種々
の初晶線に関する式が提案されている。更に、Ａｌ−Ｚ
ｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系７０７５合金にＺｒを添加すると、
（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 初晶化合物の生成を抑制できると
の報告もされている［例えば、寺井，馬場：住友軽金属
技報vol.５，Ｎo.４（１９６４），Ｐ２８５］。
【０００８】上述した様に、これまでの報告によれば、
巨大化合物は初晶として晶出する金属間化合物であり、
その組成は合金系によって種々異なるものの、各合金系
についていずれも１種類の巨大化合物が生成するとさ
れ、その防止の為の初晶線が提案されていた。
巨大化合物は初晶として晶出する金属間化合物であり、
その組成は合金系によって種々異なるものの、各合金系
についていずれも１種類の巨大化合物が生成するとさ
れ、その防止の為の初晶線が提案されていた。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら本発明者
らが、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系７０７５合金における
巨大化合物の発生状況について検討したところ、（Ｃ
ｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 初晶化合物という１種類の巨大化合物
のみを対象にした初晶線に基づいてＭｎやＣｒの含有量
のみを低減するという従来の方法では、巨大化合物の発
生を完全に防止することはできないことが判明した。ま
たＺｒの添加は、前述の様な（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 化合
物の生成抑制効果は認められないことも明らかにした。
らが、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系７０７５合金における
巨大化合物の発生状況について検討したところ、（Ｃ
ｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 初晶化合物という１種類の巨大化合物
のみを対象にした初晶線に基づいてＭｎやＣｒの含有量
のみを低減するという従来の方法では、巨大化合物の発
生を完全に防止することはできないことが判明した。ま
たＺｒの添加は、前述の様な（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 化合
物の生成抑制効果は認められないことも明らかにした。
【００１０】その原因について検討したところ、Ａｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金では、前述の様な（Ｃｒ，Ｍ
ｎ）Ａｌ7 化合物以外に、（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 の巨大
化合物が新たに発生する為であると考えられた。こうし
たことから、上記両者の巨大化合物の発生を同時に防止
する方法を確立しなければならないという新たな問題に
遭遇したのである。
Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金では、前述の様な（Ｃｒ，Ｍ
ｎ）Ａｌ7 化合物以外に、（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 の巨大
化合物が新たに発生する為であると考えられた。こうし
たことから、上記両者の巨大化合物の発生を同時に防止
する方法を確立しなければならないという新たな問題に
遭遇したのである。
【００１１】本発明はこうした状況の下になされたもの
であって、その目的は、（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 および
（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 の両方の巨大化合物の発生を防止
することのできる展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金
を提供することにある。
であって、その目的は、（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 および
（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 の両方の巨大化合物の発生を防止
することのできる展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金
を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成した本発
明のＡｌ合金とは、Ｚｎ：５．１〜６．１％，Ｍｇ：
２．１〜２．９％，Ｃｕ：１．２〜２．０％を夫々含有
すると共に、Ｓｉ：０．４０％未満およびＦｅ：０．５
０％未満に夫々抑制し、且つＭｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴ
ｉを含有する展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金にお
いて、前記Ｍｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴｉが下記（１）式
および（２）式を満足する点に要旨を有するものであ
る。 ［Ｍｎ］＋３．２５［Ｃｒ］＜０．７５６ …（１） ［Ｚｒ］＋０．９０９［Ｔｉ］＜０．１４２ …（２） 但し、［ ］は、夫々の元素の含有量（重量％）を表
す。
明のＡｌ合金とは、Ｚｎ：５．１〜６．１％，Ｍｇ：
２．１〜２．９％，Ｃｕ：１．２〜２．０％を夫々含有
すると共に、Ｓｉ：０．４０％未満およびＦｅ：０．５
０％未満に夫々抑制し、且つＭｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴ
ｉを含有する展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金にお
いて、前記Ｍｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴｉが下記（１）式
および（２）式を満足する点に要旨を有するものであ
る。 ［Ｍｎ］＋３．２５［Ｃｒ］＜０．７５６ …（１） ［Ｚｒ］＋０．９０９［Ｔｉ］＜０．１４２ …（２） 但し、［ ］は、夫々の元素の含有量（重量％）を表
す。
【００１３】
【作用】本発明者らは、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系７０
７５合金について、上記の両化合物の生成挙動を検討し
た。その結果、まず（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 系初晶化合物
の初晶線は、下記（３）式で表わされることを明らかに
した。即ち、下記（３）式で表わされる初晶線よりもＣ
ｒやＭｎの含有量が少なくなる領域（即ち、前記（１）
式を満足する領域）では、（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 系初晶
化合物は発生しなかったのである。 ［Ｍｎ］＋３．２５［Ｃｒ］＝０．７５６ …（３） 但し、［ ］は、夫々の元素の含有量（重量％）を表
す。
７５合金について、上記の両化合物の生成挙動を検討し
た。その結果、まず（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 系初晶化合物
の初晶線は、下記（３）式で表わされることを明らかに
した。即ち、下記（３）式で表わされる初晶線よりもＣ
ｒやＭｎの含有量が少なくなる領域（即ち、前記（１）
式を満足する領域）では、（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 系初晶
化合物は発生しなかったのである。 ［Ｍｎ］＋３．２５［Ｃｒ］＝０．７５６ …（３） 但し、［ ］は、夫々の元素の含有量（重量％）を表
す。
【００１４】又前記（１）式を満足する領域内におい
て、（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 系初晶化合物の生成挙動につ
いて調査したところ、（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 系初晶化合
物の初晶線は、下記（４）式で表わされることを明らか
にした。即ち、下記（４）式で表わされる初晶線よりも
ＺｒやＴｉの含有量が少なくなる領域（即ち、前記
（２）式を満足する領域）では、（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3
系初晶化合物は発生しなかったのである。 ［Ｚｒ］＋０．９０９［Ｔｉ］＝０．１４２ …（４） 但し、［ ］は、夫々の元素の含有量（重量％）を表
す。上記（１）式および（２）式で表される本発明の規
定領域を、図１および図２の夫々にＪＩＳ規格領域と共
に示す。
て、（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 系初晶化合物の生成挙動につ
いて調査したところ、（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 系初晶化合
物の初晶線は、下記（４）式で表わされることを明らか
にした。即ち、下記（４）式で表わされる初晶線よりも
ＺｒやＴｉの含有量が少なくなる領域（即ち、前記
（２）式を満足する領域）では、（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3
系初晶化合物は発生しなかったのである。 ［Ｚｒ］＋０．９０９［Ｔｉ］＝０．１４２ …（４） 但し、［ ］は、夫々の元素の含有量（重量％）を表
す。上記（１）式および（２）式で表される本発明の規
定領域を、図１および図２の夫々にＪＩＳ規格領域と共
に示す。
【００１５】即ち、本発明によれば、合金中に含まれる
Ｍｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴｉを前記（１）式および
（２）式を満足する様に制御することによって、（Ｃ
ｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 及び（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 の両方の巨
大化合物の発生を防止することができたのである。
Ｍｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴｉを前記（１）式および
（２）式を満足する様に制御することによって、（Ｃ
ｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 及び（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 の両方の巨
大化合物の発生を防止することができたのである。
【００１６】尚本発明の合金は、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃ
ｕ系７０７５合金の改良を目指してなされたものであ
り、従ってＺｎ，Ｍｇ，Ｃｕ等の基本成分やＳｉやＦｅ
については、７０７５合金の含有量範囲に準ずるもので
ある。また本発明の合金には、Ｐｂ，Ｂｉ，Ｎｉ，Ｖ等
の不純物元素が不可避的に含まれるが、これらの不純物
が多くなると巨大化合物の発生を抑制した本発明の効果
が相殺されることになるので、できるだけ低減すること
が好ましく、こうした観点からこれらの不純物は０．０
５％以下とすべきである。
ｕ系７０７５合金の改良を目指してなされたものであ
り、従ってＺｎ，Ｍｇ，Ｃｕ等の基本成分やＳｉやＦｅ
については、７０７５合金の含有量範囲に準ずるもので
ある。また本発明の合金には、Ｐｂ，Ｂｉ，Ｎｉ，Ｖ等
の不純物元素が不可避的に含まれるが、これらの不純物
が多くなると巨大化合物の発生を抑制した本発明の効果
が相殺されることになるので、できるだけ低減すること
が好ましく、こうした観点からこれらの不純物は０．０
５％以下とすべきである。
【００１７】以下本発明を実施例によって更に詳細に説
明するが、本発明は下記実施例によって限定されるもの
ではなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
明するが、本発明は下記実施例によって限定されるもの
ではなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００１８】
【実施例】表２および表３に示す化学成分組成のＡｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金の溶湯を溶製し、通常の連続鋳
造法によって、厚さ：３００ｍｍ、幅：６００ｍｍ、長
さ：３ｍの鋳塊を造塊した。得られた鋳塊内部を顕微鏡
観察し、巨大化合物の発生の有無を調査した。このとき
巨大化合物の調査は、長さ方向中央部において３００×
６００×２０（ｍｍ）の試料を切り出し、この試料の幅
方向中央部を表面から中央部について顕微鏡観察するこ
とにより行なった。その結果を、表４に併記する。
Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金の溶湯を溶製し、通常の連続鋳
造法によって、厚さ：３００ｍｍ、幅：６００ｍｍ、長
さ：３ｍの鋳塊を造塊した。得られた鋳塊内部を顕微鏡
観察し、巨大化合物の発生の有無を調査した。このとき
巨大化合物の調査は、長さ方向中央部において３００×
６００×２０（ｍｍ）の試料を切り出し、この試料の幅
方向中央部を表面から中央部について顕微鏡観察するこ
とにより行なった。その結果を、表４に併記する。
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】これらの結果から、次の様に考察できた。
まずＮｏ．１〜７の合金は、本発明で規定する（１）式
および（２）式を満足しない比較例であり、（Ｍｎ，Ｃ
ｒ）Ａｌ7 および（Ｔｉ，Ｚｒ）Ａｌ3 の両方の巨大化
合物が発生していることがわかる。またＮｏ．８〜１４
の合金は、本発明で規定する（１）式は満足するが、
（２）式を満足しない比較例であり、（Ｍｎ，Ｃｒ）Ａ
ｌ7 の巨大化合物の発生は認められないが、（Ｔｉ，Ｚ
ｒ）Ａｌ3 の巨大化合物が発生していることがわかる。
これらに対し、本発明で規定する要件を満足する実施例
の合金（Ｎｏ．１５〜２０）は、いずれの巨大化合物の
発生が認められないことがわかる。
まずＮｏ．１〜７の合金は、本発明で規定する（１）式
および（２）式を満足しない比較例であり、（Ｍｎ，Ｃ
ｒ）Ａｌ7 および（Ｔｉ，Ｚｒ）Ａｌ3 の両方の巨大化
合物が発生していることがわかる。またＮｏ．８〜１４
の合金は、本発明で規定する（１）式は満足するが、
（２）式を満足しない比較例であり、（Ｍｎ，Ｃｒ）Ａ
ｌ7 の巨大化合物の発生は認められないが、（Ｔｉ，Ｚ
ｒ）Ａｌ3 の巨大化合物が発生していることがわかる。
これらに対し、本発明で規定する要件を満足する実施例
の合金（Ｎｏ．１５〜２０）は、いずれの巨大化合物の
発生が認められないことがわかる。
【００２３】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、
（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 および（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 の両
方の巨大化合物の発生を防止することのできる展伸用Ａ
ｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金が実現でき、当該合金の特
性および信頼性を向上することができた。
（Ｃｒ，Ｍｎ）Ａｌ7 および（Ｚｒ，Ｔｉ）Ａｌ3 の両
方の巨大化合物の発生を防止することのできる展伸用Ａ
ｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金が実現でき、当該合金の特
性および信頼性を向上することができた。
【図１】（１）式で表される本発明の規定領域をＪＩＳ
規格領域と共に示したグラフである。
規格領域と共に示したグラフである。
【図２】（２）式で表される本発明の規定領域をＪＩＳ
規格領域と共に示したグラフである。
規格領域と共に示したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 古川 隆夫 栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地 株式会社神 戸製鋼所真岡製造所内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｚｎ：５．１〜６．１％（重量％の意
味、以下同じ），Ｍｇ：２．１〜２．９％，Ｃｕ：１．
２〜２．０％を夫々含有すると共に、Ｓｉ：０．４０％
未満およびＦｅ：０．５０％未満に夫々抑制し、且つＭ
ｎ，Ｃｒ，ＺｒおよびＴｉを含有する展伸用Ａｌ−Ｚｎ
−Ｍｇ−Ｃｕ系合金において、前記Ｍｎ，Ｃｒ，Ｚｒお
よびＴｉが下記（１）式および（２）式を満足すること
を特徴とする展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金。 ［Ｍｎ］＋３．２５［Ｃｒ］＜０．７５６ …（１） ［Ｚｒ］＋０．９０９［Ｔｉ］＜０．１４２ …（２） 但し、［ ］は、夫々の元素の含有量（重量％）を表
す。 - 【請求項２】 Ｃｒの含有量が０．１８％未満である請
求項１に記載の展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26055494A JPH08120385A (ja) | 1994-10-25 | 1994-10-25 | 展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26055494A JPH08120385A (ja) | 1994-10-25 | 1994-10-25 | 展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08120385A true JPH08120385A (ja) | 1996-05-14 |
Family
ID=17349576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26055494A Pending JPH08120385A (ja) | 1994-10-25 | 1994-10-25 | 展伸用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08120385A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100560764C (zh) | 2005-03-08 | 2009-11-18 | 东北轻合金有限责任公司 | 特殊用超塑板及其制造方法 |
| CN104152762A (zh) * | 2014-08-21 | 2014-11-19 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种航空用7b50t7451铝合金预拉伸厚板的制造方法 |
| US10472707B2 (en) | 2003-04-10 | 2019-11-12 | Aleris Rolled Products Germany Gmbh | Al—Zn—Mg—Cu alloy with improved damage tolerance-strength combination properties |
| CN112251656A (zh) * | 2020-08-27 | 2021-01-22 | 广州致远新材料科技有限公司 | 一种超硬铝合金材料及其制备方法 |
| JP2022532347A (ja) * | 2019-06-03 | 2022-07-14 | ノベリス・インコーポレイテッド | 超高強度アルミニウム合金製品及びその作製方法 |
-
1994
- 1994-10-25 JP JP26055494A patent/JPH08120385A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10472707B2 (en) | 2003-04-10 | 2019-11-12 | Aleris Rolled Products Germany Gmbh | Al—Zn—Mg—Cu alloy with improved damage tolerance-strength combination properties |
| CN100560764C (zh) | 2005-03-08 | 2009-11-18 | 东北轻合金有限责任公司 | 特殊用超塑板及其制造方法 |
| CN104152762A (zh) * | 2014-08-21 | 2014-11-19 | 东北轻合金有限责任公司 | 一种航空用7b50t7451铝合金预拉伸厚板的制造方法 |
| JP2022532347A (ja) * | 2019-06-03 | 2022-07-14 | ノベリス・インコーポレイテッド | 超高強度アルミニウム合金製品及びその作製方法 |
| CN112251656A (zh) * | 2020-08-27 | 2021-01-22 | 广州致远新材料科技有限公司 | 一种超硬铝合金材料及其制备方法 |
| CN112251656B (zh) * | 2020-08-27 | 2021-06-25 | 广州致远新材料科技有限公司 | 一种超硬铝合金材料及其制备方法 |
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